混凝土重力坝(课设)参考word

1、 混凝土重力坝电算 课程设计 学生姓名： 学 号： 专业班级： 2010级水利(2)班 指导教师： 二一三年六月二十一日 推荐精选目 录1课程设计目的 22课程设计的任务和内容23课程设计的要求成果 24基本资料 35课程设计报告内容 4 6课程设计总结247结论24参考文献 24附录I 主要电算成果原始文件25推荐精选推荐精选1. 课程设计的目的1、巩固和加强学生对水工建筑物这门课程知识的理解；借助课设这一环节，培养学生综合运用已所学的理论知识和专业知识来解决基本工程设计问题的初步技能。2、学会初步设计重力坝基本剖面，通过稳定、强度分析，拟定坝体经济断面；计算坝体应力，并满足规范要求；培养设

2、计计算、绘图、编写设计文件和应用计算机的能力。3、在课设中查阅和应用相关参考文献和资料，培养按规范设计的良好习惯。2. 课程设计的任务和内容 1、设计任务： 碧流河水库混凝土挡水段第28号坝段剖面设计。2、设计内容： 1）通过稳定、强度分析，拟定坝体经济断面尺寸； 2) 通过坝基水平截面处坝体内部应力分析，定出坝体混凝土分区方案； 3) 坝体细部构造设计：廊道布置、坝体止水、坝体排水及基础防渗和排水等。3. 课程设计的要求成果 1) 设计计算说明书一份； 2) A3设计图纸二张。推荐精选4. 基本资料 1、 流域概况及枢纽任务 碧流河水库位于碧流河中游干流上，坐落在新金县双塔镇与庄河县荷花山镇

3、的交界处沙河口，距大连170公里。总库容9.21亿。是一座以供水为主，兼顾防洪、灌溉、发电、养鱼等综合利用的大II型水库，是大连城市用水的主要水源。2、地形地质 坝址处的岩体可大致分为新鲜岩石、微风化及覆盖层。河槽高程为25.0，河槽处为半风化的花岗岩，风化层厚度为2 ，基岩具有足够的抗压强度，岩体较完整，无特殊不利地质构造。两岸风化较深呈带状，覆盖层较少，坝址两岸均为花岗岩，岩石坚硬，裂隙不发育。河床可利用基岩高程定为20.50。 坝基的力学参数：坝与基岩之间抗剪断系数为,；坝与基岩之间抗剪摩擦系数值为0.70；基岩的允许抗压强度15000。 地震的基本烈度为7度，设计烈度为8度。3、建筑材

4、料 砂料、卵石在坝址上、下游均有，坝址下游5以内砂储量丰富，可供建筑使用。 4、特征水位 经水库规划计算，坝址上、下游特征水位如下： P=0.1%校核洪水位为72.40，相应下游水位为36.00； P=1% 设计洪水位为70.80，相应下游水位为35.60； 正常挡水位为68.60，相应下游水位为30.00； 死水位为47.00； 淤沙高程为41.00； 总库容9.21亿.5、气象坝址洪水期多年平均最大风速，洪水期50年重现期最大风速，坝前吹程校核洪水位时,设计洪水位时。6、其它有关资料 淤沙干容重，空隙率，淤沙内摩擦角。坝体材料为混凝土,其容重采用。推荐精选5 课程设计报告内容 5.1确定工

5、程等别根据SL252-2000水利水电工程等级划分及洪水标准，该工程拟建的水库总库容9.21亿，属于等、大(2)型工程。相应的其主要建筑物等级为2级，次要建筑物等级为3级。 5.2非溢流坝的剖面设计 5.2.1基本剖面尺寸的拟定 假定基本剖面为三角形，坝顶与校核洪水位齐平，在自重、扬压力、静水压力3项主要荷载作用下，满足强度和稳定要求，并使工程量最小的三角形剖面。剖面，如图5-1所示： 图5-1 重力坝基本三角形剖面图 1）按满足强度条件确定坝底的最小宽度T。当库满时： 上游边缘铅直正应力 推荐精选 (5-1) 下游边缘铅直正应力 (5-2)当库空时，令式5-1、式5-2中，得： 上游边缘铅直

6、正应力 (5-3) 下游边缘铅直正应力 (5-4) 强度控制条件是坝基面不允许出现拉应力。当库空时，由式5-3可以看出：只要在01之间，即上游坡度取正坡，坝基面不出现拉应力。当库满时要使上游不出现拉应力，可令式5-2中，求得坝底宽度为： 由该式可知，当为一定值时，值越小，则底宽也越小。考虑库空时，下游坝面不出现拉应力，可取，求得上游坝面为铅直面的三角形基本剖面的最小底宽： 2）按满足稳定条件确定坝底的最小宽度T，水深取校核水位对应的水深。水位与水深关系如表5-1所示：表5-1 水位与水深关系表水位参数 坝基底高程上游水位下游水位上游水深下游水深校核洪水位20.5072.4036.0051.90

7、15.50设计洪水位20.5070.8035.6050.3015.10正常蓄水位20.5068.6030.0048.109.50推荐精选 由上求得，可得： 安全系数：校核洪水位下，规范要求最小安全系数为2.5，显然上述结果满足要求。下游坡度。取。 5.2.2坝顶高程的确定拟设置防浪墙，则防浪墙顶高程按式5-5、5-6计算，并取其中的大值： (5-5) (5-6)库区所在位置属高山峡谷地区，按5-7、5-8、5-9式计算波浪要素，以下式子由官厅水库公式中取 化简得。另外官厅水库公式适用范围为且，本设计中洪水期50年重现期最大风速27m/s，超出范围，但是仍然认为适用。 (5-7) (5-8) (

8、5-9)推荐精选计算风速设计情况取洪水期50年重现期最大风速，校核情况取洪水期多年平均最大风速。当时，认为为累计频率为5%的波高。当时，、，所以，。安全加高对于2级坝，校核情况取0.4、设计情况取0.5。根据已给的设计洪水位及校核洪水位，考虑风浪及安全加高等，确定坝顶及防浪墙顶高程。计算如表5-2所示： 表5-2 防浪墙顶高程计算表计算项目单位设计洪水校核洪水静水位m70.872.4水深Hm49.851.4计算风速v0m/s2719.7吹程Dkm1.31.5计算波高hm1.1150.789计算平均波 m11.3478.601波浪中心线高于静水位hz m0.3440.227 17.4937.92

9、 0.0220.015h1%m1.3840.979安全加高hcm0.50.4hm2.2281.606防浪墙顶高程m73.0374.01由表5-2可以确定防浪墙顶高程为74.01，取坝顶以上防浪墙高度为1.2，那么坝顶高程为72.81，相应坝高为52.31，属于中坝。 5.2.3坝顶宽度坝顶需要行走门式起重机，门机轨距7.0，且考虑到交通要求、防浪墙及下游侧栏杆的布置。因此，取坝顶宽度B为10。推荐精选 5.2.4拟定坝体实用剖面为方便布置进口控制设备并利用水重帮助坝体稳定，上游面宜采用部分折坡坝面，上游坡度=0.2，折坡点定高度30.0；下游坡度=0.68,上游最高水位为51.90。又坝体基本

10、三角形顶点在校核洪水位附近。那么拟定坝底宽度： 5.3确定荷载组合结合本设计实际情况，经分析研究，参照规范规定，写出各工况荷载组合表如表5-3：表5-3 荷载组合表荷载组合主要考虑情况荷载作用力附注自重静水压力扬压力淤沙压力浪压力冰压力地震荷载动水压力其他荷载基本组合(1)正常蓄水位情况×××(2)设计洪水位情况×××特殊组合(1)校核洪水情况×××(2)地震情况××说明：1.地震情况结合正常蓄水位设计； 2.“”表示考虑了对应的荷载，“×”表示没有考虑对应的荷载。 5.4荷

11、载计算如图5-2所示，取单宽坝段计算。荷载及力臂正方向如图5-2所示。推荐精选图5-2 荷载计算简图各工况按式5-10至5-27分别计算各项荷载，并计算各荷载对计算截面形心的力矩。 自重： (5-10) (5-11) (5-12) 水重： (5-13) (5-14) (5-15) 推荐精选 上游水压力： (5-16) 下游水压力： (5-17) 扬压力： (5-18) (5-19) (5-20) (5-21) 水平泥沙压力： (5-22) 竖直泥沙压力： (5-23) 浪压力（深水波）： (5-24)校核工况荷载计算及组合见表5-5。 表5-5 校核工况荷载计算组合表组合情况校核洪水位坝段最大

12、剖面截面坝基面推荐精选序号荷载名称计算式荷载(每米长)力臂(m)力矩(kN·m)水平(kN)垂直(kN)+-1自重G15-102160.0 17.165 37076 2自重G25-1112554.4 10.165 127615 3自重G35-1211884.6 -3.612 -42923 4水重W15-131289.0 18.165 23415 5水重W25-14882.9 19.165 16921 6水重W35-15824.9 -17.548 -14476 7上游水压力P15-16-13212.2 17.300 -228570 8下游水压力P25-171178.4 5.167 60

13、89 9扬压力U15-18-6436.5 0.000 10扬压力U25-19-580.3 17.915 -10395 11扬压力U35-20-1599.3 2.722 -4353 12扬压力U45-21-870.4 18.998 -16536 13水平泥沙PSH5-22-968.1 6.833 -6616 14垂直泥沙PSV5-23341.0 19.798 6751 15浪压力Pl5-24-25.4 50.869 -1294 16其他总计-13027.3 20450.4 -107296 结合理正软件的重力坝设计功能，对手算结果进行校核。输入基本参数，并设置各分项系数为1，可得各项荷载的标准值。

14、对电算结果整理得表5-6： 表5-6 荷载电算成果表推荐精选荷载组合1:持久状况-基本组合-正常蓄水位作用力名称水平力(kN)竖向力(kN)弯矩(kN·m)坝体自重0-26600121800静水压力(上游)11350-1948-145700静水压力(下游)-442.7-309.9-4469扬压力(浮托力)039450扬压力(渗透力)03234-33170淤沙压力968.1-341.0134.9浪压力52.650-2428总计11930-22020-63860荷载组合2:持久状况-基本组合-防洪作用力名称水平力(kN)竖向力(kN)弯矩(kN·m)坝体自重0-26600121

15、800静水压力(上游)12410-2078-169500静水压力(下游)-1118-782.9-8181扬压力(浮托力)062700扬压力(渗透力)02949-30250淤沙压力968.1-341134.9浪压力52.690-2546总计12310-20580-88540荷载组合3:偶然状况-偶然组合-校核洪水位作用力名称水平力(kN)竖向力(kN)弯矩(kN·m)坝体自重0-26600121800静水压力(上游)13210-2172-188200静水压力(下游)-1178-824.9-8386扬压力(浮托力)064360扬压力(渗透力)03050-31280淤沙压力968.1-34

16、1134.9浪压力28.10-1412总计13030-20450-107400荷载组合41:偶然状况-偶然组合-地震作用力名称水平力(kN)竖向力(kN)弯矩(kN·m)坝体自重0-2660121800静水压力(上游)11350-1948-145700静水压力(下游)-442.7-309.9-4469扬压力(浮托力)039450扬压力(渗透力)03234-33170淤沙压力968.1-341134.9浪压力26.40-1233地震惯性力18620-47490地震动水压力(上游)671.50-14580总计14430-22020-124700推荐精选经分析，荷载手算与电算结果基本一致。

17、稍有差别分析的原因是：浪压力计算有所差别，其原因可能是计算方法不一样。不过浪压力本身就不大，其差值更小，可认为手算结果是可靠。 综上所述，荷载计算基本可靠。 5.5坝体抗滑稳定分析对几种荷载组合情况分别进行稳定分析。按照规范规定的抗剪断强度计算公式，各情况下安全系数计算见表5-7。式中： 为坝体混凝土与基岩接触面的抗剪断摩擦系数取0.93； 为坝体混凝土与基岩接触面的抗剪断凝聚力取430；为作用于坝体全部荷载对滑动平面的法向分值；为作用于坝体全部荷载对滑动平面的切向分值。 表5-7 各工况抗滑稳定分析成果表工况计算式手算K电算K要求K结论正常蓄水3.243.243抗滑稳定满足要求设计洪水3.0

18、33.033抗滑稳定满足要求校核洪水2.862.862.5抗滑稳定满足要求地震情况2.662.682.3抗滑稳定满足要求由表5-7可知，该坝体在各个工况下抗滑稳定均满足规范要求。且电算结果与手算结果基本一致。因此，就稳定性而言，设计断面是合理的。 5.6坝体应力分析 5.6.1说明采用材料力学法进行计算，并且仅对坝基面进行应力分析，考虑扬压力。 5.6.2坝体边缘应力分析依次按式5-27至5-31计算各工况、及主应力、； (5-27)推荐精选 (5-28) (5-29) (5-30) (5-31)上游坝踵处有泥沙压力，下游坝趾处无泥沙。在考虑地震作用的情况下： 不考虑地震荷载时，另地震动水压强

19、部分等于0即可。各工况计算结果见表5-8： 表5-8 单位： 各工况坝体边缘应力分析手算成果表 荷载组合项目上游坝踵处 下游坝址处 正常计算值307-42.5103315.594.5733.4513.4359.41092.70设计190.4-19.298.3194.294.5782547.4383.21165.20校核123.8-5.995.612594.5842.4589.7412.81255.20地震97.72.5109.597.2110942.7662460.31406.10 推荐精选由电算得出结果，如表5-9。应力单位均为。 表5-9 坝体边缘应力电算成果表正常正应力x正应力y剪应力主

20、应力1主应力2（坝踵）0.1000.306-0.0280.3100.096（坝址）0.3600.7340.5141.0940.000设计正应力x正应力y剪应力主应力1主应力2（坝踵）0.0950.190-0.0050.1900.095（坝址）0.3840.7830.5481.1660.000校核正应力x正应力y剪应力主应力1主应力2（坝踵）0.0930.1230.0090.1260.090（坝址）0.4130.8430.5901.2560.000地震正应力x正应力y剪应力主应力1主应力2（坝踵）0.1060.1020.0160.1200.088（坝址）0.4600.9380.0981.3980

21、.000坝踵坝趾处属区混凝土，采用强度标号为C15。其轴心抗压强度。安全系数K正常水位和设计水位下取4、校核情况取3.5。相应的容许压应力分别为和。经分析，运用期坝踵铅直应力不出现拉应力，坝趾最大铅直应力校核时为1.256、设计时为1.166，均不超过其容许应力。因此，非地震工况下坝体边缘应力满足规范要求。地震情况下，坝踵也无拉应力，坝趾处压应力为1.398，没的超过容许应力，坝址处没有出现了主拉应力，故可认为是安全的。坝体边缘应力手算与成果电算无太大出入，应力分析结果可靠。 5.6.3坝体内部应力分析选取坝基水平截面处9个计算点，每个计算点间距为8。现仅对校核工况对、分别进行计算。坐标正方向

22、及计算点位置如图5-3所示：推荐精选图5-3 坝体应力计算简图 5.6.3.1垂直正应力分布 1）列分布表达式： 2）用上、下游边缘处、的边界条件定系数、，列出方程式如下： 3） 列表计算各计算点的值如表5-10：表5-10 s 计算表计算点编号012345坐标x=(m)06.3316.3326.3336.3342.33sy(kN/m2)842.4 734.9 565.2 395.4 225.7 123.8 推荐精选 4）画出分布图如图5-4：图5-4 s分布图 5.6.3.2剪应力分布 1）列分布表达式： 2）用上、下游边缘处、的边界条件及积分关系定系数、 由 得代入数值得： 3）列表5-1

23、1计算各计算点的值表5-11 t 计算表计算点编号012345坐标x=(m)06.3316.3326.3336.3342.33t(kN/m2)589.7 512.7 382.5 241.7 90.2 -5.7 推荐精选 4）画出分布图如图5-5：图5-5 t分布图 5.6.3.3水平正应力分布 1）列分布表达式： 2）用上、下游边缘处、的边界条件定系数、，列出方程式； 3）列表5-12计算各计算点的值 表5-12 计算表 计算点编号012345坐标x=(m)06.3316.3326.3336.3342.33sx(kN/m2)412.8 365.4 290.4 215.5 140.6 95.6

24、4）画出截面分布图如图5-6： 推荐精选图5-6 s分布图 5.6.3.4主应力计算与分布 1）计算公式 2）将各点的、代入公式计算、，将计算成果列表5-13如下；表5-13 应力分析成果表计算点编号012345坐标x=(m)06.3316.3326.3336.3342.33sy(kN/m2)842.4 734.9 565.2 395.4 225.7 123.8 t(kN/m2)589.7 512.7 382.5 241.7 90.2 -5.7 sx(kN/m2)412.8 365.4 290.4 215.5 140.6 95.6 s1(kN/m2)1255.2 1095.2 834.2 56

25、3.3 282.9 125.0 s2(kN/m2)0.0 5.1 21.4 47.6 83.4 94.5 3）计算主应力方向从铅直线到主应力的夹角，即。顺时针为下。将值列表5-14计算如下：表5-14 值计算表 计算点编号012345坐标x=(m)06.3316.3326.3336.3342.332t(kN/m2)1179.4 1025.4 765.0 483.3 180.5 -11.4 sy-sx(kN/m2)429.6 369.6 274.8 179.9 85.1 28.2 -2.745 -2.775 -2.784 -2.686 -2.121 0.405 推荐精选2f-70.0 -70.2

26、 -70.3 -69.6 -64.8 22.1 f-35.0 -35.1 -35.1 -34.8 -32.4 11.0 4）绘制各点主应力图，以矢量表示其大小和方向，如图5-7：图5-7 坝基主应力图 5.6.3.5计算主剪应力：，所在平面与主应力面成45°，计算结果见表5-15：表5-15 主剪应力计算成果表计算点编号012345坐标x=(m)06.3316.3326.3336.3342.33tmax(kN/m2)627.6 545.0 406.4 257.9 99.8 15.2 5.6.3.6校核工况电算、手算比较：计算结果见表5-16：表5-16 校核工况电算、手算计算成果表计

27、算方法X坐标正应力x正应力y剪应力主应力1主应力2推荐精选手算00.4130.8420.591.2560电算00.4130.8420.591.2560手算16.330.220.5650.3830.8340.021电算16.330.2230.5650.3780.8090.021手算36.330.2160.2260.090.2830.083电算36.330.1750.2250.0860.2910.112手算42.330.0960.124-0.0060.1250.095电算42.330.0930.1230.0090.1260.09 5.6.3.7 小结校核工况下，坝体上游面的铅直应力没有出现拉应力；

28、坝体最大主应力为1.2552小于容许应力2.06。因此，坝体内部应力满足要求。综上所述，总体设计基本合理。 5.7坝体混凝土分区设计结合坝体应力分析成果及上下游水位特性，可将非溢流坝段宜分成五区，即、区。各分区混凝土强度、抗渗、抗冻、抗冲刷、抗裂和低热性等级要求确定如表5-17；各分区范围如图5-8所示：表5-17 坝体混凝土分区性能表分区强度抗渗抗冻抗冲刷抗侵蚀低热分区宽度(m)C10W2F50-+2C10W2F50-+2C15W4F50-+2C15W2F50-+ 3C15W2F50-+ 推荐精选图5-8 坝体材料分区图 5.8地基处理设计 5.8.1坝基开挖本设计中建基面高程为20.50，

29、坝基面开挖成水平状。 5.8.2固结灌浆本设计中基岩抗压强度：，基岩强度足够，不考虑固结灌浆。 5.8.3坝基防渗和排水为降低坝底渗流压力、防止坝基内产生机械或化学管涌，减少坝基渗流量，应对坝基设置帷幕灌浆和排水孔幕。本设计中帷幕灌浆中心线距上游坝踵4，排水孔中心线据帷幕中心线2。对于中坝，帷幕灌浆孔设置成一排，孔深为20，孔距取为1.5；排水孔幕略向下游倾斜，排水孔距2，孔径20，孔深12，为铸铁管。 5.9坝体构造 5.9.1坝顶坝顶宽度为10，中间布置门式起重机，门机轨距7.0，门机轨道孔尺寸为，岸边设置排水装置；门机下布置公路以满足交通要求，公路由中间向两侧放坡2%，以利排水；两侧布置

30、人行道，宽各1.0。坝顶两侧以悬臂板结构各向外廷伸0.2以便布置防浪墙及栏杆。防浪墙设置在上游侧，墙身高度为1.2，采用与坝体连成整体的钢筋混凝土结构，墙身厚度取为30，在坝体横缝处留伸缩缝，并设一道厚1.5的铜片止水；栏杆设置在下游侧，杆身高度1.2，布置厚度为20。具体布置如图5-9所示：推荐精选 图5-9 坝顶构造 5.10坝内廊道 5.10.1基础灌浆廊道本设计为中坝，坝内设置纵向基础灌浆廊道。断面采用城门洞形，尺寸为；底板混凝土厚度不小于1.5倍廊道宽度4.5，取5m；廊道位置作用水头约30，到上游坝面不小于0.05倍的作用水头即，且不小于3，取。坝体竣工后基础灌浆廊道可兼作坝底的排

31、水廊道，其下游侧设置排水沟，断面尺寸为，并设坝基排水孔幕及扬压力观测孔，并在靠近廊道的最低处设置集水井，集水井配抽水设施。 基础灌浆廊道断面如图5-10所示： 推荐精选 图5-10 基础灌浆廊道 5.10.2排水廊道考虑坝体排水要求，拟设置纵向排水廊道，排水廊道底面设置在高程处，为协调竖井及排水管布置，到上游坝面取为4，断面采用城门洞形，尺寸为。同时，排水廊道兼作安全监测、检查维修、运行操作、坝内交通等功用。排水廊道上游侧设置排水沟，断面尺寸为，在靠近廊道的最低处设置集水井，集水井设抽排设备。排水廊道断面如图5-11： 图5-11 排水廊道 5.11坝体止水和排水 5.11.1横缝止水本设计上

32、游面附近的横缝止水采用两道厚的止水铜片，每一侧埋入混凝土25，其间设一道方形沥青排水井尺寸为，井内设加热设备，井的一侧用混凝土预制块，止水片及沥青井伸入基岩40。横缝止水之后设置排水井。防浪墙横缝处设一道厚1.5的止水，并与坝体第一道止水连接。下游面最高水位以下的缝间各穿越横缝的廊道周边均设一道厚1.5止水片铜片。横缝止水构造见图5-12：推荐精选图5-12 横缝止水构造 5.11.2坝体排水为减小渗水对坝体不利影响，在靠近坝体的上游面需要设置铅直排水管幕。上游侧至上游面距离取4。排水管采用预制多孔混凝土管，间距3，内径15；排水管与各层廊道用直通式连接。6 课程设计总结1）浪压力的标准值和电

33、算结果有所差别，但差值不是很大。并且有后面的稳定与应力分析中可知，其影响微乎其微。 2）电算关于电算，采用的是理正岩土软件中的重力坝设计功能。该软件计算结果与手算很接近，认为是可靠的。 7.结论本次设计是混凝土重力坝，相关尺寸和参数的选择均参考了有关规范或相关书籍以及已建工程的经验，并结合设计的特点和需要，参考老师的建议，经过对比后选取，通过手算和电算，可以确定其设计在强度和稳定方面都基本满足要求。同时，也存在一些问题，特别是在细部构造方面，由于缺乏工程经验和对该门学科的前沿技术成果了解太少，所以对一些细部构造的处理可能不够准确。通过本次混凝土重力坝的课程设计，我对重力坝的一些相关知识有了进一

34、步的理解，不仅巩固了课堂上所学的内容，而且又掌握了一些以前没有注意到的地方，对重力坝的构造和个别部位的功能有了更深的认识，同时也对混凝土重力坝的设计过程有了全面的了解，也初步学会了理正软件的使用，总而言之，收获很大。推荐精选参考文献：1 中华人民共和国水利部. SL319-2005混凝土重力坝设计规范. 北京：中国水利水电出版社，20052 中华人民共和国水利部. SL25-2006浆砌坝设计规范. 北京：中国水利水电出版社，20063 中华人民共和国水利部. SL314-2004碾压混凝土坝设计规范. 北京：中国水利水电出版社，20044中华人民共和国水利部. SL252-2000水利水电工

35、程等级划分及洪水标准. 北京：中国水利水电出版社，20005林继镛. 水工建筑物(第四版). 北京：中国水利水电出版社，20066 中华人民共和国水利部. SL73.1-95水利水电工程制图标准-基础制图.北京：中国水利水利出版社，19957 中华人民共和国水利部. SL73.2-95水利水电工程制图标准-水工建筑图.北京：中国水利水利出版社，1995附录I 主要电算成果原始文件 坝内应力计算 计算说明:正应力以受压为正 坐标系说明: X轴:水平指向坝体下游为正,坝顶面的上游坝面点为x轴零点 Y轴:竖直向上为正 角度:逆时针方向为正 单位说明: 应力单位均为MPa 距离和长度的单位均为m 角度

36、的单位为度 荷载组合1:持久状况-基本组合-正常蓄水位 距离坝顶高度为 52.310m 的截面上各点的应力 (1)各种荷载对截面的作用力 作用力名称 水平力(kN) 竖向力(kN) 弯矩(kN*m) - 坝体自重 +0.000e+000 -2.660e+004 +1.218e+005 永久设备 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000 附加荷载 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000 静水压力(上游) +1.135e+004 -1.948e+003 -1.457e+005 静水压力(下游) -4.427e+002 -3.099e+0

37、02 -4.469e+003 扬压力(浮托力) +0.000e+000 +3.945e+003 +0.000e+000推荐精选 扬压力(渗透力) +0.000e+000 +3.234e+003 -3.317e+004 淤沙压力 +9.681e+002 -3.410e+002 +1.349e+002 浪压力 +5.265e+001 +0.000e+000 -2.428e+003 土压力(上游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000 土压力(下游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000 - 总计 +1.193e+004 -2.202e+004 -6.386e+004 (2)坝体各点的应力 截面H X坐标 正应力x 正应力y 剪应力 主应力1 主应力2 主应力角度 52.310 -6.000 +0.100 +0.306 -0.028 +0.310 +0.096 +82.407 52.310 0.000 +0.253 +0.367 +0.066 +0.397 +0.224 +114.565 52.310 20.000 +0.274 +0.569 +0.360 +0.811 +0.032 +123.847 52.310 36.327 +0.360 +0.734 +0.514 +1.094 +0.000 +124.9