PKPM结构设计参数

1、pkpm 结构设计参数1。风荷载风压标准值计算公式为:wk= zsz w.其中 : z=1+ z/ z 在新规范中， 基本风压 wo略有提高 , 而建筑的风压高度变化系数e、脉动增大系数、脉动影响系数都存在减小的情况。所以,按新规范计算的风压标准值可能比89 规范大，也可能比89 规范小。具体的变化包括下面几条：1）、基本风压: ：新的荷载规范将风荷载基本值的重现期由原来的30 年一遇改为50年一遇 : 新高规 3。2.2 条规定：对于b级高度的高层建筑或特别重要的高层建筑, 应按 100年一遇的风压值采用。2）、地面粗糙度类别：由原来的a、b、c类，改为a、b、c、d类。 c类是指有密集建筑

2、群的城市市区；d类为有密集建筑群，且房屋较高的城市市区。3) 、凤压高度变化系数:a、b、c类对应的风压高度变化系数略有调整。新增加的 d类对应的风压高度变化系数最, 比 c类小 20% 到 50%. 4) 、脉动增大系数:a、b、c 类对应的脉动增大系数略有调整。新增加的d 类对应脉动增大系数比89 规范小 , 约 5到 10.与结构的材料和形式有关.5) 、脉动影晌系数:在 89 高规中，脉动影响系数仅与地面粗糙度类别有关，对应a、 b、c类的脉动影响系数分别为，0。48、0.53 和 0。63。在新规范中 ,脉动影响系数不仅与地面粗糙度类别有关，而且还与建筑的高宽比和总高度有关，其数值都

3、小于89 高规。如 c类、高度为 5om 、高宽比为3 的建筑 , =0.46, 比 89 高规小 28, 若为 d类，则小37% .6) 、结构的基本周期：脉动增大系数与结构的基本周期有关(wot12）。结构的基本周期可采用结构力学方法计算, 对于比较规则的结构, 也可以采用近似方法计算：框架结构t=（0.08 1.00)n: 框剪结构、 框筒结构t= （0.06 0。08）n ：剪力墙结构、 筒中筒结构t=(0。05 0.06 ）n.其中 n为结构层数 .2. 地震作用1） 、 抗震设防烈度： : 新规范改变了抗震设防烈度与设计基本地震加速度值的对应关系,增加了 7 度(0.15g 和 8

4、 度(0.30g ）两种情况（见新抗震规范表3。2.2) 。2)、设计地震分组：新规范把直接影响建筑的设计特征周期tg 的设计近震、远震改为设计地震分组，分别为设计地震第一组、第二组和第三组.3) 、特征周期值：比89 规范增加了0.05s 以上 , 这在一定程度上提高了地震作用。4）、地震影响系数曲线:新规范 5.1.5条，设计反应谱范围由原来的3s 延伸到 6s，分上升段、平台段、指数下降段和倾斜下降段四个区段。在5tg 以内与 89 规范相同，从5tg起改为倾斜下降段，斜率为0。02。对于阻尼比不等于0。05 的结构 , 设计反应谱在阻尼比等于 0。05 的基础上调整。5)、扭转耦连：新

5、高规3。3 条规定 , 质量、刚度不对称、不均匀的结构，以及高度超过100m的高层建筑结构应采用考虑扭转稿连振动影响的振型分解反应谱法。6）、双向地震作用：新抗震规范5.1.1条规定 ,质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向地震作用下的扭转影响。7) 、偶然偏心：新高规3.3 。3 条规定，计算地震作用时，应考虑偶然偏心的影响,附加偏心距可取与地震作用方向垂直的建筑物边长的5% 。8) 、竖向地震作用:新规范 5。 3。1 条规定，对于9 度的高层建筑，其竖向地震作用标准值应按公式 (5.3.1-1）和 5。3。 14计算，并宜乘以1。5 的放大系数。相当于重力荷载代表值的 33。4：新规

6、范5.3.3条规定 , 长悬臂和其它大跨度结构竖向地震作用标准值,8 度、 8.5 度和 9 度时分别取重力荷载代表值的10、 15% 和 20%:新高规 10。2.3 条规定 , 带转换层的高层建筑结构，8度抗震设计时转换构件应考虑竖向地震影响.3。地震作用调整1）、最小地震剪力调整：: 新规范 5。2.5 条规定，抗震验算时，结构任一楼层的水平地震的剪重比不应小于表5.2.5给出的最小地震剪力系数。对于竖向不规则结构的薄弱层，尚应乘以1。15 的增大系数. 2）、 0.2q0 调整：新规范6。2.13 条规定，侧向刚度沿竖向分布基本均匀的框一剪结构, 任一层框架部分的地震剪力, 不应小于结

7、构底部总地震剪力的20和按框剪结构分析的框架部分各楼层地震剪力中最大值1.5 倍二者的较小值。3）、边榀地震作用效应调整：新规范5。2.3 条规定 ,规则结构不进行扭转祸连计算时，平行于地震作用方向的两个边桶，其地震作用效应应乘增大系数。一般情况下, 短边可按1。15 采用 , 长边可按1.05 采用 : 当扭转刚度较小时, 宜按不小于1。 3 采用。软件未执行这一条。4) 、竖向不规则结构地震作用效应调整：新规范 3.4.3条规定 , 竖向不规则的建筑结构，其薄弱层的地震剪力应乘以1.15 的增大系数： 新高规 5.1.14条规定， 楼层侧向刚度小于上层的 70% 或其正二层平均值的80%

8、时, 该楼层地震剪力应乘1.15 增大系数 ; 新规范 3.4.3 条规定, 坚向不规则的建筑结构，竖向抗侧力构件不连续时，该构件传递给水平转换构件的地震内力应乘以1.25 1.5 的增大系数。5、转换梁地震作用下的内力调整：新高规10。 2。23 条规定 , 转换梁在特一级和一、二级抗震设计时, 其地震作用下的内力分别放大1。8、 1.5 、1.25 倍.6） 、 框支柱地震作用下的内力调整：新高规 10.2.7条规定 , 框支柱数目不多于10 根时 :当框支层为1 一 2 层时各层每根柱所受的剪力应至少取基底剪力的2% 当框支层为3 层及 3层以上时，各层每根柱所受的剪力应至少取基底剪力的

9、3: 框支柱数目多于10 根时 ,当框支层为 1 一 2 层时每层框支柱所承受剪力之和应取基底剪力20%,当框支层为3 层及 3 层以上时，每层框支柱所承受剪力之和应取基底剪力3。她框支柱剪力调整后, 应相应调整框支柱的弯矩及柱端梁的剪力、弯矩，框支柱的轴力可不调整.4作用效应组合1) 、作用效应组合基本公式非抗震设计时由可变荷载控制的组合zs=gsgk+ jqjz 的iyqis 非抗震设计时由永久荷载控制的组合zs=gsgk+ 立的 hsqik 抗震设计时的组合。2) 、 恒荷载作用的分项系数:当其对结构不利时， 对于可变荷载效应控制的组合，应取 1。2，对于永久荷载效应控制的组合, 应取

10、l 。35：当其对结构不利时，一般应取1。0.3）、可变荷载作用的分项系数和组合值系数：一般应取l 。4；对于标准值大于4.okn/m2 的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3 ； 楼面活荷载的组合值系数见荷载规范表4。 1.1,取值范围在0.7 0。9 之间 ;风荷载的组合值系数为0。6；与地震作用效应组合时风荷载的组合系数为0.2 。4) 、地震作用的分项系数：一般应取1.3: 当同时考虑水平、竖向地震作用时, 应取 0.5 。5、重力荷载代表值:新抗震规范5。1.3 条规定，建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和.各可变荷载组合值系数, 应按表5.1 。3 采

11、用。（与荷载规范表4。1。1 不同5. 设计内力调整1）、梁设计剪力调整：抗震规范第6。2.4 条和高规第6.2.5 、7。2。21 条规定，抗震设计时，特一、一、二、三级的框架梁和抗震墙中跨高比大于2.5 的连梁 , 其梁端截面组合的设计剪力值应调整。2）、柱设计内力调整：为了体现抗震设计中强柱弱梁概念设计的要求，抗震规范第6。2。2、6。2.3 、6.2.6 、6。2.10 条和高规第4.9.2条规定抗震设计时，特一、一、二、三级的框架柱、框架结构的底层柱下端截面、角柱、框支柱的组合设计内力值应调整。3）、剪力墙设计内力调整：高规第7。2。10、10。2。14、4。9.2 条规定，抗震设计

12、时, 特一、一、二、三级的剪力墙底部加强区和非加强区截面组合的设计内力值应调整。6。结构整体性能控制1) 、位移控制： 新高规的4.3.5条规定 , 楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角,a、b级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2 倍；且 a级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1。5 倍,b 级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.3 倍。2）、周期控制:新高规的4.3 。5 条规定 ,结构扭转为主的第一周期tt 与平动为主的第一周期 t1之比， a级高度高层建筑不应大于0.9 ；b级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑不应大于0。850。3

13、、层刚度比控制： 新抗震规范附录e2。1 规定 , 筒体结构转换层上下层的侧向刚度比不宜大于2；新高规的4。4.3 条规定，抗震设计的高层建筑结构,其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70% 或其上相临三层侧向刚度平均值的80% ；新高规的5。3.7 条规定, 高层建筑结构计算中，当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时，地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2 倍： 新高规的10.2.6条规定 , 底部大空间剪力墙结构 , 转换层上部结构与下部结构的侧向刚度, 应符合高规附录d的规定。d.0。1：底部大空间为一层的部分框支剪力墙结构, 可近似采用转换层上、下层结构等效刚

14、度比表示转换层上、下层结构刚度的变化, 非抗震设计时不应大于3，抗震设计时不应大于2。d。0。2：底部为 2-5 层大空间的部分框支剪力墙结构, 其转换层下部框架一剪力墙结构的等效侧向刚度与相同或相近高度的上部剪力墙结构的等效侧向刚度比e 宜接近 1，非抗震设计时不应大于2, 抗震设计时不应大于1。3.4）、层刚度比计算:高规附录d.0.l建议的方法一剪切刚度ki=gi ai/hi高规附录d。0.2 建议的方法一剪弯刚度ki=a i/hi抗震规范的3.4 。2 和 3.4.3条文说明中建议的计算方法：ki=vi /a iji新规范软件中提供前两种算法。5) 、框剪结构中框架承担的倾覆力矩计算；

15、新抗震规范第6.1.3条、高规8。1.3 条规定, 框架一剪力墙结构， 在基本振型地震作用下, 若框架部分承担的地震倾覆力矩大于总地震倾覆力矩的50% ，其框架部分的抗震等级应按框架结构确定, 柱轴压比限值宜按框架结构采用。抗震规范第6。1.3 条的条文说明给出了框架部分承担的倾覆力矩的计算方法zmc=zzvjh7. 结构构件设计计算1、柱轴压比计算：新抗震规范6.3.7条、高规的6。4.2 条和混凝土规范的11.4.16条， 都规定了柱轴压比的限值, 并规定建造于iv 类场地且较高的高层建筑柱轴压比限值应适当降低。柱轴压比指柱考虑地震作用组合的轴压力设计值与柱的全截面面积和混凝土轴心抗压强度

16、设计值乘积之比: 可不进行地震计算的结构，取无地震作用组合的轴压力设计值:2) 、剪力墙轴压比计算:新抗震规范6。4.6 条、高规的7。2.14 条和混凝土规范的11.7.13 条, 都规定了剪力墙轴压比的限值。目前新规范程序给出各个墙肢的轴压比.3) 、剪力墙强区:底部加新抗震规范和新高规对剪力墙结构底部加强部位的定义略有不同，分别定义如下：新抗震规范6。1。10 条规定 , 部分框支抗震墙结构的抗震墙，其底部加强部位的高度，可取框支层加上框支层以上两层的高度及落地抗震墙总高度的l/8二者的较大值， 且不大于15m ，其它结构的抗震墙，其底部加强部位的高度可取墙肢总高度的1/8 和底部二层高

17、度二者的较大值，且不大于15m 。新高规的7。1。9 条规定 , 一般剪力墙结构底部加强部位的高度可取墙肢总高度的l/8和底部二层高度二者的较大值，当剪力墙高度超过150m时，其底部加强部位的范围可取墙肢总高度的1/10 。新高规的10.2 。5 条规定 , 带转换层的高层建筑结构，剪力墙结构底部加强部位可取框支层加上框支层以上两层的高度及墙肢总高度的1/8 二者的较大值 .4）、剪力墙的约束边缘构件和构造边缘构件：新高规的7.2 。15 条规定 , 抗震设计时，一、二级剪力墙结构底部加强部位及以上一层的墙肢设置约束边缘构件，一、二级剪力墙的其它部位以及三、四级和非抗震设计的剪力墙墙肢均应设置

18、构造边缘构件。5）、梁、柱、支撑、墙配筋计算:基本构件的设计公式都有不同程度改变。应用satwe 软件的几点问题在应用2002 新规范版 satwe 软件计算钢筋混凝土结构的工程实践中, 就本人儿点认识，提出来和大家讨论 （satwe 软件版本为2002 年 12 月) 。1。剪力墙配筋satwe 根据新规范计算剪力墙配筋，增加了边缘构件计算，因此在其传统的平面配筋简图中表示的剪力墙墙柱( 暗柱、 端柱和翼墙） 配筋不再作为配筋设计的直接依据, 仅作为参考保留，设计墙柱配筋时应根据边缘构件配筋简图或剪力墙边缘构件输出文件satbinb.out进行设计。但是 satwe 目前还未将平面配筋简图和

19、边缘构件配筋简图的内容结合在同一图形内统一表达 , 所以对墙体水平配筋值和超限信息依旧在平面配筋简图中表示，边缘构件配筋简图中仅表示墙柱设计配筋值及截面尺寸.因为平面配筋简图早为大家所熟知, 而且比目前的边缘构件配筋简图和文本文件都来得直观, 所以希望satwe 软件在这方面进行改进，以方便设计者使用。在目前的平面配筋简图中表示的墙柱配筋值指的是计算值而非设计值, 未考虑最小配筋率等构造要求， 当某段墙肢墙柱配筋值显示为0时, 则表示该墙柱为构造配筋.需要注意的是,在边缘构件配筋简图中，虽然软件自动计算了墙柱的截面尺寸，但是出于某些原因该尺寸可能并不一定符合实际情况，需要设计者在设计时予以调整

20、.另外，对顶部有小塔楼的结构，satwe 在计算底部加强部位范围时, 对墙肢总高度的取值，是按首层楼面至小塔楼屋面的总高度计算的而不是按各墙肢自身总高度分别计算的, 程序自动将底部加强部位向上延伸一层计算约束边缘构件。2. 地下室结构 当墙体为挡土墙时, 软件目前并未在平面配筋简图中给出墙体在平面外受力的配筋，所以若想得到这类墙体的配筋数据, 应在文本文件中查询与该层对应的配筋文件。但是由于实际工程中情况千变万化, 而软件又有一定的适用范围, 所以对地下室挡土墙的计算还是以手算为好 , 当采用软件计算结果时, 应注意人工复核。另外， 对于有窗井的地下室结构，可以在pmcad 中建模 , 窗井顶

21、部设置为全房间洞,satwe软件可以计算窗井隔墙对竖向构件的侧向作用。对计算结果, 亦应注意人工复核。3. 带地下室结构嵌固层的选取高层建筑混凝土结构技术规程第5。3。7 条规定 , 当地下室顶板作为上部结构的嵌固层时， 地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部楼层侧向刚度的2 倍，而规范中设计内力调整系数所对应的底层即指嵌固层楼板。因此，正确选取嵌固层就成为结构整体计算是否正确的关键。但是目前软件尚无法自动判断嵌固层位置，而且工程实践中情况千差万别,要求软件做到自动判断亦十分困难，仍然需要设计者进行人工干预，软件为此提供了必要的条件。首先可以按实际地下室层数进行第一次计算，查文本文件中的”结

22、构设计总信息”,软件自动计算了楼层上下侧向刚度，这是结构自身的固有性质, 不会因地下室层数的变化而改变， 据此可以判断嵌固层的位置（当然，对一般工程来说，也可以根据规范提供的公式手算楼层侧向刚度比。然后根据嵌固层位置调整计算参数中的”地下室层数”进行第二次计算,satwe将设计内力调整系数作用在地下室顶板上.但是对实际工程, 地下室结构一般都有侧向土体约束 , 对带有多层地下室的结构，当地下室顶板不能作为嵌固层时, 单纯将地下结构加入到主体结构中进行计算，即认为嵌固层位置在地下二层楼板处或更低, 则可能造成结构的内力与位移计算结果不符合实际情况，甚至导致薄弱层位置变化等等。因此在设计时, 应将

23、两种计算结果进行比较，取最不利结果作为设计依据。应注意，satwe 允诈利用”地下室信息”里的 回填土对地下室约束刚度比”参数来控制地下室结构的水平位移，但是这一参数并不影响设计内力调整系数作用位置。另外 ,建筑抗震设计规范中关于 位于地下室顶板的梁柱节点左右梁端截面实际受弯承载力之和不宜小于上下柱端实际受弯承载力之和 的规定 , 目前软件还没有考虑。4. 结构扭转周期计算计算扭转时应按刚性板假定进行, 而不应设置弹性板, 否则计算出来的结构扭转周期和结构位移是不真实的。因此, 当结构计算中需要指定某些板块为弹性板时，应先按无弹性板模型考查结构扭转是否合格，配筋设计时取两种模型计算的最不利结果

24、作为设计依据.值得注意的是， 不论是采用刚性板假定还是弹性板假定的计算，均要求每个方向结构的有效质量系月数不小于90.5。错层结构的输入satwe 软件可以进行错层结构的计算, 方法是在 pmcad 建模时按实际情况输入错层平面，即对应每个错层平面应建立两个标准层, 并将没有楼板的部分设置为全房间洞，satwe 软件会自动搜索判断错层并计算结构内力。在用pmcad 建模时 , ”输入次梁楼板”菜单里的两个参数” 楼板错层” 和”梁错层 , 常引起设计者的误会, 以为这两个参数就是用来计算错层的,其实这两个参数只影响画图，而不能用来计算错层。建议pmcad 在这里做一个提示, 以免设计者因误会而

25、造成错误。工程中有时会遇到剪力墙上因错层而造成门窗洞口被分为上下两部分的情况, 此时应在洞口两侧增加节点, 使下部墙体成为相互独立的两段墙, 并在上部按实际连梁高度输入主梁。对于多塔结构，当各塔层高不同时, 有的设计者也将其按错层输入, 这是不正确的.对这种情况 ,可以在 pmc ad 建模时先按一种层高建模,然后在 satwe 的”多塔楼定义”里，修改各塔层高。当然,在修改层高之前别忘了按实际情况先设置多塔。6。当某洞顶连梁（按洞口输入而不是按主梁输入) 高度小于300m时， satwe 在计算内力时将忽略该梁的存在, 亦不计算其配筋。 对某些连梁超限的情况,当其破坏对承受竖向荷载无明显影响时， 可考虑在大震作用下该连梁不参与工作，按独立墙肢进行第二次多遇地震作用下结构内力分析。为此, 可以调整结构计算模型中的洞口高度，使洞顶连梁高度小于300，从而实现这一目的，避免了增加节点设置主梁的麻烦。配筋设计时， 墙肢应按两次计算所得的较大内力进行配筋设计, 连梁按实际截面计算, 纵筋可按2.0%2。5的配筋率配置,并按实际配筋面积反算连梁弯矩来计算所需的箍筋面积