钉形与双向水泥水泥搅拌桩问答之设计部分

1、钉形与双向水泥水泥搅拌桩答问一设计部分1、钉形桩扩大头的形式钉形桩扩人头可分为两种类型：一、作为桩帽(盖板)扩大头对以按桩帽(盖板)的形式设计，设计扩大头于桩的顶部，此时，扩大头仅作为一 种结构措施，不作承载力计算。因桩顶().5m范|罚内上覆压力较小，搅拌桩难以达到较佳的 效果，因此扩大头设计长度不宜小于0.8m, 般在1.0m1.5m。二、作为桩体(1) 、当施工场地的土层中存在一定厚度的软土层时，可以设计一定高度的扩大头于 相应的软十层中，此时，钉形桩扩人头作为桩身的一部分，可以充分利用土拱效应，达到更 佳的复合地基处理效果，扩大头高度宜大于2.5m0(2) 、当在边坡治理、支挡结构等工

2、程中时，对以根据不同的需求在桩身的中部或下 部设计扩人头，其扩人头高度可据特殊土层厚度适度加人。总之，扩大头的形式可根据地质条件、结构类型、荷载大小进行选择、设计，将单一 结构形式变为多种可变化的形式。2、钉形桩的平面布置形式钉形水泥土双向搅拌桩按地基加固的不同要求，可灵活地采用柱状、壁状、格栅状和 块状等不同加固形式。(1) 柱状加固：在盂要加固的地基范围内，按氏方形或正方形或止三介形布置钉形水 泥土双向搅拌桩，即为桩状加固，它可以充分发挥桩身强度与桩周侧阻力。(2) 壁状加固：在防渗帷幕工程中，可以将相邻两根搅拌桩相互搭接一部分，以连结 成壁状加固体，即为壁状加固。（3）格栅状加固：当位于

3、软土地基上的多层建筑物的长度为高度的比值大于2,结构 刚度较小，対不均匀沉降比较敏感，抗侧向位移的支撑结构，地基土可能产生液化时，可将 纵横两个方向的壁状加固休相互搭接成方格，即为格栅状加固。（4）块状加i司：对于上部结构单位曲积荷载人，不均匀沉降控制严格的结构物地基， 当其软土地基厚度小于10m时，或在软土地区开挖深基坑时，为防上坑底隆起和阻断地下 水的渗透，可将纵横两个方向相邻的搅拌桩都搭接，形成大块整体，即为块状加固。（2）壁状加固（4）块状加固3、钉形桩的适用范围（1）适用的工程范围目前钉形水泥十双向搅拌桩常用于下列加固工程屮： 复合地基：作为多层住宅，办公楼，工业厂房，高速公路、铁道

4、和机场场道以及高填 方路堤等的复合地基； 支挡结构：可用于软土层屮的基坑开挖、管沟开挖、码头加固或河道开挖的边坡支护 和防止底部管涌、隆起； 防渗帷幕：由于水泥土结构致密，可用丁软土地基基坑开挖和其他水利工程的防渗帷 幕；（2）适用的地质条件范围钉形水泥土双向搅拌桩适用于处理淤泥、淤泥质土、粉土、软粘性土及无流动地下水 的松散砂土等软弱处理地基。对于下列特殊土质，应注意其工程特性对钉形桩的影响： 泥炭土、冇机质含量高的软土中冇机质会延缓水泥水化的过程，破坏水泥土的结构 形式，降低水泥土的强度。 塑性指数ip大于25的粘性土，极易在过程中形成“糊钻”现象。 在地下水中含冇大虽硫酸盐的地区，因硫酸

5、盐与水泥发生反应时，对水泥土具冇结 品性侵蚀，会出现开裂、崩解而影响强度，因而应采用特种水泥进行处理。因此対于上述特殊土质条件，若采用钉形水泥土双向搅拌桩，必须通过现场试验确定 其实用性，并采取相应措施。对于标贯击数大于15击，厚度大于2m的砂性土，以及含水量小于25%的硬塑粘性土, 由于该类土质本身密实度较人，施工往往无法钻进，因而采用钉形水泥土双向搅拌桩时应考 虑施工的难度问题。冬季施工时，由于水泥与黏土矿物的各种反应减弱，水泥土的强度增长缓慢，甚至停 止，应注意负温对处理效果的彫响。4、桩径的确定目前最大的桩径可以达到1500mm。由于口前的施工机械设备动力有限，扩人头桩径一般为800m

6、m、900mm、1000mm、 1100 mm、1200 mm,最人不宜超过15（）（） mm。卜部桩径不宜小于50（） mm, 一般为500 mm、 600 mm、700 mm®上下桩径应该合理组合，并且随处理深度的变化而变化。下表为一些 常用的桩径组合：u (mm)<121220>20扩人头作 为桩帽（盖 板）形式下部桩径mm500600700扩人头桩径mm900、 1000、 11001000、 1100> 12001100、 1200、 1300、1400扩大头作 为桩身一 部分下部桩径mm500600700扩大头桩径mm700、 800> 900、1

7、000800. 900、 1000、1100、 1200900、 1000、 1100、1200、 1300扩大头桩径与卞部桩径的比值称为桩径比，试验数据表明，桩径比在1.8-2.4之间时是 最经济，受力最合理的。根据施工经验，当桩长小于12m时,采川500 mm桩径;桩长在1220m 之间时，采用6（x）mm桩径，桩长人于2（）m时，采用7（）（）mm桩径。且上下桩径比（d/d）宜 在1.82.4 z间。桩径比（d/d）也可由下式确定：5ra 一1 工 九 a （%】一2）切“1=1扩大头高度：h =打k(s，fg (45。+弓)对称边载效应系数:=1 +2c（jcv桩周土体竖向应力（kpa

8、）；阳静止土压力系数；c水泥十的粘聚力（kpa）；（p水泥十的内摩擦角（°）:疋一一单位承载力特征值（kn）；api扩大头部分截ifli积（亦）；ap2下部桩体截面积（mb；hi扩大头深度范围內第i层桩周土厚度（m）；力变截面处犬然地基土承载力折减系数，可取0.80.9； qsi扩大头深度范围内第i层桩周土的摩阻力特征值（kpa）； qpa变截面处地基土承载力特征值（kpa）o5、处理深度桩长主要取决于工程地质条件、沉降变形要求、上部结构形式、基础刚度等因素。从减少地基的变形量方面考虑，桩长应尽量长，原则上，桩长应穿透软弱土层到达f 卧层强度较髙的土层，尽量在深厚软土层中避免采用“悬

9、浮”桩型；为捉髙抗滑稳定性而设 置的钉形水泥土双向搅拌桩桩长应超过危险滑动面以下一定深度。为了使单桩承载力的设计 更加合理，设计时应使桩身强度与承载力相协调，使前者略人于后者更为经济。目前的钉形 水泥土搅拌桩施工机械一般都是在常规水泥土搅拌桩施工机械基础上进行改进的，山于常规 水泥土搅拌桩施工机械结构单薄，稳定性佼差，使钉形桩的处理深度大大受到限制，水泥土 搅拌桩施工机械处理深度一般的不超过25m,因此软土地基处理深度超过25m时，就需要 增人动力，提高桩机机架的稳定性或改用沉管灌注桩机等其他人型机架。施工吋，由于地层往往是起伏跌宕的，桩长并不是一个定值，应通过试桩确定钻头穿 透软土层到达硬土

10、层时的电流值，结合地质条件，综合确定一个施工桩长的范围值。6、固化剂钉形水泥土双向搅拌桩固化剂分为石灰系与水泥系两人系列。石灰系固化剂一般适用于粘土颗粒含量大于20%,粉粒及粘粒含量z和大于35%,粘 土的塑性指数大于10,液性指数大于0.7, 土的ph值为48,冇机质含量小于11%, 土的 犬然含水量大于30%的偏酸性的土质加固。水泥系固化剂可采用不同品种的水泥，例如普通硅酸盐水泥、矿渣水泥、火山灰水泥 及其他特种水泥。水泥系固化剂一般适用于正常固结的淤泥与淤泥质土（应避免产生负摩阻 力）、粘性土、粉七、素填土（包括冲填土）、饱和黄土、粉砂以及中粗砂、砂砾（当加固粗 粒土时，应注意有无明显的

11、流动地下水，以防固化剂尚未硬结而遭地下水冲洗掉）等地基加 固。7、外加剂不同的外加剂对水泥土有着不同的影响，一般来说，添加剂按照所起的作用分为以下 儿种类型：（1）增加水泥土强度石膏、三乙醇胺对水泥土强度有增强作用；其掺入量宜分别取水泥重量的2%、0.05%o 工业废石膏是指工工业行业牛产主导产品的同时排弃的含有caso4成分的废料，其对 水泥土强度也有增强作用；其掺入量宜取水泥重量的20%o粉煤灰（二级干粉）作为一类工业废料，本身具有一定的活性，掺入粉煤灰（二级干 粉）的水泥土，其强度一般都比不掺入粉煤灰的水泥土冇所增长，其掺入量宜取水泥重量的 10%o对于淤泥质粘土和淤泥质土的软土处理工程

12、，在水泥浆液中加入适量的粒径不大于 0.25mm的粉细砂，可以增加水泥土的粗颗粒含量，降低水泥土的塑性指数，提高搅拌桩的 强度。（2）调节水泥土凝结时间木质索磺酸钙是一种多组分高分子聚合物阴离子表面活性剂，具有很强的分散性、粘 结性、螯合性。水泥十搅拌桩掺入木质素磺酸钙可以减少用水量，改善水泥浆的和易性，掺 入比为一般水泥重量0.2%0.5%。高糖木质素磺酸盐、氯化锌、硼酸盐、各种磷酸盐可以延缓水泥土凝结时间而对后期 强度无明显影响，用于在壁状、格栅状或块状加固时桩体搭接施工。（3）改变水泥土性状当地下水或土样的ph值小于4时，可在固化剂中掺入水泥重量5%的石灰，nj使水泥 周围的环境变成碱性

13、，将大大利于水泥水化反应的进行。8、水灰比水灰比是指在拌制水泥浆液时，水与水泥的质量z比，当水灰比过小时（小于0.45）, 易造成施工上的困难；当水灰比过大时（大于0.7）,对成桩质量有明显的不利影响。一般应 控制在0.50.6 z间，当桩径大、温度高时，可取大值，具体的水灰比应根据工艺性试桩确 定。9、水泥掺入比水泥掺入比是指单位质最的天然土体中水泥的含量，水泥十的强度随着水泥掺入最的 增加而增大，当水泥掺入量小于8%时，水泥土的强度效果并不明显，随着水泥掺入比的增 加，水泥土的强度也随z增加，但当水泥掺入比超过22%时，水泥土强度增加就不太明显 了，并且每增加单位水泥蜃所引起的强度增加值（

14、称之为水泥效率）在不同养护龄期是不同 的。在090d范围内，龄期越长，水泥效率越高。另外，养护时间在一个刀内时，水泥掺 入比aw>10%的水泥效率大于£<10%的水泥效率；当养护龄期为6090d,水泥掺入比氐 35%时，水泥土的无侧限抗压强度尙与水泥掺入比弧更接近线性关系。一般水泥的掺入 比为12%18%o在其他条件相同的前捉f，两个不同水泥掺入比水泥土的无侧限抗压强度比值随水泥 掺入比的增大而增加，经大量试验数据的分析数理统讣，得到两者呈幕函数关系，其经验方 程式为：fcul/ fcu2=（awi/a、v2）fg水泥掺入比为awi的无侧限抗压强度匕2水泥掺入比为氐2的无

15、侧限抗压强度n回归系数，取值为1.61.7736上式的适用条件是：aw=5%20%； awl/aw2=0.333.0010、桩身强度的设计水泥土的抗压强度随龄期的增长而增大，在龄期28d后，强度仍有明显增长，因此， 对于承重搅拌桩的试块应取90d龄期为标准龄期，对起支撐作用受水平荷载的搅拌桩，水泥 土强度取28d龄期为标准龄期。室内配比试验90d标准养护的水泥土试块抗压强度可根据上 部荷载大小、结构形式等确定。水泥土试块一般是在室内制备，但因室内搅拌的均匀性比实际施工时搅拌的均匀性要 好，所以现场施工的水泥土强度与室内配制的水泥土强度是有一个差值的，桩身强度折减系 数h即是现场施工的水泥土强度

16、与室内配制的水泥土强度比值的反映。桩身强度折减系数八是一个与工程经验以及拟建工程的性质密切相关的参数，工程经 验包括对施工队伍素质、施工质量室内强度试验m实际加固强度比值，对及对实际工程加固 效果等情况的掌握。拟建工程性质包括工程地质条件、上部结构对地慕的要求以及工程的重 要性等。设计时宜按当地经验取，无资料时，可取用0.60.8。而釆用常规桩施工时， 般取0.30.5。水泥土的抗剪强度与许多因素冇关，试验研究表明，对于水泥掺入量12%15%z间 的水泥土，其抗剪强度与无侧限抗压强度之间有一定的相关性，一般来说，水泥十-的抗剪强 度约为其无侧限抗压强度的20%30%。11、影响桩身强度的因素影

17、响桩身强度的因素主要有土质条件、含水量、有机质含量、水泥掺入比、龄期、水 泥标号、外加剂、搅拌均匀性等。(1) 地质条件(a) 地质条件不同的土样掺入等量水泥后，水泥土强度可相差近一倍，这就意味着土质对水泥土 的硬化过程是有影响的。在其他条件相同的条件下，儿种肌型土类的水泥土强度大致呈如下 列规律：泥炭土v淤泥v淤泥质黏土v黏性土v砂性土。淤泥中含砂量的多少，对水泥土强度 有明显影响。(b) 含水量桩身强度随着土样的含水量的增加而明显降低，经验表明，土样含水量每增加 10%,桩身强度约降低10%20%o(c) 有机质含量有机质含量少的水泥土强度比有机质含量高的水泥强度高得多。山于土样中有机 质

18、主要为富里和胡敏酸。在富里酸、水和水泥体系中，富里酸首先呈水溶液形式存在, 当水泥和富里酸接触后由于二者形成的吸附层会延缓水泥水化的过程，其次水泥水化 牛成的水化铝酸钙、水化硫铝钙以及水化铁铝酸钙品体中乂山于富里酸的分解作用， 使这些水化产物解休，破坏了水泥土结构的形成，呈一种化学风化的特征。因此有机 质使土样具有较人的水容性和塑性，较大的膨胀性和低渗透怀，并使土样具有酸性， 这些因索都阻碍水泥水化反应的进行。所以胡机质含量高的软土，单纯用水泥加固的 效果较差，对于这类土可再外掺生石膏，能增强加固效果。(2) 水泥掺入比水泥土的抗压强度随着水泥掺入比的增大而增大，一般水泥掺入比为12%18%。

19、(3) 搅拌均匀性钉形水泥土双向搅拌桩施工时，由于内外钻杆的同时正反向旋转，不但搅拌增多，而 且阻断了水泥浆上冒的通道，从而保证了水泥浆与土的充分搅拌。(4) 龄期水泥土强度随着龄期的增长而増人，一般在龄期2&1后仍有明显的增加，建筑地基处 理技术规范提供了不同龄期水泥土抗压强度之间的线性关系："(0.47 0.63)脑feu 14= (0.62 0.80) fcu28 fcu60= (1.15 1.46) fcu28 fcu90= (1.43 1.80)fcu28 心0=(2.37 3.73)仏7 “90=(1.732.82) s上式中fcu7、fcu】4、fcu28、fc

20、u60、fcu90分别为7、14、28、60、90d龄期的水泥土抗压强度。(5) 水泥标号水泥的标号也直接影响水泥土的强度，水泥标号等级提高一级，水泥土强度约增长 20%3()%。一般情况下水泥的掺入量为欲加固土体重量的12%18%o 一般情况f,当 水泥土搅拌桩的桩体强度人于1.5mpa时，应选用强度等级在42.5以上的水泥；桩体强度小 于1.5mpa时，选用强度等级32.5以上水泥；当需要水泥土搅拌桩桩体有较高的早期强度时, 宜选用普通硅酸盐水泥和波特兰水泥。(6) 外加剂通过掺入合适的外加剂，可以达到改善水泥浆液和易性，降低水泥掺量，提高水泥土 强度等冃的。(7) 桩径过小的桩径，由于钻

21、杆及钻头的体积所占的比例较大，单桩施工结束后，桩的轴心的 强度较低，适当大的桩径可以降低桩的轴心强度对于整个桩体的影响。(8) 温度温度对水泥土强度有一定的影响，当温度过低时(低于0度)，由于水泥与黏十之间的 反应减弱，水泥土强度增长缓慢，随着温度的升高，水泥水化反应更加充分，水泥土的强度 随z增强。12、桩间距的确定应根据上部结构对地基耍求达到的承载力和设计的单桩承载力来计算桩间距。研究表明，当上部扩大部分桩径为im时，在路堤荷载作用下，随桩间距的增大，作用 在桩顶的荷载也随z增大，但增大幅度有减缓的趋势；随桩间距的增大，桩身荷载也增大, 但当桩间距人于2.6m以示桩身轴力变化不人，趋于稳定

22、，说明当桩间距增人到一定值以后, 桩体承担的荷载己接近其极限承载力。一般桩间距s取1.62.4d,多数情况取2d, d为桩 径。13、施工后产生隆起山于在地基中加入了大量的水泥浆，施工场地往往会产生2060cm的隆起，当上部基 础是柔性棊础(路堤)时，这部分的隆起可以直接作为褥热层使用；当上部基础是刚性基础 或基础底面在地面以下一定深度时，往往需要清除掉这部分的隆起。14、应力集中现象当上下桩径比较大，在变截而处容易产生应力集中现象，过大的应力集中，将导致搅拌 桩产生刺入破坏，为了解决这一现象，设计的上下桩比不宜过大，在施工的过程中，可在变 截面处以下一定深度范围内增人喷浆最，以增强桩体的强度

23、。15、水塘的处理及回填土的要求在施工前，m先对施工场地进行清理，清除地表的腐殖层或建筑垃圾，若施工场地是水 塘，贝0应抽干水、彻底清淤，然后回填索土。若遇到人面积明滨、沼泽或沟荡不能全部清淤 冋填吋，则应保证足够的施工作业面的宽度，清淤冋填面的宽度每边应保证2.5m以上的安 全距离。索填土回填，不得含有石块，树根，杂草，垃圾、废弃物等，分层回填，每层厚度0.4 0.6m,采用履带式推土机、履带式挖掘机或振动式圧路机压实，压实度d290%。16、能否处理液化地基钉形水泥搅拌桩不仅能提高天然地基的承载力，而且由于在施工的过程，钻头切销、破 碎、搅拌土，対周围土体有震动挤密效果，进而可以提高地基土

24、的抗液化能力，降低液化指 数，消除地基液化沉降。此时平面布置形式或采用格栅状加固形式。17、路堤设计时增加两侧搅拌桩的扩大头高度的作用路堤设计吋两侧搅拌桩的扩大头高度比中间的搅拌桩扩大头高度高些主要有两方面的 作用：(a) 增加抗滑稳定增加两侧搅拌桩的扩大头高度即增加了复合地基的抗剪强度，从而捉髙了路堤的抗滑稳 定性。(b) 限制侧向位移地基土在产牛竖向位移的同时，也会产牛侧向位移，过大的侧向位移将导致路血开裂等 问题甚至造成滑坡，增加两侧搅拌桩的扩大头高度可有效地限制侧向位移。18、扩大头高度对承载力的影响研究表明；随着扩大头高度的加大，由于扩大头部分桩侧摩阻力增加，单桩的承载力明 显提高，

25、但扩大头高度超过6米后，单桩承载力提高的幅度降低，因此仅通过增加扩大头高 度来提高地基的承载力是不经济的，需耍通过改变桩径、桩间距等来提高地基的承载力。19、试桩的种类试桩分为设计试桩与施工工试桩，它们处于不同的阶段，因而试桩的任务、f1的及要求 也不相同。(1) 满足设计要求的试桩 根据地质报告及当地经验，选定桩型及单桩竖向承载力特征值。试桩的目的是：进一步确定所选桩型的施工可行性，避免桩机全面进场后发现该桩型不适介木场地施 工或发现桩承载力远小于地质报告提供的计算值，此时再改桩型就会拖工期且增加费用。 根据单桩竖向静载荷试验确定单桩竖向承载力特征值。山于地质报告提供的数值往 往偏于保守，所

26、以可以根据静载报告提高桩承载力，减少桩数。(2) 满足施工要求的试桩不同地段具有不同的地质条件，为了克服盲目性，确保收到预期的效果，在施工前必 须进行工艺试桩，试桩数量不少于5根。试桩的目的是： 提供满足设计的各种操作参数。如管道压力、钻机提升速度、钻进速度、搅拌速度 等。 验证搅拌均匀程度及成桩直径。 确定该地质条件下，符合质屋要求的合理掺灰量。 确定该地质条件下，合理的工艺流程。 确定进入持力层的判别方法。20、施工工艺钉形水泥土双向搅拌桩采用两搅一喷施工工艺，由于扩大头部分桩体体积较大，为了 达到单位体积的水泥掺入最相同，因此对于扩人头部分一般要采用四搅二喷或四搅三喷施工 工艺。21、单

27、桩的影响范围钊形水泥土双向搅拌桩施工过程中会引起桩周土体屮孔阴冰压力的变化，研究表明， 在2倍桩径的范围内，孔隙水压力变化较明显，超过2倍桩径的范围外，孔隙水压力变化很 小，h超静孔隙水压力在施工结束后6天左右基本消散，因而对周围建筑物及地下沟管影响 很小。22、施工顺序的影响由于钉形水泥土双向搅拌桩属于非挤密桩，一般对施工顺序没冇特殊要求，实际施工 时主要是从方便施工的角度安排施工顺序，但若施工场地属于有地卜流动水的地质条件时, 则应注意施工顺序，这时应考虑先从地下流动水的上流施工，截断地下流动水。若施工场地一侧靠近建（构）筑物，应从靠近建（构）筑物-侧山近向远施工；若施工场地 一侧靠近边坡

28、，应从靠近边坡一侧由近向远施工，在坡边施工时应采取可靠的防护措丿施，防 止边坡失稳和机械安全。23、单桩的承载力钉形水泥土双向搅拌桩施工主要冇：（1）桩周土体提供的桩侧摩阻力；（2）扩大头“翼 缘”下部土休对“翼缘”提供的支撑力；（3）桩端土体对桩体捉供的支撑力三部分所纽成。 由现场试验理论分析和数值模拟结果显示钉形水泥土双向搅拌桩单桩承载力和单桩设计参 数、桩身强度和桩周土等参数冇关。在上部荷载作用下，桩身荷载呈现三阶段衰减模式。在 上部荷载作用下，桩体发生沉降，产生桩土相对位移差，使桩周土体对桩体施加向上的侧阻 力，首先，在扩大头范围内，扩大头部分桩侧摩阻力使部分桩身荷载转移到桩周土体中去

29、; 具次，rti于桩体向卜位移，对扩人头“翼缘”下部土体产生压缩变形，同样“翼缘”下部土 体会对桩体产牛向上的反作用力，即扩大头“翼缘”下部土体对桩体提供的支撐力；现次, 是扩大头下部桩周土体对桩体施加向上的侧阻力；最后，对于下卧层土质较好、桩土模量比 较大且桩长较短的桩体，会发生桩体对下卧层的压缩变形，从而出现下卧层对桩端提供向上 的反作用力，即支撑力。单桩极限承载力应结合单桩破坏模式进行分析；（1 ）刺入性破坏：皿"小»知九+知2乞為"+冷2 细+（% -舛2）切“1=1戶 1且 hifcu - ap2 n up2 £q$jhj + ap2 qpb

30、+ （apl- ap2） qpa7=1则单桩极限承载力应由下式确定：总=%岀 a +维必也+% 绻十q s厂外2）%“h戸（2 ）扩大头“翼缘”下部桩体屈服破坏：qn2<upjs. a +up2 工爲 “+ 舛2 %+（每一码） f=lj=ln2且 7llfcu * ap2 - up2 £為岛 + ap2 ° qpb +（apl -每2） qpaj=1则单桩极限承载力应rfl下式确定：戏2=叫辽兄代+22 +內-（3 ）桩顶屈服破坏模式:八、hi+%2dhj+ap2%+（每_舛2）%j=1且 772.爲舛2 2 % hj + 舛2 % + （码一每2） qpa7=1则

31、单桩极限承载力应山下式确定：r：i3 = "1 * fcu,k * 人“124、复合地基承载力复合地基承载力是复合地基主要工程性质之一，复合地基承载力的确定通常由两种途 径，即现场载荷试验方法和理论公式计算方法。天然地基一样，复合地基承载力可以由现场载荷试验直接测得，我国目前在这方面 已经积累了一定的经验。由理论公式方法计算复合地基承载力，目前主要有两种计算模式，一种是将复合地基 作为一个整体来考虑，另一种是先分别确定桩体和地基土的承载力，然后根据一定的原则， 将两者进行叠加，从而得到复合地基承载力，即按下式计算：r女fspk =加1十 + 0（1_加）/.伙25、桩间土承载力折减系

32、数b意义及取值0是反映桩土共同作用的一个参数。如b=1吋，则表示桩与土共同承受荷载，由此得 出与柔性桩复合地基相同的计算公式；如b=（）,则表示桩间土不承受荷载，由此得出刚性 桩桩垄础相似的计算公式。其取值与桩间土和桩端土的性质、搅拌桩的桩身强度和承载力、 养护龄期等因素有关。设计时宜按当地经验取值，如无经验时可取0.751.0,桩身强度较 低、养护龄期较短，则0值取高值；反z, 0值取低值。确定0值还应根据建筑物对沉降要 求有所不同。当建筑物对沉降要求控制较严吋，即使桩端是软土也应取小值，这样较为安全; 当建筑物对沉降要求控制较低时，即使桩端为硬土，也对取大值，这样较为经济。26、桩土应力比

33、n意义及取值桩土应力比n是指复合地基在荷载作用下桩上应力为桩间土上应力z比，即p/。s, 通过桩土应力比口j以了解复合地棊的工作特性，川以计算复合地基的承载力和沉降。桩土应 力比与荷载水平、荷载刚度、垫层情况、桩周土和桩端土层性质、桩土模量比、桩土面积置 换率和水泥掺入量、水泥搅拌桩施工质量等诸多因素有关。水泥土与桩间土的应力比宜用当 地试验工程或类似工程的试验确定。无资料时，可取用89。研究表明，随着扩大头高度 的增加，单桩复合地基的桩土应力比也在增加，说明随扩人头高度的增加桩体承担的荷载也 在增加。27、桩端地基土承载力折减系数a意义及取值桩端地基土承载力折减系数的取值与施工时桩端施工质量及桩端土质等条件有关。 当桩端为较硬土层时取高值。如果桩端就工质量不好，水泥土桩没能真正支撑在硬土层上, 桩端地基承载力不能充分发挥，这时取a =0.4,反之，当桩底质量可靠时，取a =0.6,通常 取 u=0.5。28、钉形桩复合地基沉降计算钉形搅拌桩的沉降变形量s rti三部分纽成：扩人头深度范围内复合土层的压缩变形量 s,下部桩体深度范围内复合土层的压缩变形量s2及桩端下部未加固土层压缩变形量s3。 即:s= s1+ s2+ s3(1) s的计算：扩大头深度范围内复合土层平均压缩变