《人防设计讲座》PPT课件

1、人防工程构造设计解放军理工大学工程兵工程学院人防工程设计院 袁正如内容提要 一.概述 二.核爆冲击波荷载 三.核爆等效静载 四.荷载组合 五.内力分析、截面设计与主要构造规定 六.人防构造设计 七.关于构造的功能转换 八.构造设计中的有关问题一、概述1.1.人防荷载的特点人防荷载的特点1.1 人防荷载的来源：来源于核爆炸冲击波1.2 人防荷载的作用时间：很短，1秒钟左右1.3 人防荷载的作用次数：一次整个构造寿命期内一次1.4 人防荷载的性质：突加快卸的瞬时动力荷载1.5 人防荷载的分布：同时、均匀、满布1.6 人防荷载的分项系数：分项系数=1，缘由是：偶尔性荷载不乘分项系数；人防构造可靠度要

2、求比工民建构造低。2. 人防工程构造的主要特点12.1、核爆动荷载属于偶尔性荷载，荷载具有量值大、作用时间短且不断衰减等特点。2.2、防空地下室构造设计应同时满足平常和战时二种不同荷载效应组合的要求。2.3、地面多层或高层建筑物，对于普通爆破航弹、核爆炸冲击波早期核辐射等破坏要素都有一定的减弱作用，设计防空地下室时可思索这一要素。2.4、墙、柱等承重构造，应尽量与地面建筑物的承重构造相互对应，以使地面建筑物的荷载经过防空地下室的承重构造直接传送到地基上。2. 人防工程构造的主要特点22.5、当平常运用要求与战时防护要求不一致时，应采取平战功能转换措施。 2.6、钢筋混凝土构造构件可按弹塑性任务

3、阶段设计 2.7、资料设计强度可提高 2.8、由于核爆动荷载是偶尔性荷载，钢筋混凝土构件又允许开裂，因此比之静荷载作用下构件的平安度可适当降低。2.9、在核爆动荷载作用下，地基承载力有较大提高，同时平安系数也可取较低，在这种瞬间荷载作用下，普通不会产生因地基失效引起构造破坏。3.人防构造构造设计特点3.1 可用“等效静载法、可拆开为单个构件进展 计算规范用三个系数过渡到等效静载3.2 各部位抗力强度相协调3.3 可思索塑性内力重分布3.4 充分保证构造的延性，“强柱弱梁板、“强剪弱弯 4. 人防工程构造选型4.1、防空地下室构造选型应根据防护要求、运用要求、上部建筑物构造类型、工程水文地质条件

4、以及资料供应和施工条件等要素综合分析确定。4.2、防空地下室构造选型包括构造类型与选择。4.3、既要满足作为上部建筑根底的要求，又要满足战时作为防护构造的要求。防空地下室常用梁板构造、板柱构造以及箱型构造等。当柱网尺寸较大时，也可采用双向密肋楼板构造。二、核爆冲击波荷载二、核爆冲击波荷载1 空气冲击波2 地面空气冲击波3 地面冲击波主要设计参数4 空气冲击波对人防工程的作用5 土中紧缩涉及其对人防构造的作用6 人防构造核爆动荷载计算1 空气冲击波1.1 空气冲击波的构成 核武器在空中爆炸时，反响区内的高温高压气团高速猛烈地向外扩张，冲击及紧缩其临近的空气，从而构成空气冲击波，并且不断向外传播。

5、1.2 超压 波阵面后的紧缩空气层称为紧缩区，在紧缩区中压力超越正常大气的压力称为冲击波超压。在波阵面上超压值最大，称最大超压或超压峰值。通常讲超压值Pm,均指超压最大值。 1.3 空气冲击波组成 空气冲击波是由脱离爆心后不断向外传播的彼此严密相连的紧缩区和稀疏区构成。1.4 动压 当冲击波波阵面接触到未被扰动的空气质点时，使该处空气质点获得很大速度，空气质点高速运动如遭到构造滞止，那么产生作用于构造上的压力，称为“动压，动压的变化规律与冲击波超压的变化规律类似。2 地面空气冲击波 随着离爆心投影点的间隔不断添加反射波阵面与入射波阵面集合成为冲击波，此集合后的冲击波称为“合成波，即地面冲击波，

6、地面冲击波阵面接近地面部分垂直于地面，即沿地面程度方向传播。普通人防工程是按冲击波作用是按平行于地表的地面冲击波思索。 3 地面冲击波主要设计参数 4 空气冲击波对人防构造的作用4.1 反射效应 当冲击波在传播方向上遇到一刚性构造物时，会产生很大反射超压。1)、当冲击波传播方向与妨碍面法线夹角=0时的反射称为正反射，此时反射系数最大，2)、0的反射称为斜反射，随夹角增大，反射系数逐渐减少。3)、当30时，斜反射系数与正反射系数相差不大。4)、设计时按最不利要素思索，故在设计时均按正反射系数取值，当略大于30时，冲击波沿外表平行滑过，不产生反射，此时反射系数为1。 2分散效应 当冲击波从小孔进入

7、大空间时，进入大空间的空气冲击波参数将会产生一定的变化，如超压峰值会有所降低，并使波形出现一段升压时间，即冲击波的分散效应。在确定防空地下室顶板荷载时，在一定条件下就可思索进入地面建筑冲击波产生的分散、膨胀影响。 当冲击波传播方向与室外出入口轴线垂直时如竖井式出入口，由于口外冲击波气流质点运动速度在出入口轴线上的分量为零，因此口内冲击波的产生只是由于口外冲击波分散、膨胀而引起的。因此，从各种出入口方式来看，竖井式、穿廊式出入口方式较有利，而直通式出入口、单向式出入口那么差一些，且出入口梯段的坡度角与地面的夹角愈小愈不利。 根据实验，冲击波在通道内传播过程中与边壁摩擦等产生损耗很小，只需在较长的

8、通道内上百米传播后，才明显呈现衰减景象。因此，对普通防空地下室的通道可不思索压力随传播间隔的变化。当冲击波在通道内遇900转弯时，大约会有6能量损失，这种变化在适用上也可忽略不计。因此只需通道断面外形和大小不明显改动，通道内冲击波的超压峰值在未遭到阻挠前可以为不变。通道内冲击波最后在防护密闭门上或端墙上遭到阻挠，防护密闭门上或墙上超压可按通道内超压的正反射压力确定。 3环流效应当冲击波与封锁地面建筑物前墙相接触时产生正反射，前墙上压力瞬时增大到反射超压值，构成高压区，而前墙边缘以外入射波并未遇到妨碍，相对于反射超压而言是低压区，由于正面上的反射压力大于顶面和侧面冲击波压力，所以前墙上的反射压力

9、不能坚持而很快衰减，这种衰减不断要延续到空气流动形状相对稳定时为止，这种景象称为环流。稳定时作用在前墙上的压力称为环流压力。当防空地下室顶板高出室外地面时，迎爆面将会产生一定的环流效应，因此其墙面上最大压力会比正反射时略小。例如6级时正反射系数为2.4，如思索环流效应，那么反射系数可取2，即作用于高出地面外墙上最大压力值为2Pm。 5)、无升压时间三角形荷载的正反射系数仅与入射波超压值有关，超压值越大，其反射系数越大。6)、空气冲击波在某些条件下能够为有升压时间的三角形荷载。7)、根据实验资料总结，此种荷载当地面超压值在0.1Mpa左右时，正反射超压不会大于入射超压的一倍，即普通可取正反射系数

10、为2。4.2 分散效应1)、当冲击波从小孔进入大空间时，进入大空间的空气冲击波超压峰值会有所降低，并使波形出现一段升压时间，即冲击波的分散效应。2)、当冲击波传播方向与室外出入口轴线垂直时如竖井式出入口，由于口外冲击波气流质点运动速度在出入口轴线上的分量为零，因此口内冲击波的产生只是由于口外冲击波分散、膨胀而引起的。3)、对普通防空地下室的通道可不思索压力随传播间隔的变化。当冲击波在通道内遇900转弯时，大约会有6能量损失，这种变化在适用上也可忽略不计。4.3 环流效应1)、当冲击波与封锁地面建筑物前墙相接触时产生正反射，前墙上压力瞬时增大到反射超压值，构成高压区，而前墙边缘以外入射波并未遇到

11、妨碍，相对于反射超压而言是低压区，由于正面上的反射压力大于顶面和侧面冲击波压力，所以前墙上的反射压力不能坚持而很快衰减，这种衰减不断要延续到空气流动形状相对稳定时为止，这种景象称为环流。2)、稳定时作用在前墙上的压力称为环流压力。当防空地下室顶板高出室外地面时，迎爆面将会产生一定的环流效应，因此其墙面上最大压力会比正反射时略小。3)、例如6级时正反射系数为2.4，如思索环流效应，那么反射系数可取2，即作用于高出地面外墙上最大压力值为2Pm。 5.土中紧缩涉及其对人防构造的作用5.1 土中紧缩波参数 mhPtvhP11215.1 土中紧缩波参数01vhtoh5.2 土中紧缩波与构造的相互作用 5

12、.2.1 顶板的相互作用1)、紧缩波作用于构造顶板将产生反射，并使构造发生整体位移和变形，这些位移与变形又反过来影响紧缩波荷载，这种相互影响的力学景象称为介质与构造之间动态相互作用。2)、作用在土中构造顶板上压力与紧缩波参数、土介质性质和构造刚度特性等要素有关，工程设计中常用综合反射系数K来反映紧缩波与顶板相互作用影响。3)、土中紧缩波作用于顶板的动荷载可表达为Pc1=KPh。 4)、在一定条件下某一深度作用在构造上的动荷载最大，这个深度称为顶板的“不利覆土厚度。5)、呵斥“不利覆土厚度的机理：当紧缩波遇到顶板产生反射紧缩波后即向反方向传播，反射波所到之处介质压力增高。当它前往到自在地表时，因

13、地表为自在界面必然使土体趋于疏松，同时产生向下传播的拉伸波，拉伸波所到之处压力将随之下降，当它传到顶板时，顶板压力亦随之减小构成卸载作用。假设构造埋置较浅，由于拉伸波呵斥的卸载作用会部分抵消入射波在顶板上的反射作用；假设埋置较深，虽然反射压力在构造变形到最大值过程中全起作用，但随着深度添加，构造动力作用越来越小。6)、当构造最大变位时间等于反射压力作用时间时，荷载总的动力呼应最大，产生此最大动力呼应的深度称为“不利覆土厚度。7)、 构造顶板不利覆土厚度，其值与抗力等级、构造短边净跨大小有关，构造顶板不利覆土厚度确定后，由实验得出综合反射系数由1近似线性地增至不利覆土处的Km值，当大于不利覆土厚

14、度时，对非饱和土按大于不利覆土厚度时确定的规律随深度减小。8)、对饱和土当覆土厚度h大于或等于构造最不利覆土厚度hm时，K值可按以下规定确定：当PmN/mm2201时，平顶构造K=2.0，非平顶构造K=1.8；当PmN/mm2161时，K值按非饱和土确定；当161PmN/mm2201时，K值可按线性内插确定。5.2.2 紧缩波对底板作用 Pc3=Pc1 式中：Pc3-构造底板上核爆动荷载最大压力KN/M2； -底压系数，当底板位于地下水位以上时，取0.70.8，其中4B级及4级取小值；当底板位于地下水位以下时，取0.81.0，其中含气量0.1时，取大值。6 人防构造核爆动荷载计算6.1 地面建

15、筑物对防空地下室构造核爆动荷载的影响1、在防空地下室的构造顶板计算中，对抗Pm=0.1、0.05MPa防空地下室，当符合以下条件之一时，可计入上部建筑物对地面空气冲击波超压作用的影响。 上部建筑物层数不少于二层，其底层外墙为不低于240mm砖砌体强度的墙体，且任何一面外墙墙面开孔面积不大于该墙面面积的50； 上部为单层建筑物，其承重外墙运用的资料和开孔比例符合上述规定，且屋顶为钢筋混凝土构造。 对符合第1条规定的抗Pm=0.05MPa防空地下室，作用在其上部建筑物底层地面的空气冲击波超压波形，可采用有升压时间的平台形，空气冲击波超压计算值可取Pm,升压时间可取0.025s。 对符合第(1)条规

16、定的抗Pm=0.1MPa防空地下室作用在其上部建筑物底层地面的空气冲击波超压波形，可采用有升压时间的平台形，空气冲击波超压计算值可取0.95Pm，升压时间可取0.025s。2、抗Pm=0.2、0.3MPa的防空地下室不思索上部地面建筑物对顶板核爆动荷载的影响。 当地面冲击波超压比上述实验资料100KN/M2增大36倍时相应于Pm=0.2MPa级以上抗力，普通地面建筑将会在更短的时间内被摧毁，对于防空地下室顶板荷载而言，这个影响能够是微缺乏道的，此外也由于目前缺乏更进一步的实验和实际分析资料，此类防空地下室暂不思索这一影响也是偏于平安的。3、地面建筑物对防空地下室迎爆面的土中外墙核爆动荷载的影响

17、 根据国外资料，对上部建筑为钢筋混凝土承重墙构造，当地面超压为0.2MPa以上时才倒塌；对抗震的砌体构造包括框架构造中填充墙，当地面超压为0.07MPpa左右才倒塌。思索到在预定冲击波地面超压作用下，上部建筑物不倒塌，或不立刻倒塌，必然会使冲击波产生反射、环流等效应。由于实验资料缺乏，在参考国外有关规定的根底上，对上述条件下的地面超压峰值予以适当提高。 在计算土中外墙核爆动荷载时，对Pm0.2MPa的防空地下室，当上部建筑物的外墙为钢筋混凝土承重墙，或对上部建筑物为抗震设防的砌体构造或框架构造，Pm=0.05Mpa的防空地下室，均应计入上部建筑物对地面空气冲击波超压值的影响，其计算值Pms按表

18、4-3的规定采用。6.2 人防构造的爆动荷载6.2.1 构造顶板的核爆动荷载1、顶板计算中不计入上部建筑物影响的防空地下室： Pcl=KPh0) 1(Vhtoh 2、顶板计算中计入上部建筑物影响的防空地下室 Pcl=KPh0)1(025.0Vhtoh6.2.2 构造外侧墙的核爆动荷载 Pc2=Ph0) 1(Vhtoh 6.2.3 构造底板的核爆动荷载 Pc3=Ph6.2.4 出入口通道内临空墙、门框墙及防护密闭门、防爆波活门的核爆动荷载1、作用于临空墙、门框墙的最大压力值Pc,可按表4-4取值。2、作用于通道内防护密闭门、防爆活门的设计压力值，按表4-5选用定型产品。6.2.5 其它部分构造荷

19、载1、防空地下室室外出入口土中有顶板的通道构造，按接受土中紧缩波产生的核爆动荷载计算，计算方法与主体构造一样，无顶板敞开段通道构造，可不验算核爆动荷载作用。土中竖井构造，无论有无顶板，均按土中紧缩波产生的法向均布动荷载计算，计算方法与主体构造外墙同。2、作用在分散室与防空地下室内部房间相邻的隔墙上最大压力，可按消波系统的余压确定。分散室与土直接接触的外墙、顶板及底板均可按外部核爆动荷载计算。3、防空地下室的室内出入口，除临空墙外，其它与防空地下室无关的墙、楼梯踏步和休憩平台等均不计入核爆动荷载作用。这是由于蒙受核袭击时，室内出入口难以处理被上部建筑的倒塌物及临近建筑的飞散物所堵塞的问题。如再思

20、索这些构件的防护加固，不仅加固范围不好确定，也难以保证其不被堵塞，故无实践意义。三、核爆等效静载1. 等效静载法 qe1=kd1pc1 qe2=kd2pc2 qe3=kd3pc3 式中：kd1、kd2、kd3分别为顶板、外墙和底板的动力系数。qe1、 qe2、qe3分别为顶板、外墙和底板的等效静载。2. 构造构件的等效静载2.1、顶板为钢筋砼构造，其顶板的等效静载规范值qe1，可按表4-7采用。2.2、人防工程土中外墙的等效静荷载规范值qe2,当未计入上部建筑物对外墙影响时，可按表4-8取值。2.3、防空地下室钢筋混凝土底板的等效静荷载规范值qe3，可按表4-9取值。2.4、防空地下室其它构件

21、的等效静荷载规范值 2.5、相邻防护单元之间防护隔墙的等效静载值 为方便运用，规范给出了常用构造的等效静载值供选用。对有关问题阐明如下： 1) 人防顶板的等效静载 计入上部建筑物影响的问题： 留意上部建筑物底层的条件能否符合规范，对上部建筑影响的解释。 上部影响：A、有升压时间：改动了波形；B、 对5级：压力衰减5%。 首层架空层条件下人防顶板荷载： 按不思索上部建筑物的影响计，按相应条件查表，也可按公式计算确定 伸到绿地下的人防顶板荷载：原那么上应按公式计算确定，也可按相应条件查表。 首层外墙为装饰性或玻璃围护构造时，按不思索上部建筑物影响计 人防顶板上方有管道层、夹层及普通地下室时的顶板荷

22、载： 规范没有明确，普通参照思索上部建筑物影响计，即6级55KN/，5级100KN/ 多层人防时中间板上的荷载新增条文： 6级取50KN/，5级取100KN/2)人防侧墙的等效静载： 外墙挡土墙 在查取表4.5.3-1时，留意以下问题： A. 顶板计入上部建筑物影响时，外墙荷载要加大； B.该表按单层地下室计算的，即墙高5m，当人防处于地下二层或更下层时，应进展计算或偏下限取。 口部临空墙：按表4.5.7查取 人防区与非人防区车库之间的临空墙：按表4.5.8-2查取，与口部临空墙略低思索了分散作用 门框墙：按表4.5.6-1查取留意一：门框墙比同一面临空墙的荷载取高，缘由是：临空墙=2，门框墙

23、=1；留意二：门框墙的范围：普通限于人防门所在的一个跨间或暗柱暗梁范围内。 人防单元间的隔墙：按表4.5.8-1，4.5.8-2查取 平常设备房间与人防区之间的隔墙：当前可以参照第条取，但可以作为建议向规范编写组提出。3)人防底板的等效静载 无桩基底板，按表4.5.5查取 带桩基底板新增条文：带桩基底板的等效静载KN/ 当下层有普通地下室时的底板等效静载： 对规范第4.5.15条引荐的做法的解释。另一种做法仍沿用过去的方法，底板等效静载可参照顶板取值并思索一定折减，两种方法应进展比较后确定。 对规范方法与过去方法的解释。 4) 室外出入口通道上的等效静载新增条文： 只思索外压，即通道构造外侧的

24、荷载，不思索内压。来自外压的等效静载按4.5.11条执行。5) 室外楼梯式出入口荷载新增条文： 单层： 梯段板与平台板的荷载按表4.5.13查取；出入口的临空墙、门框上的荷载按表4.5.6-1、表4.5.7查取。 多层： 梯段板、平台板的荷载同上。但门框墙、临空墙取上述相应数值0.9。 6) 作为主要出入口的室内出入口仅用于6级，新增条文： 该处的荷载与构造比较复杂； 要加强至二层的楼面，构成内嵌的防倒塌棚架； 各部位荷载按第4.5.18确定。 荷载点包括： 首层楼梯间的墙体上； 或首层楼梯间的框架柱梁上； 首层至二层楼面的梯段板、平台板 上； 地下室至首层的梯段板、平台板上； 首层出口门洞上

25、方的挑檐上。 7) 各部位封堵构件上的等效静载新增条文： 各部位封堵构件上的荷载种类较多，设计中普通直接选用通用的封堵构件，不再单独设计。 8) 室外主要出入口上开敞式防塌棚架的等效静载：按表4.5.10查取。下一步要出通用图，直接选用，不再单独设计。但如今起要在出入口封口圈梁上预埋件。四、荷载组合 作用在防空地下室构造上的荷载，应包括核爆动荷载、上部建筑物自重、上部构造荷载、土压力、水压力及防空地下室自重等。防空地下室构造不同部位应思索的荷载组合见表4-15。 荷载组合按表4.3.14执行。 1 对顶板： 人防等效静载、自重、复土重等； 不需求迭加消防车的荷载。 2 对外墙： 程度荷载：人防

26、等效静载、水压力、土压力； 垂直荷载：按传力道路传来的上部建筑自重5级、砌体外墙时为一半、顶板传来的等效静载、外墙自重等。 注：上部传来的为自重，不计入上部的活荷载。 4.3 底板： 新规范主要明确了人防荷载与水压力的组合问题新增条文： 无桩基的底板：地基反力中没有计入水浮力时：不与水压力组合；地基反力中计入水浮力时：应与水压力组合。 带桩基的底板：与水压力组合。五、内力分析、截面设计与主要构造规定1. 内力分析2. 承载力设计表达式3. 核爆动荷载下构造构件载面设计的特点4. 主要构造要求1. 内力分析 在核爆动荷载作用下，防空地下室构造动力分析采用等效静荷载法，即将动力作用下求内力问题转化

27、成静力作用下求内力问题，防空地下室构造的内力可按普通静力构造进展构造内力分析，并可采用静力计算手册和相应图表来计算内力。 2. 承载力设计表达式0(GSGK+QSQK)R式中：0-构造重要性系数，取1.0 G-永久荷载分项系数，当其效应对构造不利时取1.2，有利时取1.0； SGK-永久荷载效应规范值 Q-等效静载分项系数，取1.0； SQK-等效静载效应规范值； R-构造构件承载力设计值。3. 核爆动荷载下构造构件载面设计的特点3.1.1) 计算梁板体系中板的抗弯承载才干，且板的周边支座横向伸长遭到约束时，跨中截面的计算弯矩值可乘以折减系数0.7；2)当计算板柱构造平板的抗弯承载才干，板的横

28、向伸长遭到约束时，其跨中截面的计算弯矩值可乘以折减系数0.9；3)当在设计中已思索板的轴力影响时，可不再乘折减系数。4)由于受弯构件的横向变形遭到约束时，将产生面内力效应，从而会提高构件的抗弯才干。为计算简便在计算内力时不直接思索面力效应的有利作用，但对跨中截面的计算弯矩予以折减。3.2 按等效静荷载进展梁、柱斜截面受剪承载才干验算时，混凝土及砌体在动荷作用下强度设计值应乘以折减系数0.8。当按等效静荷载进展墙、柱受压截面承载才干验算时，混凝土及砌体在动荷载作用下轴心抗压强度设计值应乘以折减系数0.8。 实验阐明，属脆性破坏的构件平安贮藏小，属延性破坏的构件平安贮藏大，为了协调这一不合理的情况

29、，防护构造截面设计采取上述处置方法进展了调整。3.3 动荷载作用下混凝土构件斜截面受剪承载才干按下式计算： Vcd=c1Vc 混凝土强度等级大于C30时，混凝土强度等级的影响修正系数应按下式确定： 跨高比影响的修正系数，应按以下规定确定： 1跨度与截面有效高之比l/h0不大于8时，修正系数可取1.0； 2跨度与截面有效高度之比l/h0大于8时，修正系数按下式计算：2/130cccff6 . 0815110hlD3 核爆动荷载下构造构件载面设计的特点 钢筋混凝土构造或构件按弹塑性任务阶段设计时，受拉钢筋的配筋率不宜超越1.5。当必需超越时受弯构件或大偏心受压构件的允许延性比应符合以下要求： (1

30、) 2ohx/5.0cmdydoffpphx)(14 主要构造要求4.1 防空地下室构造选用的资料强度等级不应低于表4-17规定。4.2 防空地下室构造构件最小厚度应符合表4-18规定。4.3 防空地下室构造变形缝的设置应符合以下规定。4.4 钢筋混凝土受弯构件，宜在受压区配置构造钢筋，构造钢筋面积不小于按受拉钢筋的最小配筋百分率的计算量；在延续梁支座和框架节点处，不小于受拉主筋的1/3。4.5 双面配筋的钢筋混凝土板、墙体应设置梅花形陈列的拉结钢筋，拉结钢筋长度应能拉住最外层受力钢筋。4.6 延续梁及框架在距支座边缘1.5倍梁的截面高度范围内，箍筋配筋百分率不抵于0.15，箍筋间距不宜大于h

31、o/4，且不宜大于主筋直径的5倍。对受拉钢筋搭接处，宜采用封锁箍筋，箍筋间距不应大于主筋直径的5倍，且不应大于100mm。4.7 受核爆动荷载的钢筋混凝土构造构件，纵向受力钢筋的配筋百分率最小值应符合表4-19的规定。4.8 平板防护密闭门框墙的构造应符合以下要求。 1、门框墙厚度不应小于300mm； 2、门框墙的受力钢筋直径不应小于12mm，间距不宜大于250mm，配筋率不宜小于0.25； 3、门洞四角的内外侧，每角应配置两根直径16mm的斜向钢筋，其长度不应小于1000mm。1、常用构造构件厚度确实定 确定构造厚度的三个要素： 最小厚度要求构造及安装要求； 防早期核辐射的厚度要求非力学要素

32、； 构造承载力的厚度要求力学要素。六、人防构造设计1.1.有关构造要求的厚度 人防钢筋混凝土构件最小厚度=200mm 单扇防护密闭门门框墙厚度=300mm 双扇防护密闭门门框墙厚度=300mm-500mm 防护单元隔墙上的连通口同一墙体两边开门厚度=500mm 风井在两边安门的井壁厚度=400-500mm1.2 防早期核辐射的厚度要求： 防早期核辐射的钢筋混凝土顶板厚度mm类别顶板6级5级战时医疗救护站460专业队队员掩蔽部460二等人员掩蔽部250360注：a. 当顶板上有复土时，可以折算成混凝土厚度1.4； b. 顶板上方的找平层及刚性面层可以计入厚度； c. 顶板上方有夹层或普通地下室时

33、，夹层及普通地下室顶板厚度可以计入。 。防早期核辐射对出入口临空墙的厚度要求mm注：如不满足时，可以在墙的反面砌240mm或370mm砖墙平常砌好 类别普通室外口的临空墙附壁式室外口的临空墙室内口的临空墙6级5级6级5级6级5 级医疗救护站 250 650 300专业队队员掩蔽部 250 650 300二等人员掩蔽部2502502505502502501.3 按受力要求的参考尺寸： 顶板：对6级：普通取200 250mm；对 5 级 ： 普 通 取 3 0 0 350mm；假设5级处于负二、负三层时，也可以取250mm，由计算确定。 顶板梁：按梁的截面要求定，跨度及荷载较大时，高宽比可以放宽，

34、即方梁甚至扁梁。 防护单元隔墙：200mm； 密闭隔墙：200mm； 临空墙：250300mm； 底板：在南方地域，由于地下水位较高，底板普通较厚，大多数情况下不由人防控制。构造厚度应首先满足防早期核辐射要求，然后满足受力要求。 外墙：通常300mm，由计算确定；2 2、 构造内力计算及截面设计构造内力计算及截面设计2.1计算工具 利用高层构造计算软件：不能定义人防参数，因此应作近似处置 利用“理正人防构造计算软件：仅适用于规那么的、典型化的板块 对由人防控制的构件顶板、顶板梁等等，可拆开为单个构件手工计算或复核。 2.2 内力计算与截面设计中应留意的有关问题 人防板或无梁楼盖的计算弯矩可以折

35、减，按规范4.6.6条； 人防梁板可以思索内力重分布即进展弯矩调幅，建议在25%以内； 人防无梁楼盖的正负弯矩调幅按附录C； 进展抗剪计算及受压验算时，混凝土的资料强度提高系数要降低，即1.50.8=1.2。 为保证受弯构件不出现脆性破坏，必需满足规范的构造要求，即： 对板：受压区应配钢筋，配筋率为0.25%； 对梁：受压区与受拉区的配筋率应满足4.6.5条； 拉结筋必需求设，包括顶板、墙体，包括底板。七、关于构造的功能转换 1、对外的孔口不允许封堵 包括：平常汽车及摩托车坡道式出入口； 平常的汽车升降式出入口； 平常非机动车出入口； 平常的永久性设备出入口； 平常风井的取风口； 平常的电梯间出入口； 平常的楼梯间出入口； 平常通往设备房的门； 通向非人防区