钢结构载荷计算及相关

1、钢结构载荷计算及相关摘 要 IAbstract n1建筑设计 11.1建筑平面设计 11.2建筑立面设计 41.3建筑平面设计 62结构方案设计说明 72.1构件截面尺寸及材料选择 72.2结构体系抗震防火要求 73. 荷载统计 93.1 恒荷载统计 93.2活荷载统计 93.3整个厂房部分作用的荷载 124. 各种荷载作用下的内力分析 164.1手算内力标准值 164.2电算内力标准值 215. 门式刚架计算和选型 245.1截面选型 245.2刚架梁验算 275.3刚架柱验算 285.4位移验算 326. 檩条设计和计算 356.1设计说明 356.2荷载计算 356.3内力计算 366.

2、4截面选型及计算 377. 墙梁设计和计算 417.1 荷载计算 417.2内力分析 427.3 截面选型和验算 427.4拉条计算 498支撑设计 508.1屋面横向水平支撑设计 508.2柱间支撑设计 539 屋面板设计和计算 589.1内力及截面验算 589.2强度验算 619.3刚度验算 6110吊车梁的设计 6310.1吊车梁的设计 6311节点设计 7111.1柱脚设计 7111.2梁柱节点设计11.3牛腿 73.7911.4抗风柱的计算 8112基础设计计算 8412.1基础设计资料 8412.2基础底面尺寸设计 8413全文总结 9114参考文献错误！未定义书签。15致谢.95

3、附录:内力组合计算表 96I1建筑设计本建筑依据其功能要求设计成单层的单坡双跨刚架承重厂房，适用于门式刚架轻2型房屋钢结构规程（CECS10）。建筑占地面积为：105mK 48m=5040 m。平面详细情况 见建筑物的平面图。功能布置依据所给出的建筑功能和相关规范要求，进行建筑内部的 设计如下：1.1建筑平面设计本厂房平面设计考虑到现在较常用的刚架承重方案，采用轻型门式刚架。考虑柱距的经 济性和受理的均匀合理性，所以纵向柱距取7.5m。此外，考虑到抗震设计的一些要求，建筑物应力求规则。因此，本次设计在平面上采用较为简单平面布置。对于建筑物大门的设置， 考虑到有重型吊车出入，在左右山墙上采用4.

4、5mX4.5m的推拉门。建筑物纵向墙体考虑到人员及设备的出入方便上，采用 3.6mX3.6m的推拉门。屋顶为不上人屋顶，屋顶排水采用有组 织外檐沟排水，层顶排水坡度为10%，檐沟内排水坡度为0.002。各详细情况表达见图1-1厂 房平面图和图1-2屋顶平面图1.2建筑立面设计考虑到排架结构的优点，柱间尽量多用窗，使窗与柱及窗间墙之间形成了有节奏的 虚实对比，显得明快、活泼，同时也得到了良好的采光效果。大门2个，均匀布置。除了在1.5米高处设窗之外，在排架柱上部采用贯通的窗以减轻自重和增加厂房内部通风 的功能。悬挂式雨蓬的运用，和大门的设置一同起到了突出主要入口功能，起到了吸引 人流导向的作用。

5、建筑立面详图见图 1-3#图1-1厂房平面图5-r .-Y*1Sh-Fr1khjk-卜1:1 Fdft:卜.-VpIr<rI1r*bV 4-a9图1-2屋顶平面图二-一 rm rm rTn 二 l _ rrn nD-二.3BE吕启月昌月月丁目S吕玮自目目目 rm rm rm 一 rm rrg- 二 二二 rr图1-3正立面图1.3建筑剖面建筑剖面从厂房轴线11-12处剖断，剖断处的各详细表达见图1-31.3.1建筑做法：1 屋面做法：II 级防水，不上人，保温隔热，2 地面做法：01ZJ001，地19,陶瓷地砖地面。总厚 135mm.3 墙面做法：01ZJ001外墙22，涂料外墙面（一）

6、，总厚20mm，4 踢脚做法：01ZJ001，踢22（ 150高），面砖踢脚（一），总厚30mm，5 散水做法：01ZJ001，散4,水泥砂浆散水（二），总厚120mm。5门式刚架的计算和选型5.1截面选型5.1.1构件截面几何参数梁柱采用国内焊接H型钢，截面示意图如下图所示：由于有吊车荷载，为满足刚度要求，柱采用实腹等截面，梁也采用实腹等截面。所选取的截面如下所示：1 斜梁H 800X350X10X14 Q235j 竺=r1(图5-1梁截面示意图截面特性：截面面积 A=175.2 cm2截面惯性矩 Ix =189717.66cm4I y =10010.60cm4截面抗弯系数 =4742.94

7、 cm3 Wy =572.03cm3截面回转半径 ix =32.91 cm2iy =7.56 cm22 边柱 H 500X250X8X12Q23511图5-2边柱截面示意图截面特性截面面积A=98.08 cm2截面抗弯系数截面惯性矩 I x =42918.81 cm4I y =3127.03cm433WX =1716.75 cm Wy =250.16 cm截面回转半径2 2ix =20.92=5.65 cm3 中柱 H 500X400X8X14Q23519图5-3中柱截面示意图截面特性截面面积 A=134.08 cm2截面惯性矩 I x =64356.09cm4I y =12802.03cm4

8、截面抗弯系数 Wx =2574.24cm3 Wy =640.10cm3截面回转半径 ix =21.91 cm2iy =9.77 cm25.1.2构件宽厚比验算1梁:翼缘b = l70t 14=12.1 V 15腹板hw = (800 -2D4)tw =10=77.2V 250=2502边柱:t12112=10.08V 15=15腹板t = T =59- 250：f5 =250235 =250 fyy3 中柱：翼缘-=196 =14V 15 235 =15 t 14腹板 hw = (50XD =59 v 250tw5.2刚架梁的验算1抗剪验算：剪力Vmax=190.13 kN3平均剪应力0190

9、.13 1024.6 N/mm2 =0.114 fy(800 -214)x10hw =77.2 : 170 二无需设置横向加劲肋tw2弯剪压共同作用下验算N = -34.6kNM =885.26kN m V =190.13kNw "屯查表得 k =5.34 w 二77.2 =0.90337 ：k 235 fy37 , 5.34T 0.8 ： w : 1.4f；二1-0.64w -0.8)仁=1 -0.64 (0.903 -0.8) 125=117 N /mm2Vd =hwtwfV =(800 -28) 10 117 =903.24kNT V ：0.5Vd =451.26kN/ 按公式

10、 M _ M； M；二 Me - NWe/代 计算呱=迪空 一 885.26 10： 386 J82 N/mm2A W,h175204742.94 1 03 400 -178边缘应力比:二 maxCmin-178182-0.978k0 =23.38_ 16 _,(1 I)2 0.112(1 - :)2 (1)m / tw28.1 匸 235/1仁 max=0.519=1.0he = : hc hc772 = 390 mm182 178受压区全截面有效M e =Wef =4742.94 X 1000 X 215=10佃.7 kN m6M； =Me NWe/A =1019.7= 933.2kN m

11、34.6 4742.94 10-8189717.66 103斜梁平面外整体稳定性验算斜梁下翼缘受压时，加隅撑作为梁平面外支撑点，梁平面外计算长度取2.4m，即ly =240mm iy ：350 1 6 4 mmoo 不需计算5.3刚架柱的验算5.3.1边柱的验算1抗剪验算：柱截面最大剪力Vmax =80.16 kN3平均应力： 0 二 80.16 1021.05 N /mm2 =0.114 fy% =59.5(50024)x8tw2弯剪压共同作用下验算 取二组内力:N = 474.43kN M =296.71kN mV 二 37.54kNN =497.63kN M =251.85kN mV =

12、37.54kNhw tw查表得k =5.3459.537. 5.34=0.696T w : 0.8fv 二 fv =125N/mm2Vd -hwtwfv' =(500 -24) 8 125 =476kNT V ：0.5Vdo 按公式 M 乞 M； M； =Me-NWe/Ae 计算36N / mm2N Mhw 497.63 10251.85 10476191= A Wxh98081 716.75 1 03 500 -89maxmin89 = -0.466191ko16(1 J20.112(仁-)2(1 J=12.7128.1235/1.仁 max_；=0.51928.112.71 x 2

13、35 /(1.1 191) p ： 0.8 t =1.0he = 'hche476 = 324.7 mm191 89受压区全截面有效M e =Wef =171675X 1000 X 215=369.1 kN m-NWe/A =369.1 -497.63 10398081716.75 103 =282.6kN m 251.85kN m满足要求3整体稳定验算lx二Tx。lx =900 cm柱截面惯性矩le = 42918.81cm4 梁截面惯性矩I r = 189717.66cm4中柱长度 l R = 2411cmK上空空1竺“606IR H 189717.66900J =1 (0.1 0

14、.07r)K1'1.20边柱计算长度lx=1.2 9 00 1 0m01 c型=49.3ix20.92x0.8 60欧拉临界力为EX2二 EA1.1 23.14 2 2.06 10 5 980821.1 49.32-7451.1kNNo'xr AeomxMi(毗 xr)We1497.63 1030.86 98081.0 251.85 106(1497.637451.12= 214N/mm :2=215N / mm满足要求4刚架柱平面外稳定验算0.86) 1716.75 103考虑墙梁与柱连接处有隅撑，故刚架柱的平面外计算长度取3.0m3005.65= 53.1查表得 =0.84

15、2br=1.072'yy 1.044000=1.0+ PtxM yAbWx36497.63 101.0 251.85 1023 二 207 N / mm :0.842 98081.0 1716.75 103满足要求f =215N /mm25.3.2中柱的验算1抗剪验算：柱截面最大剪力Vmax =110.56kN平均应力：十11。.56 103 =29.3(500 - 28) x 8N/2mm =0.136 f垃=59.52弯剪压共同作用下验算 取二组内力:N =701.84kNM -174.34kN mV =44.65kN'w =hwtw37,'k,：235 f 查表得

16、k =5.3459.537. 5.34=0.696fv 二 fv =125N / mm'Vd =hwtwfv =(500 -28) 8 125 =472kN2XXIN0 mxM136N Mhw 701.84 10174.34 104761172w =3N / mm2A Wxh134082574.24 10 500 -12.3边缘应力比:min13 0.11111716k°+ 莎2 +0.112(1_J? +(1 + p)=8.6459.5p 28.1 k匚 235/1.1 cmax28.112.71. 235/(1.1 117)=0.533 p ： 0.825=1.0117一

17、he = % =hc476 =428.4mm 二 受压区全截面有效117+13M e =We f =2574.24X 1000 X 215=553.5 kN mM： =Me -NWe/A=553.53701.84 1031340832574.24 10 =418.8kN m 174.34kNm满足要求3整体稳定验算 lx = 7x0lx =1140 cm柱截面惯性矩I c =42918.81cm4梁截面惯性矩I1 8 97 1 7 c6r6中柱长度lR = 2411cmK上山Ir h42918.8124110.478189717.661140卩=1+(0.1+0.07 山)K1.5 =1.04

18、 边柱计算长度 lx=1.0 4 9 001 2c4m .I clx _ 1247ix 21.91= 56.9xr =0.823欧拉临界力为Nex二 2EA1.1,23.14 2 2.06 10 5 134081.1 汉 56.92= 7646.7 kN人(1 -冀 xr)WeiNe701.84 1031.0 174.34 102=+»= 136.9N / mm0.823 13408(704 0.823) 2574.24 1037646.71.0 174.34 106f =215N/mm2满足要求4刚架柱平面外稳定验算考虑墙梁与柱连接处有隅撑，故刚架柱的平面外计算长度取3.0m300

19、30.79.77查表得 -0.9332br =1.07y 1.05r =1.044000=123.8N/mm2 :满足要求2二 215N /mmN .x yAbWx36701.84 101.0 174.34 100.933 134081.0 2574.24 1035.4位移验算5.4.1风荷载作用下的位移因为刚架对称，所以只计算在左风下的变形:图5-5刚架在左风荷载下的变形V2 二 1.47mm , V4 = 1.54 mm才=1.47/9000=1/6122vV=1/240 满足要求4 =1.54/9000=1/7418vV=1/240 满足要求5.4.2横梁的竖向挠度图5-6刚架在竖向荷载

20、下的变形屋面恒荷载作用下V3二16mm屋面活荷载作用下V3二14mm色=旦!1 =1/827.6vV=1/180 满足要求。L 240006檩条的设计和计算6.1设计说明屋面做法：复合屋面板。屋面坡度0.1，檩条跨度为刚架跨度7.5m,水平檩条间距0.8m, 均匀设置2道拉条。钢材采用 Q235F27图6-1檩条布置简图6.2荷载计算3检修集中荷载（采用等效均步荷载）1X2/ (0.8 7.5) =0.34 kN /m21恒载：屋面板0.2 kN /m2檩条（包括拉条）自重0.1 kN/m2活载：活载（受荷面积60m）0.3kN/m雪荷载0.5kN /m积灰荷载0.3kN /m4风荷载 受风面

21、积为：A =7. 5 0.86风载体型系数为：二 0.15log A -1.3 1.183风压高度变化系数：Jz =1.07、 , 2基本风压 w0 = 0.35kN / m2 w=1.05szw0 =1.05 -1.183 1.07 0.35 - -0.47kN / m5荷载组合（设计值）1. 01.L4二1. 2 （ 0. 1 0. 2 0. 8 ） 1. 4 （0. 5 0. 88 k0N/3 m0qx = qcoS 二 1 . 2 0 N m/qy = qsi= 0 . 1 k N m/6.3内力计算qy引起绕x轴弯矩按简支梁计算，qx引起弯矩按三跨简支梁计算。计算简图为见图6-1和6

22、-2-=1.202kN/m跨中截面内力：图6-2檩条内力计算简图1 2 2Mxqyl= -1/8 1.202 7.52 =8.45kN m8=0.12kN/m1 1 1图6-3檩条内力计算简图1/3处负弯矩：My =巫12 =1/90 0.12 7.52 0.075kN m90跨中正弯矩：My 业丨2 =1/ 360 0.12 7.52 - -0.019kN m3606.4截面选型和计算6.4.1截面选型C160X70 >20X3.0#39图6-4檩条截面示意图截面面积A = 9.45cm2截面惯性矩Ix =3 7 3 .6C4m ly=60. 4品x0 二 2.224cm6.4.2截面

23、验算i8.i 卜 + 38.9yiya2xxiyiyi57二2Xi_4MxmaxMymaxXi4图6-5檩条截面特征i应力计算和稳定验算Mh匚28.45 106373.64 104空=181 N/mm22M(70 -2.24)1 x2=-6 N / mmM2-22.24 =3 N / mmlx腹板二 max =184N/mm22二m i n= 178 N/mm删 178 =0.9670b/t=160/3=53.3: =1.15 max 184k 二 7.8-6.299.78 2 =7.8+6.29X 0.967+9.78X 0.9672 =23.03上翼缘2 2max =184N/mm- m

24、i = 175 N/mm184匹 二184 =0.951b/t=70/3=23.3: =1.15 0.15 =1.007:-max 175k =5.89 -11.59-6.682 = 5.89 -11.59 0.951 6.68 0.9512 =0.909腹板cb7023.03160 0.909=2.2> 1.1匕=0.11 0.93 2 =0.311 v 1.7(0.05)205 0.385 23.93斗205b 160t 2=2.6768026.8 be = 26.82 .-5 m3r7上翼缘k- =1.484 v 1.7J J160 严09 =0.454v 1.1 b kc70 2

25、3.03205k1k = J205x1.484x 0.909 =1 似205b -28t1 8" : b ：3 8tbe-0 . 1bc =23.9tbe =23.9X 2.5=60 mmF翼缘受压，全截面有效A = (7870 40 27 2436 40) 2.5 二 787.51 enx1391324讥-第2.5 15 15 2.5 4弟也1。25 1。25 80宀珈13213241 eny=Iy -15 2.53 15 2.5 22.24210 2.53 10 2.5 6.762 = 58.43cm412 12Wenx山 43.725cm3h/2enymax叫nymin1 en

26、y312.23cm7-2.224T屋面能阻止檩条侧向失稳和扭转'也8.45 106Hnx Hny4372560.075 10199.4N/mm2 ： f = 205N / mm2 满足要求122302刚度吒*0.9"罟5.7汉75003mm£=50mm 满足要求384 2.06 10373.64 101507墙梁的设计和计算本工程墙梁采用卷边 C形槽钢C 160X70>20X3.0,跨度l=7.5m，间距l=1.5m,在1/3各设一根根拉条，墙梁和拉条均用Q235钢。墙梁自重0.073kN/m。迎风风荷载标准值：qk =1.05 卩 s 卩 zwol '

27、;=1.05 X 1.0 X 1.01 X 0.35 X 1.5=0.56 kN/m背风风荷载标准值：qk =1.05 卩 s 卩 zW0l '=1.05 X- 1.1 X 1.01 X 0.35 X 1.5= 0.62 kN/m本设计中墙梁有一定竖向承载能力，且墙板落地，墙梁与墙板有可靠连接。根据规范要求，可不考虑墙梁自重引起的剪力和弯矩。风载外墙板外墙板图7-1墙梁布置简图7.1荷载计算墙梁所受荷载标准值：水平q； =0.56 kN/mq； = 0.62 kN/m墙梁所受荷载设计值:水平1qy =0.56 海.4=0.784 kN/m2qy = 0.62 尤4= 0.868 kN/

28、m7.2内力分析图7-2墙梁内力计算简图1水平荷载q；, qy产生的弯矩墙梁承担水平方向荷载作用下，按单跨简支梁计算内力，贝迎风Mx=1/8 qyl2=1/8 >0.784 7.52=5.51 kN m背风My=1/8 qy'l2=1/8 0.868 7.52=6.1 kN m2剪力水平方向剪力按单跨简支梁计算计算迎风Vymax=0.5 qyl=0.5 0.784 7.5=2.96 kN背风Vymax=0.5 qyil=0.5 *868 7.5=3.255 kN3双弯矩力矩因设有拉条，故可不计算双弯矩。7.3截面选型及验算7.3.1截面选型选择C形槽钢160 X70 >20

29、查表可知其截面特性:图7-3墙梁截面示意图截面面积2A=9.45cm截面惯性矩I x=373.64 cm44Iy=60.42 cm截面抗弯系数Wx=46.71 cm3Wymax=27.17 cm3Wymin=12.65 cm截面回转半径ix =6.29 cmiy =2.53 cmx0 =2.224 cm7.3.2截面验算由弯矩Mx, Mx1, My引起的截面各角点应力符号如图 5.3所示1各板件端部的应力值为：(1)迎风MxCiWxi5.51 106467052二-118N / mm2= 118N/mm65.51 1046705245My夸中图7-4墙梁截面受力示意图(2)背风MxWXi6.1

30、 106467052= 131N / mm26.1 106467052-131N / mm22各组成板件有效截面(1) 迎风荷载qy时:腹板为受压的两边支撑板件,2-max 3 =118N/mm2m i =忑2 = 118 N/mm118屮= _1b/t=160/3=53.3« =1.15-1 max _ 118k =7.8 -6.299.78 2 =7.8+6.29 1+9.78 沐=23.87上翼缘一 118匝1b/t=70/3=23.3: =1.15 0.15 =1.0二 max 118k =5.89 一11.59'-6.68 2 = 5.89 11.59 1 6.68

31、 1 =0.98腹板118亦i'205k1k205 汉 0.319 汇 23.87匕=0.11 0.93 2 =0.3佃v 1.7( 0.05)=3.637b 160t 一 3= 53.3 <1 =18 3.637 1.15 =75.3腹板受压全截面有效。受拉区也全部有效P=1.469< 1.7enx2 b=广=2X70/4=35 mmbe2 =60 35=25 mm二 Ix -210 33 10 3 802 =3352355_124 mm上翼缘Wenx 二仏=41904 mm3 y(2)背风荷载qly时：腹板为受压的两边支撑板件,2-max =3 = 131N/mmm i

32、 2 =131 N/mm131皿 二1b/t=160/3=53.3: =1.15 max -131k =7.8 -6.299.78 2 =7.8+6.29 1+9.78 沐=23.87131=31b/t=70/3=23.3: =1.15-0.15 =1.0C max 131k =5.89 11.59'- 6.68 2 = 5.89 11.59 1 6.68 1 =0.98腹板205 0.319 23.87V131匕=0.11 0.93 2 =0.3佃v 1.7(s-0.05)205«k":-1=3.452=53.3 ：18-18 3.452 1.15 =71.4腹板

33、受压全截面有效。受拉区也全部有效咯 kW7 =°463<1Jk- .,1 g1JP严=2X70/4=35 mmbe2=6035=25 mmI enx1322 五 10 3 10 3 804二 3352355 mmWenxI3-enx -41904 mm3强度和稳定验算(1)迎风时：由于与墙板的有效连接能阻止墙梁的侧向失稳和扭转，所以只需验算其应力满足要求即可:Mwenx5.51 106419042= 135 N/mm2V 仁205 N/mm3Vymax2hot3 2.94 1032160-3 23=9.52 2N/mm V fv=120 N/mm49应力满足要求(2) 背风时：

34、此时，由于墙梁受压一侧无墙板连接，不能阻止墙梁的侧向失稳和扭转，所以需验算其平面外失稳和应力：6M6.仆10一C .2.2146 N/mm V 仁205 N/mmWenx419043Vy max3 3.255 1032h°t2160-3 23= 10.5 N/mm2V fv =120 N/mm平面外失稳:“訂瓷"巾33qx=kqy = 0. 3 3 0. 86 8 2 2qxly0.29 2.522424二 0.08 kN/mI fly 1 y- 133 33 3 133 222 _124=410984 mmfly22.4 闻681 曲Ct1 =130n =130 4 =7

35、20C2 二 kE/I S2 2.0651 01 9 5 49 005 0053 69 45 86 7Ct1Ct2丄17205.4 108= 72014 1-v2 h hd e h2 4 1 -0.32 160 160 52.51602-=+ 一 =+=35.6720Et3Ct2.06 105 32K=0.03R 二 KI4/二2Elf|y40.03x25003.14 3.14 2.06 1 05 410984=1.41 -0.0125R1 0.198Ri°125 0.3611 0.198 1.40.03 75004flyA fl1 fly410984 =27.6540= 113.7

36、My J.Myo =0.361 0.08=0.03 kN -rm二二 Ef =3.14.2.06 1 05 2 05 =99.5二2Elfly 3.14 3.14 2.06 105 410984-Q.125_Q125lfly =0.71。1 13.1R0=0.7 7500 (1 13.1 113.7)= 2106.I fly'fly 二 lfly輕 76.327.6767= 0.51 心(n -0.2)* =0.5 (1 0.21 (0.7670.2)0.7672) =0.58411.1电 ：!2 - 'I= 0.813"mmax<Wex1(6.1 106) 0

37、.03 1060.854( 41904186812 2= 174 N/mm v f =205 N/mm应力和稳定均满足要求4刚度验算(1)迎风时:5 qj4384 Elx° 56 74500 = 3o384 2.06 105 3736400mmv =50 mm150(2)背风时:v =50 mm150v也。62 7450 0弋3 mm384 Elx 384 2.06 103736400刚度满足要求 7.4拉条计算跨中布置2根垂直拉条，其计算简图如下所示:图7-5拉条内力计算简图当跨中拉条承担一根墙梁的竖向支撑作用时，拉条所受拉力:N=0.37qxl=0.37 (X09 7.5=0.2

38、5kN拉条所需截面面积：An=Ni30.25 1030.95 2152=1.22mm按构造选用1O8拉条，截面面积50.3mm2,它可以承担10根墙梁的竖向支撑作用11节点设计11.1柱脚设计柱脚采用埋入式，其示意图如图11-1所示图11-1柱脚示意图11.1.1边柱柱脚设计1柱脚内力设计值M - -281.63 KN m IN - -232.92KNV 二-80.16KN图11-2边柱柱脚计算简图ftk =2.39 N / mm2柱脚采用埋入式柱脚，用C40细石混凝土二次浇灌。混凝土参数为:xxx2fck =26.8 N / mm12 2L =1.71 N /mmfc = 1 9 . N /

39、 m m埋入深度为：H1 =1.5HZ =1.5 爲00=750mmm'=M 1VH 251.85 0.5 37.54 0.75 =265.93kN m2fc=19.1 一37.54 103250 7502= 18.89N/mm43S二(250 500) 2 (250 -12) 2 = 1976mmN二 ftH1S =1.71 750 1976 =2534kN N = 497.63 满足要求MbfH12= 18.89250 75026=442.7kN m M=265.93kN m满足要求11.1.2中柱柱脚设计1柱脚内力设计值M - -168.44 KN m IN - -372.60

40、KNV = -36.27 KN图11-3中柱柱脚计算简图柱脚采用埋入式柱脚，用 C40细石混凝土二次浇灌。混凝土参数为：ftk =2.39 N/mm22fck =26.8 N / mm12 2L =1.71 N /mmfc = 1 9 . N / m m埋入深度为：H1 =1.5HZ =1.5 爲00=750mmm'=M1VH168.44 0.5 36.27 0.75 =182.3kN m2fc=19.1 一36.27 103250 7502= 18.89N/mmS =(400 500) 2 (400 -12) 2 = 2576mmN二 ftHQ =1.71 750 2576 =330

41、3kN N = 372.6 满足要求MbfH；= 18.89400 75026=708.4kN m M= 182.3kN m 满足要求11.2梁柱节点设计梁柱节点采用端板拼接，如图11-4图11-4梁柱拼接节点11.2.1梁与边柱连接计算结合A柱柱顶W W截面内力组合与左半跨I I截面内力组合知连接处内力组合为:M =267.93kN.mI 卩=64.45kN=0.3，每个螺栓承N = -167.54kN采用10.9级M22高强螺栓连接，连接表面用钢丝刷除锈,载力为:应=0.9 0.3 190 =51.3kN，抗剪需用螺栓数量64.45 n =51.3= 1.26。初步选用20个M22高强螺栓

42、。图11-5边柱端板计算详图i螺栓强度验算螺栓承受的最大拉力值：“ N My -1 6 7.542 6 7.93 1 0445mN266. 710.8P=0.81 90 kN5 2n 、空 2015878962连接板设计端板厚度t根据支承条件确定e =90mm(1)两边支承类:ef = 45mmNt 诃= 6 6.KNb = 350mmf =215端板厚度为:(12efewNt ewb 4ef © ef) f12 45 90 66.71 10390 350 4 45 (45 90) 215二 16.4mm(2)无加劲肋类： a = 75mm ew =90mmy341Nt =N| 上=

43、66.7151.12kNy1445端板厚度为：t -3ewNt3 90 51.12 103w t22.4mm(0.5a eJ f (0.5 75 90) 215综上，可取端板厚度为：t =24mm3 节点域剪应力计算：M =267.92kN m db = 800mmd340mm t 10mm(1)剪应力为：M 267.93 10118.2N/mm2 ：化=125N/mm2dbdctc 800 汉 340X0满足要求（2）验算腹板处拉力：Nt2 = Nt 也=66.71 空6 =39.88kN : 0.4P =76kN y14450.4P3二84.4N / mm : f =215N/mm 满足要

44、求ewtw90 104梁和端板间焊缝计算：（1） 梁翼缘和端板间焊缝采用全熔透对接K形焊缝（2）梁腹板与端板间焊缝：-0.5tw 0.5 10hf -7.1mm取 hf = 10mm0.70.711.2.2梁与中柱连接计算结合B柱柱顶w w截面内力组合与左半跨m-m截面内力组合知连接处内力组合为：M =885.26kN.m IV =190.13kNN »34.6kN其计算简图为：图11-6中柱节点详图采用10.9级M24高强螺栓连接，连接表面用钢丝刷除锈，=0.3，每个螺栓承h19013载力为：NV=0.9 0.3 225 =60.75kN，抗剪需用螺栓数量n二一=3.13。初步选6

45、0.75用24个M24高强螺栓。+二-*+ +H+W图11-7中柱端板计算详图1螺栓强度验算螺栓承受的最大拉力值：3Nm = -34.6 885.26 1 14555040. 8 = 0. 8 2 25 kM8 0n ' y22428080962连接板设计端板厚度t根据支承条件确定(1)两边支承类：ef =50mm 氐=90mm Nt 二 N| = 167.1kNb 二350mm f =215端板厚度为:12efewNtewb 4ef (e ef) f312 50 90 167.1 1026.5mm90 350 4 50 (50 90) 215(2)无加劲肋类： a = 80mm e

46、= 90mmNt=Nl 丛=167.1-80.7 kNy1530端板厚度为:3ewNt(0.5a ew) f3 90 38.99 103 (0.5 80 90) 215二 27.9mm综上，可取端板厚度为：t =30mm3节点域剪应力计算:M =300kN m db = 800mmde = 340mm t 14mm(1)剪应力为:Mdbdete300 106P4.5N/800 340 142 2mm :化二 125N /mm满足要求0.4Pewtw0.4 225 10390 10= 100N/mnf ： f =215N / mm2满足要求(2)验算腹板处拉力：Nt2 = Nt 去=167.1

47、進=80.7kN : 0.4P =90kN y15304梁和端板间焊缝计算：(1) 梁翼缘和端板间焊缝采用全熔透对接 K形焊缝(2) 梁腹板与端板间焊缝：二05 二 0.5 10 = 7.1mm 取 hf =10mm0.70.7113牛腿因B柱内力较大，同时承担两台吊车荷载，故取B柱牛腿验算。牛腿选用截面型号为：BH450X250>6X10,钢材选用 Q345, e=500mm，外伸宽度 d=200mm图11-8牛腿计算简图11.3.1荷载计算恒荷载吊车梁及轨道自重标准值1 50. 4 3 7. 5 m. 2设计值1 8. 2 3 七 2永N. 8活何载吊车竖向作用设计值D=1.4 256.14=358.60kN11.3.2截面