信业佳佳园工程多层住宅地下室模板施工方案DOC

1、1工程名称： 湖州市陌路堂子村F地块信业佳佳园住宅小区建设单位： 湖州信业佳房地产开发有限公司监理单位： 湖州中设建设工程监理有限公司多层住宅地下室结构模板工程施工方案审核人员：邱敏华 职称（职务）: 质安部技术主管审批人员：梁旭职称（职务）:公司技术负责人施工单位：美信佳集团建设有限公司编制日期：2013年11月10日主要编制人：费国强 职称（职务）项目技术负责人2施工组织设计（安全专项施工方案）审批表工程名称湖州市陌路堂子村F地块信业佳佳园住宅小区工程编制单位美信佳集团建设有限公司工程规模106218平方米工程等级H级方案名称多层住宅地下室结构模板工程施工方案主要编制人审核意见审核人（签名

2、）：日期：年 月日（审核技术部门章）审 批意 见审批人（签名）：日期：年 月日（企业公章）3备注栏目 录 表一、 工程概况二、 编制依据三、 施工准备工作四、 施工部署五、 施工工艺六、 质量保证措施七、 施工安全保证措施八、应急和文明施工措施九、模板工程结构计算附件1:KL30（3）,余下梁同样支撑附件2:板厚140mm,层高2.57M，余下板同样支撑附件3:KZ13柱子；附件4:KZ9柱子；附件5:地下室剪力墙4一、 工程概况湖州市市陌路堂子村F地块住宅小区建设项目一期工程位于湖州市 大通桥北堍，田盛街南侧，市陌路的西侧。该工程由湖州市信业佳房地产 开发有限公司建设，由浙江天和建筑设计建筑

3、设计有限公司设计，浙江省 核工业工程勘察院勘察，湖州中设建设工程监理有限公司监理，由美信佳 集团建设有限公司承建施工。工程总建筑面积106218M2，共21个单位工程，包括1#-23#楼(4#和14#楼无)。1#-9#楼为3F+16F+1的多层住宅，其中7、8、9#楼设置 有地下室。多层住宅地下室层高取为2.57m。本工程采用木模，内外楞承托，模 板支架采用48x3.0mm钢管，扣件连接，由于结构尺寸、种类繁多，现 以结构实体具有代表性的剪力墙、柱子、梁和板编制模板支撑系统专项方 案。二、 编制依据1、本工程的建筑结构施工图2、混凝土结构工程施工质量验收规范(GB502042002)3、建筑施

4、工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011)4、建筑施工安全检查标准JGJ592011)5、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011)6、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20087、浙江省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程5(DB33/1035-2006 J10905-2006)8、建筑施工手册（第四版）第一册三、施工准备工作1、劳动力安排劳动力投入计划表工种按工程施工阶段投入劳动力情况（人）架子工木工施工准备616地下室结构20402、设备配置拟投入的主要施工机械表序号机械或设备名称型号规格数量（台）国别产地额定功率（KW）生产能力用于施工部位1塔吊QTZ-8

5、01浙江40良好基础、主体、装饰2切割机6上海3良好基础、主体3手推车15湖州良好基础、主体4木工圆盘锯3503南昌2良好基础、主体5电焊机BX-3-3003江西10良好基础、主体663、材料准备主要周转材料计划表1、施工顺序安排分为3个施工段，7、8 9#楼区域各为一个施工段。2、流水作业安排模板制作T支模架搭设T模板安装T支模架拆除T模板拆除3、前后工序的协调工作安排模板制作、支模架搭设、模板安装、模板拆除工序按施工段的划分和 工作面采取流水施工，协调工作，避免交叉和施工停顿。五、施工工艺1、模板工程的方案初步选定本工程采用木模，内外楞承托，模板支架采用48 X3.00mm钢管，扣序号名称

6、规格数量备注1钢管G48160T2胶合板1830*915*201200M23松木方2M(4M)2000根60*804钢管扣件个5000个四、施工部7件连接，立杆间距详见表1，构造措施为满堂架均设置设扫地杆，中间设水平横杆，上下间距为1.50m，剪刀撑按照要求设置。部分墙板、梁柱截面较大位置采用穿模螺栓加固2、施工工艺流程模板制作-弹线-支模架搭设-封柱模-铺设梁底板-梁侧板铺设梁侧 板和楼面底模-模板加固校核-封楼板侧模并加固-拆支模架和模板3、模板工程各个子分工项的构造方案的确定详见计算书，未特殊说明的子分项的均按构造要求。1、 拆模日期控制和安装拆除顺序的具体安排拆模日期控制按拆模试块强度

7、要求确定拆模日期。构件类型构件跨度达到设计的混凝土立方体强度 标准值的百分率(%)板2, 8羽00梁、拱、壳8羽00悬臂构件羽00安装拆除顺序：a拆模顺序一般应后支先拆，先拆非承重部分，后拆除承重部分。b拆除跨度较大的梁下支撑时，应从跨中开始，分别拆向两端。六、质量保证措施(1)模板需进行设计计算，满足施工过程中刚度、强度和稳定性要求，能 可靠的承受所浇筑混凝土的重量、侧压力及施工荷载。模板安装必须有足够 的强度、刚度和稳定性，拼缝严8密，模板最大拼缝控制在1.5mm以内，支撑接头不能错位和扭边，严格控制几何尺寸，标高和轴线；跨度大于4m的 梁按照跨长的1-3%。进行起拱。保证混凝土结构的准确

8、性和混凝土表面的质 量。(2)为了防止浇筑混凝土时对模板的侧压力过大而爆模，对于较大的梁、墙、柱采用12对拉螺杆加固。有防水要求的在螺杆上焊接3 M0乂10钢板 止水片，螺杆间距不大于500mm。(3)模板的拆除应在混凝土达到规定强度后进行，拆除模板时应注意保护 混凝土结构的棱角。为了提高工效，保证质量，模板重复使用时编号定位， 每次使用前清理干净模板并刷好隔离剂，使混凝土达到不掉角、不脱皮， 表面光洁。(4) 固定在模板上的预埋件和预留孔洞均位置准确，安装牢固，其偏差均 控制在规定的允许偏差范围内。浇筑混凝土前，仔细检查，确保不遗漏。(5) 精心处理墙、柱、梁、板交接处的模板拼装，做到稳定、

9、牢固、不漏 浆，固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置 准确，模板最大拼缝宽度应控制在1.5mm以内；(6) 模板施工严格按木工翻样的施工图纸进行拼装、就位和设支撑。模板 安装就位后，由技术员、质量员按平面尺寸、端面尺寸、标高、垂直度进 行复核验收；(7)浇筑混凝土时专门派人负责检查模板，发现异常情况及时加以处理；(8)人防地下室和普通地下室底板之间有1.70m的高差，高处的纵向扫地 杆应该向低处延长不少于3跨，并且和立杆连接。七、施工安全保证措施 安全生产责任制:建立以项目经理为主的安全生产责任制，对模板工程中的各种安全性 问题，要求各责任人在自己的职责范围内做好安全方

10、面的工作。安全教育：91广泛展开安全生产教育的宣传，使得全体员工真正认识到重要性和必 要性，懂得安全生产和文明施工的科学知识，牢固树立安全第一的思想，自觉地遵守各项安全生产法律和规章制度。2有针对性的把模板施工的安全知识、安全技能、设备性能、操作规程、 安全法规等作为安全教育的主要内容。3建立经常性的安全教育考核制度，考核成绩要记入员工档案。4对模板施工中涉及到的架子工和电焊工还要求其要经过专业安全技能 培训，经考试合格后，方可独立操作。5采用新技术、新工艺、新设备施工和调换工作岗位时，也要进行安全 教育，未经安全教育培训的人员不得上岗操作。安全技术交底：针对模板工程中涉及到的木工、架子工、电

11、焊工等工种进行有针对性的 安全技术交底，对本工程中可能出现的施工危险和危险点的具体预防措施进 行交底，并对相应的安全注意事项和安全操作规程和标准作出规定，事故发 生后及时采取避难和急救措施。八、应急和文明施工措施应急措施：具体措施见应急预案文明施工措施：1规范施工现场的场容，在进行模板工程时要求施工现场模板、钢管 和方木堆放整齐有序，标志明确。2科学组织模板工程施工，针对施工工作面合理安排生产施工。做到 流水施工，施工有序，施工交叉降至最低。103减少模板施工时对周围居民和环境的影响。模板制作时机械施工尽 量安排在白天和不在居民休息时间里。模板施工时产生的例如木屑、废短 木料要及时清理。4保证

12、模板施工中各职工的安全和身体健康。九、模板工程结构计算代表性梁的规格尺寸表序号编号B Xh高度(梁顶)1KL30（3）200 X500（ 240*500以下参照）-2.60-0.03m，取2.57m取板顶计算高度为2.57M，-0.03m层顶板厚取为140mm，立杆间距0.95*0.95m。地下室框架柱子截面选取KZ13(800*300mm)、KZ9(300*600mm)， 高度取2.57m，采用钢管抱箍(局部柱子采用穿模螺栓)，间距不大于400mm。地下室剪力墙计算高度取2.57m，墙厚度为200mm,剪力墙均采用M12对拉螺杆加固，螺杆间距不大于350mm。楼层支模架搭设立面示意图，细部大

13、样示意图见相关构件的计算书。KL30(3)梁底支撑、地下室-0.03m层顶板、KZ13、KZ9、剪力墙详见附件1、2、3、4、511附件1KL30 （3）梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20082、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130- 20113、 混凝土结构设计规范 GB50010-20104、 建筑结构荷载规范GB 50009-20125、 钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL30(3)新浇混凝土梁计算跨度（m）3混凝土梁截面尺寸（mrrKmm）200X500新浇混凝土结构层高（m）2.5

14、7梁侧楼板厚度（mm）140、荷载设计122模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.753新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)243钢筋自重标准值 G3k(kN/m )梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值 Q1k2当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m )1振捣混凝土时产生的荷载标准值2Q2k(kN/m )对水平面模板取值2风荷载标准值 咏(kN/m2)2基本风压30(kN/m )0.3非自定义：0.22风压高度变化系数七0.9风荷载体型系数匹0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁

15、跨度方向立柱间距以 mm)950梁两侧立柱间距 lb(mm)950步距 h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距 la(mm)、lb(mm)950、950混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)475梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数2每纵距内附加梁底支撑主梁根数513梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）200设计简图如下:7IM9fi0皿疯平面图14四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)152面板抗弯强度设计值f(N/mm2)152面板弹性模量 E(N/mm)10000取单位宽度 1000m m,按简支梁计算，计算简图如下:r V V!、卜!VI rTI irx

16、 勺f r 勺FF I f r J “j jv v vFV v r v v 1 rif:1卄!2334W=bh/6=1000 沐 5X15/6=37500mm,1=bh/12=1000X5X15X15/12=281250mm本图梁侧支挣构造仅作示意，具怵详见梁侧模板设计20015qi= 0.9max1.2(Gik+ (G2k+G3k) h)+1.4Q2k, 1.35(Gik+(G2k+G3k)来)+1.4 区 7Q2k为=0.9max1.2 (0C1+(24+1.5) 0.5)+1.4 21.35 (0.1+(24+1.5) 0.5)+1.4 07 2 1= 17.38kN/mq2= (G1k

17、+ (G2k+G3k) h) b=0.1+(24+1.5) 0.5 1= 12.85kN/m1、 强度验算2 2Mmax= q1l /8= 17.38 0.2 /8 = 0.09kN m尸 Mmax/W = 0.09 106/37500= 2.32N/mm2281250)=0.095mm2,1.35 05+(24+1.1) 0.14)+1.4 07 23.270.22=0.07kN m 尸Mmax/W=0.07 106/64000=1.02N/mm215.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax=max0.625qil1,q1l2=max0.625 3.27 0.16,3.27 0.2=0

18、.653kN2 2Tax=3Vmax/(2bh0)=30.653 1000/(2 6080)=0.2N/mm22560000)= 0.02mnK =1/400 = 200/400=0.5mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax=max1.25qili,0.375qil 什 qib=max1.25.27.16,0.3759.27.16+3.272=0.85kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1= R2= 0.85kN正常使用极限状态Rmax= max1.25q2l1,0.375q2l1+q2|2 = max1.25 &24 0

19、.16,0.375 2.24 0.16+2.24 0.2=0.58kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1= R2= 0.58kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48X 3主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值T(N/mn?)125主梁截面惯性矩 l(cm4)10.783主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下:0.8EikN0.5kNA(1)4-950-1、抗弯验算018主梁弯矩图(kN m)尸 Mmax/W=0.315X06/4490=70.14N/mm2f=205N/mn?满足

20、要求！2、抗剪验算0.050 0主梁剪力图(kN)Vmax= 0.85kN2 2Tax= 2Vmax/A=2 X).85 *000/424= 4.01N/mm2 舌25N/mm2满足要求！3、挠度验算20.3150.315主梁变形图(mm)0.85035-0.E519Vax0.87mmC v1/400950/4002.38mm满足要求！4、扣件抗滑计算R maxRi,R2 0.85kN 7kN 取检测值为 7KN ;单扣件在扭矩达到 4065N m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!同理可知，左侧立柱扣件受力 R 0.85kN 7kN 取检测值为 7KN ;单扣件在扭矩达到 4065N

21、m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!七、纵向水平钢管验算钢管类型48X32钢管截面面积 A(mm2)424钢管截面回转半径 i(mm)15.92钢管弹性模量 E(N/mm)206000钢管截面惯性矩 l(cm4)10.783钢管截面抵抗矩 W(cm)4.49钢管抗剪强度设计值TKN/mn2)125钢管抗压、弯强度设计值b(N/mn?)205计算简图如下:0.85kN 0.35kN O.S5kN 0.85kN 0.85kN 0.85kN 0E5kN 0.85kN 0.85kN 0.85kN 0.85kN O.SSkN 0.85kN1N1H!11111丄濒1販1.R maxRi, R2=0

22、.85kN , R maxRi, R2 0.58kN1、抗弯验算20纵向水平钢管弯矩图(kN m)尸 Mmax/W=0.59X06/4490=131.43N/mm2f=205N/mn?满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管变形图（mm）Vax=0.72mmC l/400=950/400=2.38mm满足要求！4、扣件计算R = 6.34kN 7kN 取检测值为 7KN ;单扣件在扭矩达到 4065N m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!同理可知，左侧立柱扣件受力 R = 6.34kN 7kN 取检测值为 7KN ;单扣件在扭矩达到 4065N m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!2

23、.354卩2.74b1.504Q.654 065427461.896 1.896II.0461 04C0.13E0.19B0.196-1 096H.8961.5041 504-2746 -2.746纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax= 2.746kN2 2Tax=2Vmax/A=2 X2.746 1000/424=12.95N/mm270N/mm2满足要求！3、挠度验算21八、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型48X 32立柱截面面积 A(mm )424回转半径 i(mm)15.93立柱截面抵抗矩 W(cm )4.492抗压强度设计值 f(N/mm

24、 )205入=h/i=1500/15.9=94.341.2 (0.1+(24+1.5) 0)+0.9 X4X21=16.15kN/m2) 小梁验算qi=max1.61+(0.3-0.1) 0.2/2+0.9 K2 (0.5+(24+1.1) 0.14)+0.9 倔 1 max0.48-0.2/2,(0.95-0.48)-0.2/2/2 1, 1.61+(030.1) 0.2/2=2.66kN/m同上四七计算过程，可得：1.19kN，R2= 1.19kN立柱最大受力 Nw= maxR1+N边1， R2+N边2+Mw/lb=max1.19+0.9 *2 (0.75+(24+1.1) 0.14)+0

25、.9 1 狗 1 (0.95+0.48-0.2/2)/2 0.95，1.19+0.9 1.2 (0.75+(24+1.1) 0.14)+0.9 1 狗 1 (0.95+0.95-0.48-0.2/2)/2 0.95+0.05/0.95=4.86kNf = N/( A)+M/W = 4862.05/(0.63 424)+0.05 106/4490= 29.96N/mm22205N/mm满足要求!22九、立柱地基基础计算地基土类型混凝土板地基承载力设计值 fak(kPa)280立柱垫木地基土承载力折减系数 mf12垫板底面面积 A(m)0.04立柱底垫板的底面平均压力 p= N/(mfA) = 4

26、.86 心 004)= 121.50kPaWf280kPa满足要求！23附件2-0.03m层板(扣件式)计算书计算依据：1建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130- 20113、 混凝土结构设计规范 GB50010-20104、 建筑结构荷载规范GB 50009-20125、 钢结构设计规范GB 50017-2003、工程属性新浇混凝土楼板名称板，标咼-0.03m新浇混凝土楼板板厚(mm)140新浇混凝土楼板边长 L(m)5.8新浇混凝土楼板边宽 B(m)4.5、荷载设计施工人员及设备荷载标准值 Q1k2当计算面板和小梁时的均布活

27、荷载(kN/m )2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.52当计算主梁时的均布活荷载(kN/m )1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载2(kN/m )1模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m )面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.753新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.12风荷载标准值 qh)+1.4Q1k, 1.35(G1k+ (G3k+G2k)来)+1.4 区 7Q1k为=0.9max1.2 (0.1+(1.1+24) 0.14)+1.4 25,23W

28、 = bh/6=1000 沐 5X15/6= 37500mm ,34I= bh /12=1000 1555/12= 281250mm271.35 (0.1+(1.1+24) 0.14)+1.4 07 忽.5 1=7.05kN/mq2= 0.9 1.2)Gikb=0.9 1.2 %.1 1=0.11kN/mp= 0.9 1.4QIK=0.91.4 2.5= 3.15kNMmax= maxqi|2/8,q2|2/8+pl/4=max7.05 0.2/8, 0.11 0.22/8+3.15 0.2/4= 0.16kN m 尸Mmax/W = 0.16 106/37500= 4.21N/mm2h) =

29、(0.1+(1.1+24) 0.14) 1=3.61kN/m44V 5ql4/(384EI) = 5 3.61 2004/(384 10000 281250)= 0.03mmh)+1.4 区 7Qik b=0.9 max1.2 (0.3+(1.1+24) 0. 4)+1.4 25,1.35 (0.3+(1.1+24) 0.14)+1.4 07 2.5区 2 1.45kN/m因此，q1静0.9 1.2(G1k+(G3k+G2k)来)为=0.9 1.2 (0.3+(1.1+24) 0.14) 0.2 0.82kN/mq1活0.91.4Q1kXb=0.9 1.4 2.5 0.20.63kN/m2 2

30、 2 2M1 0.107qi静L +0.121q1活L 0.107 0.82 0.95 +0.121 0.63 0.95 0.15kN mq2 0.9 1.2 G1kt=0.9 1.2 0.3 0.2 0.06kN/mp 0.9 1.4 Q1k=0.9 X.4 2.5 3.15kNM2 max0.077q2L2+0.21pL, 0.107q?L2+0.181pL2 2max0.077 0.06 0.95 +0.21 3.15 0.95, 0.107 0.06 0.95 +0.181 3.15 0.95 0.63kN m2 2 2 2M3 maxq1L1/2, q2L1/2+pL1=max1.4

31、5 0.05 /2, 0.06 0.05 /2+3.15 0.050.16kN mMmax maxM1, M2, M3 max0.15, 0.63, 0.16 0.63kN mdMmax/W0.63 106/640009.89N/mm20.82 0.95+0.62 0.63 0.95 0.85kNV2 0.607q?L+0.681p 0.607 0.06 0.95+0.681 3.15 2.18kNV3 maxq1L1, q2L 什 p max1.45 0.05, 0.06 0.05+3.15 3.15kNVmax maxV1, V2, V3 max0.85, 2.18, 3.15 3.15k

32、N22Tax3Vmax/(2bh0)=33.15 1000/(2 80X60)0.99N/mm2560000) 0.16mm2560000) 0mm v1400 50/4000.12mm满足要求!六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48X 3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量 E(N/mm2)2060002主梁抗弯强度设计值f(N/mm )2052主梁抗剪强度设计值T(N/mm)1254主梁截面惯性矩 l(cm4)10.783主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.491、小梁最大支座反力计算Qik= 1.5kN/m2qi= 0.9max1.2(Gik+ (G3k+G2k) h)+1.4Qik,

33、 1.35(Gik+(G3k+G2k) h)+1.4 区 7Qikb=0.9max1.2 (区.5+(1.1+24) 0.14)+1.4 15,1.35 (0.5+(1.1+24) 0.14)+1.4 07 X.5区 2= 1.25kN/mqi静=0.9 *2(G1k+ (G3k+G2k)来)为=0.9 X.2 .5+(1.1+24) 0.14) 0.2= 0.87kN/mq = 0.9 1.4 Q1kb=0.9 X.4 1.5 0.2= 0.38kN/mq2= (G1k+ (G3k+G2k) h) b=(0.5+(1.1+24) 0.14) 0.2=0.8kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁

34、，Rmax= (1.143qi 静+1.223q1活)L = 1.143 0.87 0.95+1.223 08 0.95 =1.38kN按悬臂梁，R1= q1l=1.25 0.05= 0.06kNR= maxRmax, R1 = 1.38kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax= 1.143C2L = 1.143 0.8 0.95= 0.87kN按悬臂梁，R1= q2l=0.8 区 05= 0.04kNR= maxRmax， R1 = 0.87kN;302、抗弯验算计算简图如下：4、挠度验算31主梁剪力图(kN)Vmax 3.59kN2 2Tax2Vmax/A=2X3.59000/4241

35、6.95N/mm210/4490 137.95N/mm .328P3L30B27275911.31.3793.2C 2011.8:1.0210.40 4411.382.112 2123L58281-2.7-2 7S1ait223199391.3H1.3：1.3lL3!l.3n.31.3：1.3l1.3Sl.3n.3(t3：1.3lV341.3：1.3l1.3n.3：1.3l1.3：l3lV3i1.3：1.3lL3!l.3l1.31.3：l.38kN22 31909：0939-3.2-3.201“1.38 2.7592.712761_1.3(1.3810.010.001-0.32主梁变形图(mm

36、)vax=0.96mm跨中vax=0.96mm v=950/400=2.38mm悬挑段vax= 0.12mmC v=50/400=0.12mm七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技 术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距 hd(mm)1500立杆伸岀顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a(mm)200顶部立杆计算长度系数g11.386非顶部立杆计算长度系数卩21.755钢管类型4813立柱截面面积 A(mm2)424立柱截面回转半径 i(mm)15.9立柱截面抵抗矩 W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)2051、长细比验算顶部立杆段： l0i=

37、kw(hd+2a)=1 为.386 (1500+2100)=2633.4mm 非顶部立杆段： l02=k 吃 h =1X.755 1500=2632.5mm入=0/i=2633.4/15.9=165.620.95952+0.92X1.4 0.05/0.95=5kNf = Nw/( A)+ M/W = 4998.38/(0.2 424)+0.05 10 /4490= 71.5N/mm 0.95 0.9 5+0.921.4 0.05/0.95=5.24kNf = Nw/( A)+ M/W = 5242.05/(0.2 424)+0.05 106/4490= 74.42N/mm2 f=2205N/m

38、m满足要求！八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数 kc1按上节计算可知，扣件受力 N = 5kNWRc=7kN,取检测值为 7KN ; 满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型混凝土板地基承载力设计值 fak(kPa)280立柱垫木地基土承载力折减系数mf12垫板底面面积 A(m2)0.04立柱底垫板的底面平均压力 p= N/(mfA) = 5.24 心 004)= 131kPaf= 280kPa满足要求！34附件3KZ13 柱子（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20082、 混凝土结构设计规范 GB50010-20103、 建筑

39、结构荷载规范 GB 50009-20124、 钢结构设计规范GB 50017-2003、工程属性新浇混凝土柱名称KZ18新浇混凝土柱长边边长（mm）800新浇混凝土柱的计算高度（mm）2570新浇混凝土柱短边边长（mm）300、荷载组合建筑施工模板安侧压力计算依据规范全技术规范3混凝土重力密度Y（kN/m ）24JGJ162-2008新浇混凝土初凝时间 t0（h）6外加剂影响修正系数勖1混凝土坍落度影响修正系数1.15混凝土浇筑速度 V（m/h）2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m） 2.571/21/26X1X1.15X ,新浇混凝土对模板的侧压力标准值G424 2.57=m

40、in51.523,61.68=51.52：23kN/m振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值2Q2k(kN/m )4新浇混凝土对模板的侧压力标准值 G4k= min0.22Y0P1伦 v1/2,YH二1/2 2min0.22 246X1X1.15 送,24X2.57=min51.52,61.68=51.52kN/m承载能力极限状态设计值 S?= 0.9max1.2G4k+1.4Q2k, 1.35Qk+1.4X.7Q2k=0.9max1.2 51.52+1.4 4,1.35X1.52+1.4 0X X=0.9max67.42,73.47=0.9X3.47=266.12kN/m235正常使用极限状态设

41、计值 Si= G4k= 51.52 kN/m236三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)152面板抗弯强度设计值f(N/mm)14.742面板弹性模量 E(N/mm)8925柱长边小梁根数6柱短边小梁根数4柱箍间距 H(mm)280P 宀P模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算w v * II! Il III IllIJlIJll lllllllllJlIJll直葢葢H)葢L160160160L160LXr直nj葢忑H)葢160Lieo160L160LXr1.35 %.28 51.52= 17.53kN/m37活载线荷载 q2= 0.9 .4 .7bQ2k

42、= 0.9 .4 .7 .28 = 0.99kN/m2 2 2 2Mmax= -0.107qil -0.121q2l = -0.107 7.53 .16-0.121 99 .16 = -0.05kN mQQQ尸 Mmax/W = 0.05 0 /(1/6 205)= 4.86N/mm 1.52= 14.43kN/m443V 0.632ql4/(100EI) = 0.63 4.43 604/(100 8925 1/12 280 53) = 0.09mm34小梁截面惯性矩 l(cm4)10.783小梁截面抵抗矩 W(cm3)4.492小梁抗弯强度设计值f(N/mm )2052小梁弹性模量 E(N/

43、mm )206000最低处柱箍离楼面距离(mm)1801、强度验算小梁上作用线荷载 q = bS承= 0.16 66.12= 10.58 kN/m3810.58kN/10.58kN7m10 58kN/m10.5GkN/m10 58kN?m10 56kN/m10.58kNAn 10.58kN/m10.5BUN .1 O EBkN/m 11 H H I 创参眉公I町薦( (5薦冏以眉冏参孫0)和290.厂80/L 260L260L 230L2G01.280290L.150 rFTXI占rT+阿貓愈3 /Si典回妒爲 怎隔爺 r 徳 T 薜 r；纹 y 勲吠務 r。讣叶小梁弯矩图（kN m）Mmax

44、 0.17kN mGQOQ（Mmax/W 0.17 10/4.49 W 38.17N/mm f 205N/mm满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载 q bS正0.16W1.52 8.24 kN/m面板变形图(mm)V0.1mm气rn0.121|0.10139五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)48X34柱箍截面惯性矩 l(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩 W(cm3)4.492柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量 E(N/mm2)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算0.82kN1 S5kNI.ESkNLb5kN1.65kN0.82kNL 1L310

45、L310oT长边柱箍计算简图S3一最40长边柱箍弯矩图（kN m）长边柱箍剪力图(kN)Mi= 0.1kN m, Ni= 3.34kN0.82kN1,65kN1.65kN0.82kN”斗30彳短边柱箍计算简图0792 07930 039g -0.002L0Q21.6B91.6S91.648 1.6481.6526521 67BWE0 039-D.7810 7S10.1010.10241短边柱箍弯矩图（kN m）2.472 471,65_ L65001 651 CF2 472.47短边柱箍剪力图(kN)M2= 0.32kNm, N2= 2.47kNGQOQM/Wn= 0.32 10/(4.49

46、10) = 71.83N/mm 205N/mm满足要求！2、柱箍挠度验算0.64kN1 2BkN1.28kNV28kN1.28kN0.64kHL 1L310L3100长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)O.e4kN1,28kN1.28kN0.64kN42+斗30壬短边柱箍计算简图短边柱箍变形图（mm）v = 0.02mmC v#1/400=0.77mmv =0.22mmC v#1/400=1.06mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M12轴向拉力设计值 Ntb(kN)12.9扣件类型3 形 26 型扣件容许荷载(kN)26N=3.34X2=6.68kN 筆JNl2.9kN满足要求！N=

47、3.34X2=6.68kN26kN满足要求！43附件4KZ9 柱子模板（不设对拉螺栓）计算书计算依据：1建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20082、 混凝土结构设计规范 GB50010-20103、 建筑结构荷载规范 GB 50009-20124、 钢结构设计规范GB 50017-2003、工程属性新浇混凝土柱名称KZ9新浇混凝土柱长边边长（mm）600新浇混凝土柱的计算高度（mm）2570新浇混凝土柱短边边长（mm）300、荷载组合建筑施工模板安侧压力计算依据规范全技术规范3混凝土重力密度Y（kN/m ）24JGJ162-2008新浇混凝土初凝时间 t0（h）6外加剂影响修正系数勖1

48、混凝土坍落度影响修正系数1.15混凝土浇筑速度 V（m/h）2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m） 2.571/21/26X1X1.15X ,新浇混凝土对模板的侧压力标准值G424 2.57=min51.523,61.68=51.52：23kN/m振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值2Q2k(kN/m )4新浇混凝土对模板的侧压力标准值 G4k= min0.22Y0P1伦 v1/2,YH二1/2 2min0.22 246X1X1.15 送,24X2.57=min51.52,61.68=51.52kN/m承载能力极限状态设计值 S?1.35 %.25 51.52= 15.65kN/

49、m活载线荷载 q2= 0.9 .4 .7bQ2k= 0.9 .4 .7 .25 = 0.88kN/m2 2 2 2Mmax= -0.107qil -0.121q2l = -0.107 15.65 .15-0.121 88 .15 = -0.04kN mQQQ尸 Mmax/W=0.040 /(1/6 250X12 )=6.68N/mm1.52= 12.88kN/m443V 0.632ql4/(100EI) = 0.63 2.88 504/(100 9350 (1/12 250 23) = 0.12mm66.12= 9.92 kN/m479g2kNA9g2kN/m9.92kN/m9.92kN7m9

50、 92kN/m9 92kN/m9 92kN/mS.92kN/m9.92kN/m9 92kN,aS2kN7nipMIri-rtTp崛 E小梁弯矩图（kN m）Mmax 0.2kN mGQOQ（Mmax/W0.2X0/（4.49 W ）44.19N/mm51.52 7.73 kN/m面板变形图(mm)1IIlli1111111IJ11111111IIII1眉躱A 4挟厲面羸葢冏堞以血）规1）蒐I 200250250250A250250250250250汽八 篡論瞬律鏗 后如魯 畑。248V0.14mmf=205N/mm2、 柱箍挠度验算q=S正11=51.52W.25=12.88kN/m附件5墙模板（非组合式钢模板）计算书计算依据：1建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20082、 混凝土结构设计规范 GB50010-20103、 建筑结构荷载规范 GB 50009-2012