苏州市平江新城梅巷片区保障房3#地块土地整理及配套设施建设项目二标段工程塔吊方案

1、平江新城梅巷片区保障房3#地块土地整理及配套设施建设项目二标段工程塔吊方案一、编制依据1、苏州市城市建筑设计院有限责任公司出具的本工程“岩土工程勘察报告”2、中联重科股份有限公司提供QTZ80（TC5510-6）塔吊使用说明书3、长沙中联重工科技发展股份有限公司提供QTZ80(TC6010-6)塔吊使用说明书4、广西建工集团建筑机械制造有限责任公司提供QTZ5013D塔吊使用说明书5、建筑地基基础设计规范GB50007-2002、混凝土结构设计规范GB50010-2002、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T 187-20096、简明施工计算手册7、工程设计图纸二、概况2.1场地概况2.

2、1.1本工程位于苏州市规划江辰路西，规划虎泾路北，规划江宇路西，规划平海路南（现312国道与官渎路交汇处东北角，原梅港村内），本工程总建筑面积289613.69 m2，其中地下车库建筑面积47559.9 m2，包含1#16#高层住宅、地下车库（2层，含半地下车库）以及门卫、变电所等附属建筑物。二标段主要由8幢1#8#，地库175轴/AC1轴，18#、19#半地下车库及23#、25#门卫室。共计12各单体2.1.2本工程±0.000相当于85国家高程基准+3.30m。2.2塔吊布置2.2.1为满足施工运输之需要，本工程基础施工采用7台塔吊，主体施工阶段采用6台塔吊，具体塔吊布置参数见下

3、表：1#房（用于基础、主体、装饰施工阶段）塔吊布置1轴往西3069mm，G轴往北470mm塔吊选型QTZ80(5610-6)有效臂长M44 塔吊基础底标高-3.6米(黄海高程-0.3米)实际臂长M45.09塔中距扶着点距离/扶着部位/自由高度吊钩40.5米；全高49.214米；大臂高度42.614米基础持力层J39勘探点（粘土）-2素填土（黄1.06-0.16m）0.9m厚承载力（kpa）70粘土（黄0.16-2.94m）3.1m厚200基础牵连不牵连底板屋面高/2#房（用于基础、主体、外装饰施工阶段）塔吊布置16轴往东200mm，A轴往南3600mm；塔吊选型QTZ80(5610-6)有效臂

4、长M56基础底平底板底（不易积水，底板厚800mm，面标高-3.35米）塔吊基础底标高-4.75米(黄-0.95米) 实际臂长M57.09塔中距扶着点距离3.5米自由高度吊钩40.5米；全高49.214米；大臂高度42.614米基础持力层J74勘探点（粘土）粘土（黄0.99-1.31m）2.3m厚承载力200粉质粘土（黄-1.31-2.84m）1.53m厚150-1粉土（黄-2.84-4.64m）1.8m厚140基础牵连不牵连底板屋面高76米3#房（用于基础、主体、外装饰施工阶段）塔吊布置42轴往东3250mm，L轴往北3600mm；底板厚800mm，面标高-3.35米塔吊选型QTZ80(60

5、10-6)有效臂长M60 基础底平底板底（不易积水，底板厚800mm，面标高-3.35米）塔吊基础底标高-4.75米(黄-0.95米)实际臂长M60.67塔中距扶着点距离3.5米自由高度吊钩40.5米；全高49.214米；大臂高度42.614米基础持力层J67勘探点（粘土）-2素填土（黄1.460.26m）1.20m厚承载力70粘土（黄0.26-2.95m）3.21m厚200粉质粘土（黄-2.95-4.05m）1.10m厚150-1粉土（黄-4.05-6.25m）2.2m厚140基础牵连不牵连底板屋面高76米5#房（用于基础、主体、外装饰施工阶段）塔吊布置18轴往东1450mm，A轴往南360

6、0mm；（地库轴线8轴往东1994mm，G轴往南1600mm）塔吊选型QTZ80(6010-6)有效臂长M60基础面平地库底板面（设计核定）地库底板厚400mm，面标高-5.20米；塔吊基础底标高-6.7米(黄-3.40米)实际臂长M60.67塔中距扶着点距离左3.5米，右3.0米自由高度吊钩40.5米；全高49.214米；大臂高度42.614米基础持力层J22勘探点（-1粉土）-1杂填土（黄2.732.23m）0.50m厚承载力/-2素填土（黄2.231.13m）1.10m厚70粉质粘土（黄1.130.43m）0.70m厚100粉质粘土（黄0.43-0.87m）1.30m厚80粉质粘土（黄-

7、0.87-1.97m）1.10m厚130粉质粘土（黄-1.97-3.27m）1.30m厚150-1粉土（黄-3.27-5.07m）1.8m厚140-2粉土夹粉砂（黄-5.07-7.77m）2.7m厚160基础牵连牵连底板屋面高西93.4米、东87.6米7#房（用于基础、主体、外装饰施工阶段）塔吊布置6轴往东950mm，N轴往北3600mm；塔吊选型QTZ80(5610-6)有效臂长M44.0基础底平底板底（不易积水，底板厚800mm，面标高-3.35米）实际臂长M45.09塔中距扶着点距离3.5米自由高度吊钩40.5米；全高49.214米；大臂高度42.614米塔吊基础底标高-4.75米(黄-

8、0.95米)基础持力层J26勘探点（粉质粘土）粘土（黄0.82-1.88m）2.7m厚承载力200粉质粘土（黄-1.88-2.48m）0.6m厚150-1粉土（黄-2.48-5.08m）2.6m厚140基础牵连不牵连底板屋面高70.2米8#房（用于基础、主体、外装饰施工阶段）塔吊布置39轴往东1100mm，A轴往南3600mm；地库底板厚400mm，面标高-5.20米（地库轴线72轴往东5211mm，J轴往南1904mm）塔吊选型QTZ80(6010-6)有效臂长M60 基础面平地库底板面（设计核定）地库底板厚400mm，面标高-5.20米；塔吊基础底标高-6.7米(黄-3.40米)实际臂长M

9、60.67塔中距扶着点距离左3.5米，右3.0米自由高度吊钩40.5米；全高49.214米；大臂高度42.614米基础持力层J29勘探点（-1粉土）-1粉土（黄-3.1-5.2m）2.1m厚承载力140-2粉土夹粉砂（黄-5.2-8.7m）3.5m厚160基础牵连牵连底板屋面高东93.4米、西87.6米地库临时（用于基础施工阶段）塔吊布置24轴往东3150mm，K轴往北4000mm；底板厚400mm，面标高-5.20米塔吊选型QTZ5013D有效臂长M50 基础面平地库底板面（设计核定）地库底板厚400mm，面标高-5.20米；塔吊基础底标高-6.7米(黄-3.40米)实际臂长M50.92塔中

10、距扶着点距离/自由高度吊钩41米；全高49.714米；大臂高度43.114米基础持力层J23、51、24、SC101、186勘探点（综合）（-1粉土）-1杂填土（黄2.662.16m）0.50m厚承载力（kpa）/-2素填土（黄2.16-0.34m）2.50m厚70粉质粘土（黄-0.34-0.84m）0.50m厚100粉质粘土（黄-0.84-2.34m）1.50m厚130粉质粘土（黄-2.34-3.34m）1.00m厚150-1粉土（黄-3.34-4.34m）1.00m厚140-2粉土夹粉砂（黄-4.34-7.94m）3.60m厚160基础牵连牵连底板屋面高/塔吊基础具体定位详见附图；由于地质

11、勘察孔位置与塔吊基础部位土质分层情况不精确，为安全起见，本工程塔吊基础承载力计算全部选用地基承载力140Kpa计算（由地勘报告查得）。2.2.2塔吊扶墙表房号基础塔吊高度主体塔吊高度扶墙层数1#房40米105米9层、17层、22层2#房35米75米10层、18层、24层3#房40米65米10层、18层、24层5#房35米110米9层、17层、25层7#房30米93米9层、17层、22层8#房40米115米9层、17层、25层扶墙最终构造、数量和楼层由安装单位确定，其布置必须满足塔吊说明书中有关悬升高度的限值。在塔吊基础完成后附上扶墙计算说明书。2.2.3 本方案塔吊的布置综合考虑了主体结构的关

12、键特点塔身升级时机和塔吊拆除程序等重大安全因素，为免发生结构受损甚至塔身倾覆事故，项目部必须严格按本方案及附图施工，不得随意更改。2.2.4结合工程地质情况，塔吊基础采用钢筋砼整体基础，垫层为100mm厚C15砼，基础采用C35砼（5#、8#房、地库基础另要求抗渗等级P6）。2.2.55#、8#房、地库塔吊基础配筋验算不包含底板钢筋，塔吊基础钢筋绑扎与底板钢筋分别绑扎，底板钢筋按照规范要求采用机械套筒连接，连接等级二级，连接区域设置于塔基基础边缘出1.5米、2.5米，按照50%接头搭接，另塔基四周加设一道钢板止水带。三、塔吊基础设计3.1、地库塔吊（QTZ5013D）一、塔机属性塔机型号QTZ

13、5013D塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)42塔机独立状态的计算高度H(m)49塔身桁架结构圆钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)865起重荷载标准值Fqk(kN)35竖向荷载标准值Fk(kN)900水平荷载标准值Fvk(kN)31倾覆力矩标准值Mk(kN·m)1500非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)865水平荷载标准值Fvk'(kN)77倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)1700 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35

14、×8651167.75起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.35×3547.25竖向荷载设计值F(kN)1167.75+47.251215水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.35×3141.85倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk1.35×15002025非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'1.35×8651167.75水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'1.35×77103.95倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk1.35

15、15;17002295 三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)5.3基础宽b(m)5.3基础高度h(m)1.5基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)2.8基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)40地基参数地基承载力特征值fak(kPa)140基础宽度的地基承载力修正系数b0.3基础埋深的地基承载力修正系数d1.6基础底面以下的土的重度(kN/m3)19基础底面以上土的加权平均重度m(kN/m3)19基础埋置深度d(m)1.5修正后的地基承载力特征值fa(kPa)183.51 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk

16、=bl(hc+h'')=5.3×5.3×(1.5×25+2.8×19)=2547.763kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×2547.763=3439.48kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk''=1700kN·m Fvk''=Fvk'/1.2=77/1.2=64.167kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M''=2295kN·m Fv''=Fv'/1.2=103.95/

17、1.2=86.625kN 基础长宽比：l/b=5.3/5.3=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=5.3×5.32/6=24.813m3 Wy=bl2/6=5.3×5.32/6=24.813m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=1700×5.3/(5.32+5.32)0.5=1202.082kN·m Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=1700×5.3/(5.32+5.32)0.5=1202.082kN·m 1、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合

18、时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(865+2547.763)/28.09-1202.082/24.813-1202.082/24.813=24.602kPa0 偏心荷载合力作用点在核心区内。 2、基础底面压力计算 Pkmin=24.602kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(865+2547.763)/28.09+1202.082/24.813+1202.082/24.813=218.386kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(865+2547.763)/(5.3×

19、;5.3)=121.494kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =140.00+0.30×19.00×(5.30-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=183.51kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=121.494kPafa=183.51kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=218.386kPa1.2fa=1.2×183.51=220.212kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1500-(4

20、0+20/2)=1450mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(865.000/28.090-(1700.000+64.167×1.500)/24.813)=-56.157kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(865.000/28.090+(1700.000+64.167×1.500)/24.813)=139.301kN/m2 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxm

21、ax/b=(5.300+1.600)/2)×139.301/5.300=90.677kN/m2 Y轴方向净反力： Pymin=(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(865.000/28.090-(1700.000+64.167×1.500)/24.813)=-56.157kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(865.000/28.090+(1700.000+64.167×1.500)/24.813)=139.301

22、kN/m2 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.300+1.600)/2)×139.301/5.300=90.677kN/m2 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(139.301+90.677)/2=114.989kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(139.301+90.677)/2=114.989kPa 基础所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=114.989×(5.3-1.6)×5.3/2=1127.467kN Vy=|py|(l-B)b/2=114.989×(5.3

23、-1.6)×5.3/2=1127.467kN X轴方向抗剪： h0/l=1450/5300=0.2744 0.25cfclh0=0.25×1×16.7×5300×1450=32084.875kNVx=1127.467kN 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=1450/5300=0.2744 0.25cfcbh0=0.25×1×16.7×5300×1450=32084.875kNVy=1127.467kN 满足要求！ 四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400 20140基础底部短向配筋HRB400 2

24、0140基础顶部长向配筋HRB400 18140基础顶部短向配筋HRB400 16140 1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(5.3-1.6)2×114.989×5.3/8=1042.907kN·m 基础Y向弯矩： M=(l-B)2pyb/8=(5.3-1.6)2×114.989×5.3/8=1042.907kN·m 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=1042.907×106/(1×16.7×5300×14502)=0.00

25、6 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006 S1=1-1/2=1-0.006/2=0.997 AS1=|M|/(S1h0fy1)=1042.907×106/(0.997×1450×360)=2004mm2 基础底需要配筋：A1=max(2004，bh0)=max(2004，0.0015×5300×1450)=11528mm2 基础底长向实际配筋：As1'=12201mm2A1=11528mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=1042.907×

26、;106/(1×16.7×5300×14502)=0.006 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006 S2=1-2/2=1-0.006/2=0.997 AS2=|M|/(S2h0fy2)=1042.907×106/(0.997×1450×360)=2004mm2 基础底需要配筋：A2=max(2004，lh0)=max(2004，0.0015×5300×1450)=11528mm2 基础底短向实际配筋：AS2'=12201mm2A2=11528mm2 满足要求！

27、 (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3'=9883mm20.5AS1'=0.5×12201=6101mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4'=7809mm20.5AS2'=0.5×12201=6101mm2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。 五、配筋示意图基础配筋图3.2、1#房、2#房、7#房（基础、主体、装饰阶段使用）的塔吊（QTZ80（5610-6）3.2.1塔机属性塔机型号QTZ80（TC5610-6）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)42

28、塔机独立状态的计算高度H(m)49塔身桁架结构圆钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 3.2.2、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)464.1起重荷载标准值Fqk(kN)47.1竖向荷载标准值Fk(kN)511.2水平荷载标准值Fvk(kN)18.3倾覆力矩标准值Mk(kN·m)1335非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)464.1水平荷载标准值Fvk'(kN)73.9倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)1552 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35×464

29、.1626.535起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.35×47.163.585竖向荷载设计值F(kN)626.535+63.585690.12水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.35×18.324.705倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk1.35×13351802.25非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'1.35×464.1626.535水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'1.35×73.999.765倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35

30、Mk1.35×15522095.2 3.2.3、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)5.3基础宽b(m)5.3基础高度h(m)1.5基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)0基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)50地基参数地基承载力特征值fak(kPa)140基础宽度的地基承载力修正系数b0.3基础埋深的地基承载力修正系数d1.6基础底面以下的土的重度(kN/m3)19基础底面以上土的加权平均重度m(kN/m3)19基础埋置深度d(m)1.5修正后的地基承载力特征值fa(kPa)183.51 基础及其上

31、土的自重荷载标准值： Gk=blhc=5.3×5.3×1.5×25=1053.375kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×1053.375=1422.056kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk''=1552kN·m Fvk''=Fvk'/1.2=73.9/1.2=61.583kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M''=2095.2kN·m Fv''=Fv'/1.2=99.765/1.2=83.138

32、kN 基础长宽比：l/b=5.3/5.3=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=5.3×5.32/6=24.813m3 Wy=bl2/6=5.3×5.32/6=24.813m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=1552×5.3/(5.32+5.32)0.5=1097.43kN·m Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=1552×5.3/(5.32+5.32)0.5=1097.43kN·m 1、偏心距验算 (1)、偏心位置 相应于荷载效应标准组合时，基

33、础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(464.1+1053.375)/28.09-1097.43/24.813-1097.43/24.813=-34.435<0 偏心荷载合力作用点在核心区外。 (2)、偏心距验算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1552+73.9×1.5)/(464.1+1053.375)=1.096m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离： a=(5.32+5.32)0.5/2-1.096=2.652m 偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.096×5.3/

34、(5.32+5.32)0.5=0.775m 偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.096×5.3/(5.32+5.32)0.5=0.775m 偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-eb=5.3/2-0.775=1.875m 偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-el=5.3/2-0.775=1.875m b'l'=1.875×1.875=3.516m20.125bl=0.125×5.3×5.3=3.511m2 满足要求！ 2、基础底面压力计算 荷载

35、效应标准组合时，基础底面边缘压力值 Pkmin=-34.435kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(464.1+1053.375)/(3×1.875×1.875)=143.856kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(464.1+1053.375)/(5.3×5.3)=54.022kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =140.00+0.30×19.00×(5.30-3)+1.60×19.00×

36、(1.50-0.5)=183.51kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=54.022kPafa=183.51kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=143.856kPa1.2fa=1.2×183.51=220.212kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1500-(50+20/2)=1440mm X轴方向净反力：Pxmin=(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(464.100/28.090-(1552.000+61.583×1.500)/24.813

37、)=-67.161kN/m2Pxmax=(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(464.100/28.090+(1552.000+61.583×1.500)/24.813)=111.771kN/m2 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.300+1.600)/2)×111.771/5.300=72.756kN/m2 Y轴方向净反力：Pymin=(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(464.100/28.090

38、-(1552.000+61.583×1.500)/24.813)=-67.161kN/m2Pymax=(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(464.100/28.090+(1552.000+61.583×1.500)/24.813)=111.771kN/m2 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.300+1.600)/2)×111.771/5.300=72.756kN/m2 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(111.771+72.756

39、)/2=92.263kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(111.771+72.756)/2=92.263kPa 基础所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=92.263×(5.3-1.6)×5.3/2=904.643kN Vy=|py|(l-B)b/2=92.263×(5.3-1.6)×5.3/2=904.643kN X轴方向抗剪： h0/l=1440/5300=0.2724 0.25cfclh0=0.25×1×16.7×5300×1440=31863.6kNVx=904.643kN 满足要求！ Y

40、轴方向抗剪： h0/b=1440/5300=0.2724 0.25cfcbh0=0.25×1×16.7×5300×1440=31863.6kNVy=904.643kN满足要求！3.2.4、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400 20140基础底部短向配筋HRB400 20140基础顶部长向配筋HRB400 18140基础顶部短向配筋HRB400 18140 1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(5.3-1.6)2×92.263×5.3/8=836.795kN·m 基础Y向弯矩： M=(l-B)2p

41、yb/8=(5.3-1.6)2×92.263×5.3/8=836.795kN·m 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=836.795×106/(1×16.7×5300×14402)=0.005 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005 S1=1-1/2=1-0.005/2=0.998 AS1=|M|/(S1h0fy1)=836.795×106/(0.998×1440×360)=1617mm2 基础底需要配筋：A

42、1=max(1941，bh0)=max(1941，0.0015×5300×1440)=11448mm2 基础底长向实际配筋：As1'=12201mm2A1=11448mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=836.795×106/(1×16.7×5300×14402)=0.005 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005 S2=1-2/2=1-0.005/2=0.998AS2=|M|/(S2h0fy2)=836.795×106/(0.

43、998×1440×360)=1617mm2 基础底需要配筋：A2=max(1617，lh0)=max(1617，0.0015×5300×1440)=11448mm2 基础底短向实际配筋：AS2'=12201mm2A2=11448mm2 满足要求！ (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3'=9883mm20.5AS1'=0.5×12201=6101mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4'=9883mm20.5AS2'=0.5×12201=6101mm

44、2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。HRB 400 18140HRB 400 18140 3.2.5、配筋示意图HRB 400 10500HRB 400 20140HRB 400 20140基础配筋图3.3、3#、5#、8#房塔吊QTZ80（6010-6）3.3.1、塔机属性塔机型号QTZ80（TC6010-6）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)42塔机独立状态的计算高度H(m)49塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 3.3.2、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)490起重荷载标准值Fqk(kN

45、)78.1竖向荷载标准值Fk(kN)568.1水平荷载标准值Fvk(kN)18.9倾覆力矩标准值Mk(kN·m)1718非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)490水平荷载标准值Fvk'(kN)74倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)1712 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35×490661.5起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.35×78.1105.435竖向荷载设计值F(kN)661.5+105.435766.935水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.35×

46、;18.925.515倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk1.35×17182319.3非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'1.35×490661.5水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'1.35×7499.9倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk1.35×17122311.2 3.3.3、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)5.3基础宽b(m)5.3基础高度h(m)1.5基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)0

47、基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)50地基参数地基承载力特征值fak(kPa)140基础宽度的地基承载力修正系数b0.3基础埋深的地基承载力修正系数d1.6基础底面以下的土的重度(kN/m3)19基础底面以上土的加权平均重度m(kN/m3)19基础埋置深度d(m)1.5修正后的地基承载力特征值fa(kPa)183.51 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=5.3×5.3×1.5×25=1053.375kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×1053.375=1422.056kN 荷载效应标

48、准组合时，平行基础边长方向受力： Mk''=1718kN·m Fvk''=Fvk/1.2=18.9/1.2=15.75kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M''=2319.3kN·m Fv''=Fv/1.2=25.515/1.2=21.262kN 基础长宽比：l/b=5.3/5.3=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=5.3×5.32/6=24.813m3 Wy=bl2/6=5.3×5.32/6=24.813m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y

49、方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=1718×5.3/(5.32+5.32)0.5=1214.809kN·m Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=1718×5.3/(5.32+5.32)0.5=1214.809kN·m 1、偏心距验算 (1)、偏心位置 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(568.1+1053.375)/28.09-1214.809/24.813-1214.809/24.813=-40.194<0 偏心荷载合力作用点在核心区外。 (2

50、)、偏心距验算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1718+18.9×1.5)/(568.1+1053.375)=1.077m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离： a=(5.32+5.32)0.5/2-1.077=2.671m 偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.077×5.3/(5.32+5.32)0.5=0.762m 偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.077×5.3/(5.32+5.32)0.5=0.762m 偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-eb

51、=5.3/2-0.762=1.888m 偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-el=5.3/2-0.762=1.888m b'l'=1.888×1.888=3.566m20.125bl=0.125×5.3×5.3=3.511m2 满足要求！ 2、基础底面压力计算 荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值 Pkmin=-40.194kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(568.1+1053.375)/(3×1.888×1.888)=151.56kPa 3、基础轴心荷载作用

52、应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(568.1+1053.375)/(5.3×5.3)=57.724kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =140.00+0.30×19.00×(5.30-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=183.51kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=57.724kPafa=183.51kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=151.56kPa1.2fa=1.2×183.51=220.

53、212kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1500-(50+20/2)=1440mm X轴方向净反力：Pxmin=(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(568.100/28.090-(1718.000+15.750×1.500)/24.813)=-67.454kN/m2Pxmax=(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(568.100/28.090+(1718.000+15.750×1.500)/24.813)=122.0

54、60kN/m2 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.300+1.600)/2)×122.060/5.300=79.454kN/m2 Y轴方向净反力：Pymin=(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(568.100/28.090-(1718.000+15.750×1.500)/24.813)=-67.454kN/m2Pymax=(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(568.100/28.090+(1718.

55、000+15.750×1.500)/24.813)=122.060kN/m2 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.300+1.600)/2)×122.060/5.300=79.454kN/m2 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(122.06+79.454)/2=100.757kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(122.06+79.454)/2=100.757kPa 基础所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=100.757×(5.3-1.6)×5.3/2=987.923k

56、N Vy=|py|(l-B)b/2=100.757×(5.3-1.6)×5.3/2=987.923kN X轴方向抗剪： h0/l=1440/5300=0.2724 0.25cfclh0=0.25×1×16.7×5300×1440=31863.6kNVx=987.923kN 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=1440/5300=0.2724 0.25cfcbh0=0.25×1×16.7×5300×1440=31863.6kNVy=987.923kN满足要求！3.3.4、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400 20140基础底部短向配筋HRB400 20140基础顶部长向配筋HRB400 18140基础顶部短向配筋HRB400 18140 1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(5.3-1.