工程卸料平台施工方案

1、 中国低碳智慧新城卸料 平台施工方案 中建六局第三建筑工程有限公司 中国低碳智慧新城项目部 目 录 1.编制目的及编制依据 . 3 2.工程概况 . 3 3.施工部署 . 3 3.1组织机构 . 3 3.2设计总体思路. 3 3.3基本要求 . 4 3.4相关规定 . 4 3.5材料选用 . 5 3.6搭设和拆除 . 5 3.7放置位置 . 6 4、卸料平台计算书 . 6 1.编制目的及编制依据 根据现场实际情况，即将施工地上结构，钢管、模板及其他零星周转材料需要进行倒运至所需的施工楼面作业面，需搭设临时性卸料平台。为规范外用架体的搭设，提供安全、可靠、可行的施工操作面、安全防护面和文明施工环

2、境，特编制此施工方案。 本方案编制依据为： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） 2、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011） 3、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91） 4、现行施工规范及安全验收检查标准及其他安全技术文件 5、结构施工相关图纸 2.工程概况 本工程为中国低碳智慧新城、组团一期工程，位于广安市白塔村。建筑面积：30万。主要由商业、地下车库、住宅组成。 结构形式：框架剪力墙结构。 层数：地下1-3层，地上24-30层。 3.施工部署 3.1组织机构 卸料平台由项目技术部负责设计绘图，经项目总工审核、公司总工审批后项目自行加工。安装项目

3、经理负责组织实施，其他人员配合。 卸料平台所需材料计划均由施工负责人负责编制，物质部负责组织进场。 卸料平台施工人员必须进行班前交底，交底工作由施工负责人负责。 3.2设计总体思路 本工程设计卸料平台主梁长6.0米，次梁长1.8米，主梁采用16#槽钢焊接，次梁为10#槽钢，卸料平台长4.2米，宽1.8米，次梁间距0.7米。平台上垂直次梁方向铺设木方，间距为200mm，木方上部满铺15mm厚木模板，上订防滑条，木方及模板要与钢梁连接牢固。 卸料平台采用4根直径17（6*19）钢丝绳斜拉。拉结点位置详附图。计算时仅按外端两根钢丝绳进行验算，内侧两根为安全储备。平台上吊点采用A20圆钢（Q235A）

4、焊于主梁上。在主体结构上，每一层每一个卸料平台处均埋设4根A20 圆钢（Q235）套环，用于固定钢梁。在主梁下方，距平台内侧1.8米处焊一截200mm的10#槽钢，安装时槽钢卡在结构梁上，防止向内滑移。 卸料平台两侧设置防护栏杆，护栏高度1.2m，外挂密目安全网。在平台两侧防护栏杆下部设置180mm高的木制挡脚板。 具体做法详见卸料平台附图。 3.3基本要求 卸料平台为该层的构筑物支撑材料及模板材料传递给上一层结构施工的材料所需的临时性工序，但该悬挑平台悬挑较大、较宽，仅依赖根部砥柱、外挑部纯属钢丝绳受力的概念。因此必须达到自身刚度和稳定性，和达到足够的承载力；在施工过程中，堆放材料荷载不超过

5、1.0吨，且在各种荷载（含施工活动荷载）作用下不发生失稳、倒塌，不允许钢架变形、倾斜、摇晃式扭曲等现象，以确保安全。 3.4相关规定 悬挑式钢平台，必须符合下列规定： （1）悬挑式钢平台应按现行的规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。 （2）悬挑式钢平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。 （3）斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的每一道均应作单道受力计算。 （4）应设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环；吊环应用A20钢（Q235A）制作。 （5）钢平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子

6、不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，钢平台外口应略高于内口。 （6）钢平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。 （7）钢平台吊装，需待横梁支撑点固定牢靠，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。 （8）钢平台使用中，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。 (9)卸料平台上堆料时间不得超过2小时。 （10）卸料平台堆料荷载不得超过1吨，并悬挂标识牌，内容包括但不限于： 43根6米钢管，730个直角扣件，660个旋转扣件，530个对接扣件，48块新模板（1.22×2.44），64根4米方木等 3.5材料选用 （1）主梁选

7、用16#槽钢，次梁选用10#槽钢，其材质应符合国家规范要求，并提供产品合格证； （2）焊条采用E50型； （3）焊缝要求详见后计算书； （4）吊环钢筋为A20钢（Q235A）； （5）铺板为木模板，上钉防滑条。围护栏杆为钢管及安全网。 3.6搭设和拆除 1、本工程酒店三层层高以及标准层层高，分别为7m，3.5m（计算书按此高度进行计算），将平台上部的上层梁作拉结点。 2、本架以板梁为拉结端点； 3、本架以塔吊为垂直、水平、固定的搭设工具和拆除工具，并应有通信系统统一指挥。 4、搭设时注意： a、在梁或柱内预埋A20（Q235）型钢套环，预埋梁柱内钢筋必须与主筋焊接，在板上存在套环时，提前预埋P

8、VC套管，后用螺栓进行锚固固定， b、平台架由塔吊吊装就位，悬端部抬高挠度值。 c、拉力钢丝绳两端达到拉伸极限时，再固定两端，并用6只马蹄扣拧紧。 d、做好外端二根钢丝绳固定后，再用同样做法固定内端二根钢丝绳。 e、操作完毕抽查平整度是否翘角，必须保证同一水平面平整，外端悬挑根部应比内端适当抬高34cm。 f、应保持每天抽查一遍，是否有下坠和扣件松动，应及时处理。 g、对施工人员应技术交底，材料堆放不准超过1.0吨限载，并悬挂明显限重标志。 5、拆除工序 a、先用塔吊提升，塔吊刹车。 b、先松动内端拉绳及马蹄扣。 c、再松动外端拉绳及马蹄扣。 d、塔吊启动上升至上一层安装。 e、以上操作，必须

9、由专门通讯统一指挥。 f、拆除工序容易出现机械失灵及人为而造成的事故，特别重申，统一指挥，安全施工。 3.7放置位置 详后附图 4、卸料平台计算书 由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。 型钢悬挑卸料平台计算书(7m层高) 一、构造参数卸料平台名酒店卸料平卸料平台类类型一：主梁垂建筑外 平台长度A(m) 4.2 平台宽度B(m) 1.8 卸料平台与主体结构连接方式 U形钢筋 主梁间距L1(m) 1.8 次梁间距s(m) 0.7 次梁外伸长度m(m) 0 内侧次梁离墙水平距离a(m) 1.4 外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m) 3.7 外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离

10、h1(m) 7 内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m) 2.9 内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h2(m) 7 钢丝绳夹个数 3 二、荷载参数 面板自重Gk1(kN/m2) 0.39 次梁自重Gk2(kN/m) 0.098 主梁自重Gk3(kN/m) 0.1935 栏杆、挡脚板类型 栏杆、木脚手板挡板 栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m) 0.15 安全网设置 设置密目安全网 安全网自重Gk5(kN/m2) 0.01 施工活荷载Qk1(kN/m2) 2 堆放荷载Pk(kN) 10 堆放荷载作用面积S(m2) 2 施工活荷载动力系数 1.3 三、设计简图 型钢悬挑式_卸料平台平面布置图 型钢悬挑式_卸

11、料平台侧立面图 四、面板验算 模板类型 覆面木胶合板 模板厚度t(mm) 15 截面抵抗矩W(cm3) 37.5 抗弯强度设计值f(N/mm2) 15 面板受力简图如下： 计算简图(kN) 取单位宽度1m进行验算 q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×QK1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+10/2)×1=11.108kN/m 抗弯验算： Mmax=0.100×q×s2=0.100×11.108×0.72=0.544kN&#

12、183;m =Mmax/ W=0.544×106/(37.5×103)=14.514N/mm2<f=15N/mm2 面板强度满足要求！ 五、次梁验算次梁类槽次梁型钢型1号槽截面惯性(c198.截面抵抗 (c39.抗弯强度设计f(N/m20弹性模E(N/m20600 次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算： 承载能力极限状态： q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3 ×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.7+1.2×0.098=2

13、.993kN/m p1=1.4×Pk=1.4×10=14kN 正常使用极限状态： q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.7+0.098=1.771kN/m p2=Pk=10kN 1、抗弯强度 计算简图(kN) Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.993(1.82/8-02/2)+14×1.8/4=7.512kN.m =Mmax/(xWX)=7.512×106/(1.05×39.7×103)=180.215N/mm2<f=205N/mm2 次梁强度满足要求

14、！ 2、挠度验算 计算简图(kN) max=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.77×18004/(384×206000×198.3×104)×(5-24(0/1.8)2)+10×18003/(48×206000×198.3×104)=0.596mm<=L1/250=1800/250=7.2mm 次梁挠度满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态： R1=q1×B/2=2.993×1.8/2=2.694kN 正常使用极限状态

15、： R2=q2×B/2=1.771×1.8/2=1.594kN 六、主梁验算 主梁类型 槽钢 主梁型钢型号 16号槽钢 截面面积A(cm2) 25.15 截面回转半径ix(cm) 6.1 截面惯性矩Ix(cm4) 934.5 截面抵抗矩Wx (cm3) 116.8 抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000 根据建筑施工高处高处作业安全技术规范（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）： 承载能力极限状态： q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2&

16、#215;(0.193+0.150+0.010)=0.424kN/m p1=1.4×Pk/2=1.4×10/2=7kN R1=2.694kN 正常使用极限状态： q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.193+0.150+0.010=0.353kN/m p2=Pk/2=5kN R2=1.594kN 1、强度验算 计算简图(kN) 弯矩图(kN·m) 剪力图(kN) R左=12.651KN Mmax=11.406kN·m N=R左/tan=R左/(h1/a1)= 12.651/(7.000/3.700)=6.687kN =Mmax/(xWX)+N/A=11.40

17、6×106/(1.05×116.800×103)+6.687×103/25.15×102=95.666 N/mm2<f=205.000 N/mm2 主梁强度满足要求！ 2、挠度验算 计算简图(kN) 变形图(kN·m) max=1.668mm<=a1/250=3700.00/250=14.800mm 主梁挠度满足要求！ 3、支座反力计算 剪力图(kN) R左=12.651KN 七、钢丝绳验算 钢丝绳型号 6×19 钢丝绳直径 17 22钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN) 200 抗拉强度为(N/mm) 1850 不

18、均匀系数 0.85 安全系数K 9 花篮螺栓 T外=R左/sin=12.651/0.884=14.310kN Fg=aFg/K=0.850×200.000/9.000=18.889kN>T外=14.310kN 钢丝绳强度满足要求！ 八、拉环验算 拉环直径d(mm) 20 抗拉强度(N/mm) 65 节点二 =T外/(2A)=14.310×103/2×3.14×(20/2)2=22.787 N/mm2 < f= 65N/mm2 拉环强度满足要求！ 九、焊缝验算 钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm) 8 钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm) 12

19、0 节点三 f=T外/(he×lw)=14.310×103/(2×8.000×120.000)=7.453N/mm2<ffw=160N/mm2 拉环焊缝强度满足要求！ 型钢悬挑卸料平台计算书（3.8m层高） 一、构造参数 卸料平台名称 酒店卸料平台 卸料平台类型 类型一：主梁垂直建筑外墙 平台长度A(m) 4.2 平台宽度B(m) 1.8 卸料平台与主体结构连接方式 次梁间距s(m) 内侧次梁离墙水平距离a(m) 外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1(m) U形钢筋0.7 主梁间距次梁外伸长度L1(m) m(m) 1.80 1.4 外侧钢丝绳离墙水平

20、距离a1(m) 3.7 3.8 内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m) 2.9 内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h2(m) 3.8 钢丝绳夹个数 3 二、荷载参数 面板自重Gk1(kN/m2) 0.39 次梁自重Gk2(kN/m) 0.098 主梁自重Gk3(kN/m) 0.1935 栏杆、挡脚板类型 栏杆、木脚手板挡板 栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m) 0.15 安全网设置 设置密目安全网 安全网自重Gk5(kN/m2) 0.01 施工活荷载Qk1(kN/m2) 2 堆放荷载Pk(kN) 10 堆放荷载作用面积S(m2) 2 施工活荷载动力系数 1.3 三、设计简图 型钢悬挑式_卸料平台平面布

21、置图 型钢悬挑式_卸料平台侧立面图 四、面板验算 模板类型 覆面木胶合板 模板厚度t(mm) 15 截面抵抗矩W(cm3) 37.5 抗弯强度设计值f(N/mm2) 1 面板受力简图如下： 计算简图(kN) 取单位宽度1m进行验算 q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×QK1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+10/2)×1=11.108kN/m 抗弯验算： Mmax=0.100×q×s2=0.100×11.108×0.72=

22、0.544kN·m =Mmax/ W=0.544×106/(37.5×103)=14.514N/mm2<f=15N/mm2 面板强度满足要求！ 五、次梁验算 次梁类型 槽钢 次梁型钢型号 截面惯性矩Ix(cm4) 198.3 截面抵抗矩Wx (cm3) 抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 1号槽39.20600 次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算： 承载能力极限状态： q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3 ×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.

23、4×1.3×2)×0.7+1.2×0.098=2.993kN/m p1=1.4×Pk=1.4×10=14kN 正常使用极限状态： q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.7+0.098=1.771kN/m p2=Pk=10kN 1、抗弯强度 计算简图(kN) Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.993(1.82/8-02/2)+14×1.8/4=7.512kN.m =Mmax/(xWX)=7.512×106/(1.05×39.7&#

24、215;103)=180.215N/mm2<f=205N/mm2 次梁强度满足要求！ 2、挠度验算 计算简图(kN) max=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.77×18004/(384×206000×198.3×104)×(5-24(0/1.8)2)+10×18003/(48×206000×198.3×104)=0.596mm<=L1/250=1800/250=7.2mm 次梁挠度满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态： R1=q

25、1×B/2=2.993×1.8/2=2.694kN 正常使用极限状态： R2=q2×B/2=1.771×1.8/2=1.594kN 六、主梁验算 主梁类型 槽钢 主梁型钢型号 截面面积A(cm2) 截面惯性矩Ix(cm4) 抗弯强度设计值f(N/mm2) 25.15 截面回转半径ix(cm) Wx (cm3) E(N/mm2) 934.5 截面抵抗矩205 弹性模量1号槽6.116.20600 根据建筑施工高处高处作业安全技术规范（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）： 承载能力极限状态： q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.193+0.150+0.010)=0.424kN/m p1=1.4×Pk/2=1.4×10/2=7kN R1=2.694kN 正常使用极限状态： q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.193+0.150+0.010=0.353kN/m p2=Pk/2=5kN R2=1.594k