模板专家论证方案1

1、四川奥翔航空产业园飞行模拟训练中心（扩建B）工程 模板专家论证方案目 录1、编制依据- 2 -2、工程概况- 3 -3、施工计划- 4 -4、施工工艺- 4 -5、施工安全保证措施- 10 -6、劳动力计划- 11 -7、计算书- 12 -1、编制依据序 号名 称编 号1四川奥翔航空产业园飞行模拟训练中心（扩建B）工程结构施工图纸2混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20023四川奥翔航空产业园飞行模拟训练中心（扩建B施工组织设计5建筑工程质量验收统一标准GB50300-20016竹胶合板模板JG/T3026-957房屋建筑部分工程标准强制性条文2002版8建筑结构长城工程杯质量评审

2、标准DBJ/T01-69-20039高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-200210混凝土结构工程施工质量验收规程DBJ01-82-200411钢管脚手架、模板其支架安全选用技术规程DB11/T583-200812建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200814危险性较大的分部分项工程安全管理的办法建质【2009】87号15华表世纪施工安全系列软件2、工程概况2.1本工程采用框架结构，地上二层，建筑高度12.65m，为公共建筑用房，地上最长46.9 m，宽度为24.2m，未设永久伸缩缝、防震缝和沉降缝。详见列表：工程概况表1建筑面积3146.2（）总建筑面积占地面积地上建筑面积3146.22

3、层数地上23层高（m）B110.12MB213.5M非标准层4.8标准层6.04结构形式基础类型独立框架柱基础结构类型框架结构材料防水高聚物改性沥青防水卷材SBS4+36结构断面（mm）基础底板厚度100外墙厚度200内墙厚度100、200、柱断面1000× 600、600× 600、400× 450、300× 300等梁断面300× 700、400× 250、500×300、300× 850、200× 400、500× 1300、等楼板1307后浇带8钢筋类型预应力/非预应力12/14/16/

4、18/20/2225/28/9其它经过项目部仔细审阅图纸，认真计算，确定危险性较大的结构构件主要是三种截面尺寸的框架梁，具体尺寸为：300×850mm，300×700mm，500×1300mm。2.2模板支撑体系概况梁截面300×850mm位于地上一层顶板，结构高度从4.450m-3.600m，周围板厚130mm；梁截面300×700mm位于地上一层顶板与屋面1.2，结构高度从4.450m-3.750m，9.3008.600m，（屋面2、 12.00011.30000周围板厚130mm；梁截面500×1300mm位于屋面2，结构高度从

5、10.7000m12.000m，周围板厚130mm。梁模板采用18厚多层板，板底支撑体系采用扣件式钢管脚手架。梁的支撑体系的选择严格按着华表世纪软件计算，考虑施工荷载及混凝土浇注时的压力，并考虑现场主要材料（木方、钢管）实际质量情况，保守计算。3、施工计划3.1工期安排序号阶段目标日期1地下结构施工2011.5.162011.6.152首层至结构封顶2011.6.182011.8.153.2材料计划序号名称规格数量备注1市政钢模板6012体系1000m2材料进场必须进行检验，质量不合格必须退厂2多层板1.5cm厚11000m2多层板1.8cm厚15000m23方木50×10050m3

6、4方木100×10060m35碗扣架（壁厚3.5mm不小于3.0mm）0.9m（横杆）根40001.2m（立杆）根20006顶托个10007钢管（壁厚3.5mm不小于3.0mm）m3000扣件个20003.3机械计划序号设备名称型号规格数 量进场时间退场时间1汽车吊起重机MC320/K16、K30/21B一台基础钢筋绑扎前结构完2电刨MIB2-801基础钢筋施工前二次结构完3压刨MB-1031基础钢筋施工前二次结构完4电锯MJ-1064基础钢筋施工前二次结构完5空压机075KW-11KW2混凝土浇筑前二次结构完4、施工工艺4.1框架梁计算选择根据施工图纸，项目经理部集中组织技术、质量

7、、测量部门学习图纸，做好模板准备前期记录。通过学习和自审，在熟悉设计图纸的同时，重点准备考虑超大结构构件及（集中线荷载超过15KN/m）支撑体系的设计。最后确定有代表性的二道集中线荷载超过15KN/m的框架梁： 一 层顶板（YC）轴KLX-1梁及（Y1）轴KLX-4，截面300×850mm。（线荷载超过20KN/m）；屋面2顶板（标高12.000M）（Y2）轴WKY一2梁，截面500×1300mm。4.2支撑体系及材料选择框架梁的支撑体系采用扣件式钢管架与顶板的支撑体系形成整体，采用4.8，壁厚3.5mm且不小于3.0mm钢管，双扣件。梁底次龙骨采用5×10cm方

8、木，主龙骨采用10×10cm方木。梁侧次龙骨采用5×10cm方木，主龙骨采用4.8双钢管，20对拉螺栓拉结。梁底、侧模板面板采用18mm厚多层板。4.2.1截面300×700mm框梁支撑体系框架梁模板采用18mm厚多层板，整个顶板支撑采用碗扣式满堂红脚手架支撑体系，碗扣架立杆上设有可调顶托。顶板梁底主龙骨采用4.8钢管，间距900mm，沿梁长向布置；次龙骨设置6根50×100的方木，间距中到中200mm，沿梁宽度方向布置。侧模梁跨度主龙骨采用48双钢管间距500mm，并在梁高度方向加设一道20的螺栓拉结，侧模次龙骨采用50×100的方木，梁高度

9、方向设置3道，间距小于300mm。侧模采用48钢管三角撑加固，三角撑间距不大于500mm。立杆间距900mm×900mm,横杆步距1200mm，扫地杆距地200mm，自由端不超过400mm。在整体碗扣式满堂红支撑的基础上梁底主龙骨上加设4根立杆，保证梁底立杆沿梁宽方向间距不大于400mm，且梁底支撑每步都要与整个竖向支撑体系固定牢固，形成整体。梁底的扣件式钢管节点连接处采用双扣件，防止单扣件滑移。具体支设形式见详图。4.2.2截面300×850mm框梁支撑体系框架梁模板采用18mm厚多层板，整个顶板支撑采用扣件式满堂红脚手架支撑体系，立杆上设有可调顶托。顶板梁底主龙骨采用1

10、00×100mm的方木，间距800mm，沿梁长度方向布置；次龙骨采用50×100的方木，沿梁宽布置4道，间距中到中约130mm。侧模梁跨度方向主龙骨采用48双钢管间距500mm，并在梁高度方向加设三道20的螺栓拉结，侧模次龙骨采用50×100的方木，梁高度方向设置6道，间距小于300mm。侧模采用48钢管三角撑加固，三角撑间距小于500mm。碗扣架立杆间距900mm×900mm,横杆步距1200mm，扫地杆距地200mm，自由端不超过400mm。在整体扣件式满堂红支撑的基础上梁底主龙骨上加设3根立杆，保证梁底立杆沿梁宽方向间距不大于300mm，且梁底支撑

11、每步都要与整个竖向支撑体系固定牢固，形成整体。梁底的扣件式钢管节点连接处采用双扣件，防止单扣件滑移。具体支设形式见详图。4.2.3截面500×1300mm框梁支撑体系框架梁模板采用18mm厚多层板，整个顶板支撑采用扣件式满堂红脚手架支撑体系，立杆上设有可调顶托。顶板梁底主龙骨采用100×100mm的方木，间距600mm，沿梁长向布置；次龙骨设置4根50×100的方木，间距小于170mm，沿梁宽度方向布置。侧模梁跨度主龙骨采用48双钢管间距500mm，并在梁高度方向加设三道20的螺栓拉结，侧模次龙骨采用50×100的方木，梁高度方向设置5道，间距300mm

12、。侧模采用48钢管三角撑加固，三角撑间距小于500mm。碗扣架立杆间距900mm×900mm,横杆步距1200mm，扫地杆距地200mm，自由端不超过400mm。在整体满堂红支撑的基础上梁底主龙骨上加设3根立杆，保证梁底立杆沿梁宽方向间距不大于400mm，且梁底支撑每步都要与整个竖向支撑体系固定牢固，形成整体。梁底的扣件式钢管节点连接处采用双扣件，防止单扣件滑移。4.3模板安装梁安装工艺流程弹出轴线及标高线搭设梁底支架安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模安装锁口立管、加固斜管及对拉螺栓复核梁模尺寸位置并安装斜撑与相邻模板连接（1）梁底模安装：柱模板拆除后，即放上轴线和水平控制线（5

13、0线）,搭设梁模支撑，安装梁底模，并按规定设计要求起拱。梁底模板按跨度进行起拱,跨度8.4m起拱高度12mm，跨度7.8m起拱高度10mm，跨度6m起拱高度起拱9mm。（2）绑扎梁钢筋，梁钢筋绑扎严格执行钢筋施工方案。控制好轴线位置及保护层厚度。（3）安装梁侧模，并加固牢固，并执行本方案中的斜撑规格及间距要求。（4）检查验收。4.4模板拆除（1）主控项目底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计及规范。及时补刷封边漆。特别是穿梁螺栓打眼处，也应刷封边漆。（2）一般项目a侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。b模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。4.

14、5质量要求1.模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠的承受浇筑混凝土的重量、侧压力及施工荷载，必须严格执行施工方案中关于各种材料质量及支撑体系设计的要求。2.模板安装和浇筑混凝土时，应对模板及其支架进行观察和维护。发生异常情况时立即停止，并采取有效的保护措施。3.模板的接缝要严密，不应漏浆。4.浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。5.固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且安装牢固。6.按着建筑结构长城工程杯质量评审标准DBJ/T01-69-2003的要求项次项 目允许偏差检查方法国家规范标准结构长城杯标准1轴线位移柱、墙、梁53尺量2底模上表面标高±5&

15、#177;3水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸基础±10±5尺量柱、墙、梁±4、-5±34层高垂直度层高不大于5m63经纬仪或吊线尺量大于5m855相邻两板表面高低差22尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7阴阳角方正-2方尺、塞尺顺直-2线尺8预埋铁件中心线位移32拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移32拉线、尺量螺栓外露长度+10、-0+5、-010预留孔洞中心线位移+105拉线、尺量尺寸+10、0+5、-011门窗洞口中心线位移-3拉线、尺量宽、高-±5对角线-612插筋中心线位移55尺量外露长度+10、0+10、05、施工安全保证措施5.1安全管理

16、本工程将严格按照项目法的施工管理模式、施工管理章程组织施工生产。项目经理部由项目领导层、管理层、劳务分包层三层组成。项目经理部由公司授权管理，按照企业项目管理体系来运作，建立岗位责任制，明确分工职责，落实施工责任，各岗位各行其职，对重点部位的质量及安全进行全面监控。5.2模板支撑体系重要安全要求1.所有进场材料要进行严格的进场检验，包括钢管的壁厚、方木的截 面尺寸、螺栓直径均要符合要求，不合格材料必须退场。2.梁底支撑立杆间距和侧面对拉螺栓及斜撑间距要严格执行本施工方案。 3.钢管扣件固定连接要牢固，梁底钢管支撑双扣件部位要严格检查，执行本方案。顶板架支撑体系要求扣件要锁死，支撑自由端严禁超过

17、400mm。4.模板支撑体系竖向立杆下部要求垫方木，设置扫地杆，扫地杆高度距地不超过200mm。5.顶板梁支设完毕须经项目部内部合验，合格后请监理工程师监督检验。6.混凝土浇筑要从梁中部向两端进行，控制混凝土落差高度，并且混凝土在浇筑过程中项目部和施工队要派专人进行看护，发现梁变形或下部支撑钢管有弯曲现象应立即停止浇筑，采取措施。5.3模板支撑体系基本安全要求1.作业人员进入施工现场必须戴合格的安全帽，系好下颚带，锁紧带扣。2.施工现场严禁吸烟。3.登高作业必须系好安全带，高挂低用。4.电锯、电刨等要做到一机一闸一漏一箱，严禁使用一机多用机具。5.电锯、电刨等木工机具要有专人负责，持证上岗，严

18、禁戴手套操作，严禁用竹编板等材料包裹锯体，分料器要齐全，不得使用倒顺开关。6.使用手持电动工具必须戴绝缘手套，穿绝缘鞋，严禁戴手套使用锤、斧等易脱手工具。7.圆锯的锯盘及传动部应安装防护罩，并设有分料器，其长度不小于50cm，厚度大于锯盘的木料，严禁使用圆锯。8.支模时注意个人防护，不允许站在不稳固的支撑上或没有固定的木方上施工。9.支设梁、板、柱模板模时，应先搭设架体和护身栏，严禁在没有固定的梁、板、柱上行走。10.搬运木料、板材和柱体时，根据其重量而定，超重时必须两人进行，严禁从上往下投掷任何物料，无法支搭防护架时要设水平等网或挂安全带。11.使用手锯时，防止伤手和伤别人，并有防摔落措施，

19、锯料时必须站在安全可靠处。6、劳动力计划根据项目总的施工进度计划和各施工阶段的工程量的大小，编制各阶段劳动计划表：各阶段劳动力计划表序 号工 种基 础结 构装 修1木 工1020102钢筋工1220103混凝土工1020104架子工1020205电气焊工1216瓦 工1020107抹灰工515208油 工2259水电工261010防水工2511其 它55312安全员111注：本计划为施工高峰计划，每月的劳动力计划以工程进度情况及时编制。7、计算书7.1截面300×700mm框梁支撑体系7.1.1梁模板扣件钢管高支撑架计算书 梁模板的计算参照建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-20

20、08)、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、组合钢模板技术规范(GB50214-2001)、木结构设计规范(GB 500052003)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)等编制。 本支架计算公式(1)(2)参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 本支架计算公式(3)参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全， 模板支架搭设高度为5.3米， 基本尺寸为：梁截面 B&

21、#215;D=300mm×700mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.20米， 梁底增加4道承重立杆。 梁顶托采用木方: 90×90。 采用的钢管类型为48×3.0。 一、模板面板计算 使用模板类型为：胶合板。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.500×0.900×0.900=20.655kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3

22、00×0.900×(2×0.900+1.000)/1.000=0.756kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： q13 = 2.500×0.900=2.250kN/m 均布线荷载标准值为： q = 25.500×0.900×0.900+0.300×0.900×(2×0.900+1.000)/1.000=21.411kN/m 均布线荷载设计值为： 按可变荷载效应控制的组合方式： q1 = 0.9×1.2×(20.655+0.756)+1.4×2.250=25.95

23、9kN/m 按永久荷载效应控制的组合方式： q1 = 0.9×1.35×(20.655+0.756)+1.4×0.7×2.250=27.999kN/m 根据以上两者比较应取q1 = 27.999kN/m作为设计依据。 集中荷载设计值： 模板自重线荷载设计值 q2 = 0.9×1.2×0.300×0.900×(2×0.900+1.000)/1.000=0.816kN/m 跨中集中荷载设计值 P = 0.9×1.4×2.500=3.150kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算

24、例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3； I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4； 施工荷载为均布线荷载： 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.210kN N2=6.337kN N3=5.452kN N4=5.452kN N5=6.337kN N6=2.210kN 最大弯矩 M1 = 0.118kN.m 施工荷载为集中荷载： 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 最大弯矩 M2

25、 = 0.109kN.m M1> M2，故应采用M1验算抗弯强度。 (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.118×1000×1000/48600=2.426N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)挠度计算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值， 故采用均布线荷载标准值q = 21.41kN/m为设计值。 面板最大挠度计算值 v = 0.053mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁

26、计算，取将面板下的最大支座力转化为均布荷载进行计算，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.337/0.900=7.041kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×7.041×0.90×0.90=0.570kN.m 最大剪力 Q = 0.6ql=0.6×7.041×0.900=3.802kN 最大支座力 N = 1.1ql=1.1×7.041×0.900=6.970kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 4.50×9.00×9.00/6 = 60.75cm3

27、； I = 4.50×9.00×9.00×9.00/12 = 273.38cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.570×106/60750.0=9.39N/mm2 方木的抗弯计算强度小于20.4N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×3802/(2×45×90)=1.408N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 方木的抗剪计算强度小于1.6N/mm2,满足要求! (3)方木挠度计算 qk =

28、q/1.2=5.867kN/m 最大变形 v = 0.677qkl4/100EI=0.677×5.867×900.04/(100×10000.00×2733750.0)=0.953mm 方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.078kN/m。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN.m) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.454kN.m 经过计算得到最大支座 F= 11.924kN 经过计算得到最大变形 V= 0.0mm 顶托梁的截面力学参数为

29、本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 9.00×9.00×9.00/6 = 121.50cm3； I = 9.00×9.00×9.00×9.00/12 = 546.75cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.454×106/121500.0=3.74N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×6456/(2×90×90)=1.196N/mm

30、2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.0mm 顶托梁的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编， P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=16 ×0.80=12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取16.0 ×0.80=12.80

31、KN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 模板支架高度大于4m时，应按高度调整系数调降强度设计值: KH=1/(1+0.005(H-4) 其中H:模板支架高度，立杆底座下皮至顶托上皮（或模板底水平杆上皮），以米计，但无量纲。 经计算得到:KH=0.995 调降后钢管立杆抗压强度设计值为f1=KH×f=0.995×205=204N/mm2 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.92kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自

32、重 N2 = 1.2×0.128×5.000=0.766kN N = 11.924+0.766=12.690kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 204.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 1.如果参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1:计算

33、长度附加系数，按照表1取值为1.185； u: 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3取不利值u = 1.80 a:立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a = 0.30m； a.公式(1)的计算结果： =(1.80×1.20)×100/1.600=135< =210, 满足要求! 立杆计算长度 l0 = k1uh = 1.185 ×1.80 ×1.20 = 2.56 l0/i = 2559.600/16.000 = 160 由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.274 钢管立杆受压应力计算值 = 109.41N/

34、mm2， 立杆的稳定性计算 < f1=204.00N/mm2,满足要求! b.公式(2)的计算结果： =(1.20+ 2×0.30)×100/1.600=112< =210, 满足要求! l0/i = 1800.000 / 16.000 = 112 由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.503 钢管立杆受压应力计算值 = 59.49N/mm2， 立杆的稳定性计算 < f1=204.00N/mm2,满足要求! 2.参考杜荣军施工手册公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.00

35、7； a.公式(3)的计算结果： l0/i = 134 由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.377 钢管立杆受压应力计算值 = 79.41N/mm2， 立杆的稳定性计算 < f=205N/mm2,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9<h1.2 1.2<h1.5 1.5<h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 六、模板的构造和施工要求: 1、顶部支撑点的

36、设计要求，如图所示: 梁截面宽度小于给定立杆横距时的立杆布置图 梁截面宽度大于给定立杆横距时的立杆布置图 a.结构梁下模板支架的立杆纵距应沿梁轴线方向布置；立杆横距应以梁底中心线为中心向两侧对称布置，且最外侧立杆距梁侧边距离不得大于150mm； b.设在模板支架立杆底部或顶部的可调底座或底托，其丝杆外径不得小于36mm，伸出长度不得超过200mm，顶托抗压承载力应同于底座； c.扣件式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于400mm；模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于500mm，如图所示： 模板支架顶部自由段长度示意图 2、模板支架的构造要求: a.模板支架搭设时梁下横向水

37、平杆应伸入梁两侧板的模板支架内不少于两根立杆，并与立杆扣接； b.当模板支架高度8m 或高宽比4时，应采用刚性连墙件在水平加强层位置与建筑物结构可靠连接； c.立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，禁止搭接； d.杆件接头应交错布置，两根相邻杆件接头不应设置在同步或同跨内，接头位置错开距离不应小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3； e.搭接接头的搭接长度不应小于1，应采用不少于3个旋转扣件固定; f.纵向扫地杆必须连续设置，钢管中心距地面不得大于200mm，脚手架底部主节点处应设置横向扫地杆，其位置应在纵向扫地杆下方； g.模板支架应自成体系，严禁

38、与其他脚手架进行连接。 h.模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。 i.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； j.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； k.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 3、扣件安装应符合下列规定： a.螺栓拧紧力矩应控制在4065N.m之间； b.主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm； c.对接扣件开口应朝上或朝内； d.各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm； 4、立杆步距的设计：

39、a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 5、施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。7.1.2梁侧模板计算书 计算参照建筑施工模板安全技术规范(JG

40、J162-2008)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、木结构设计规范(GB 500052003)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)等编制。 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度500mm，高度1300mm，两侧楼板高度130mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置3道，内龙骨采用45×90。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48×3.0。 对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距300mm，断面跨度方向间距500mm，直径20mm。 图1 墙模板侧面示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考

41、虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.710h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2 实际计算

42、中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取0.50m。 荷载计算值 q = 1.2×24.000×0.500+1.4×6.000×0.500=18.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3； I = 50.00×

43、;1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.936kN N2=6.452kN N3=1.936kN 最大弯矩 M = 0.179kN.m 最大变形 V = 0.2mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.179×1000×1000/27000=6.630N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=3×3

44、.2/(2×500.000×18.000)=0.538N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.249mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 6.452/0.500=12.904kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.452

45、/0.500=12.904kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×12.904×0.50×0.50=0.323kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×12.904=3.871kN 最大支座力 N=1.1×0.500×12.904=7.097kN 截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 4.50×9.00×9.00/6 = 60.75cm3； I = 4.50×9.00×9.00×9.00/12 = 273.38cm4； (1)抗弯强

46、度计算 抗弯计算强度 f=0.323×106/60750.0=5.06N/mm2 抗弯计算强度小于18.7N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×3871/(2×45×90)=1.434N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.677×10.753×500.04/(100×11000.00×2733750.0)

47、=0.151mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.494kN.m 最大变形 vmax=0.000mm 最大支座力 Qmax=9.550kN 抗弯计算强度 f=0.494×106/9458000.0=0.05N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300

48、.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N < N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 20 对拉螺栓有效直径(mm): 16.93 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 38.250 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.550 对拉螺栓强度验算满足要求!7.2 截面500×1300mm框梁支撑体系7.2.1梁模板扣件钢管高支撑架计算书 梁模板的计算参照建筑施工模板

49、安全技术规范(JGJ162-2008)、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、木结构设计规范(GB 500052003)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)等编制。 本支架计算公式(1)(2)参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 本支架计算公式(3)参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全， 模板支架搭设高度为4.7米， 基本尺寸为：梁截面 B×D=500mm×1300mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距 h=1.20米， 梁底增加3道承重立杆。 梁顶托采用木方: 90