250mm厚板模板(扣件式)计算书

1、板模板(扣件式)计算书计算依据：1、 建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130- 20113、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20084、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-2012&钢结构设计标准GB 50017-2017、工程属性新浇混凝土楼板名称地下车库顶板(-1.90m)新浇混凝土楼板板厚(mm)250模板支架高度H(m)3.6模板支架纵向长度L(m)197模板支架横向长度B(m)55支架外侧竖向封闭栏杆高度 Hm(mm)3900一、何载设计模板及其支架自

2、重标准值G 1k(kNm 2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值 G2k(kNm 3)243钢筋自重标准值 G3k(kNm )1.12施工荷载标准值 Q1k(kNm2)2.5支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk (kN)1风荷载参数:风荷载标准值<(kNm2)基本 风 压0(kNm 2)省份安徽0.25< = 0 吃 st=0.02地区阜阳市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群 且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建9筑物地面高度(m)风荷载体型系数 5单榀模板支架 t0.155整体模板支架tw3.301CLfk = 0 stw=0

3、.421竖向封闭栏杆 1nk=0 =0.128三、模板体系设计结构重要性系数 Y1脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距I a(mm)800立杆横向间距I b(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度1(mm)50主梁最大悬挑长度12(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下:模板设计平面图模板设计剖面图（模板支架纵向）FF.模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(Nmm 2)15面板抗剪强度设计值T (Nm?)1.4面板弹性模量E(Nmm2)10000面

4、板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取Im单位宽度计算。W = bh26=1000 ×5×156 = 37500mm3 , I = bh312=1000 ×5×15×1512 =281250mm4承载能力极限状态q=1 ×max1.2(Gik+(G2k+G3k) ×)+1.4 Qik,1.35(Gik+(G2k+G3k) ×)+1.4 ×7 ×ik ×=1×max1.2 (0.1+(24+1.1) 0.×5)+1.4 2×,1.35

5、(0.1+(24+1.1) 0.×5)+1.4 07 ×.5 1×11.15kNm正常使用极限状态q = ( (Gik +(G2k+G3k) ×) ×=(1 (0.1+(24+1.1) 0.25) 條 6.375kNm计算简图如下：1、强度验算MmaX= q1l28= 11.15 ×328 = 0.125kN m= Mmax/W = 0.125 ×0637500= 3.345Nmm2 f= 15Nmm2满足要求！2、挠度验算VaX= 5ql4(384EI)=5 6375 ×004(384 ×0000>

6、;281250)=0.239mmV= 0.239mm =250 = 300/250= 1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm)48.3 ×3.0小梁计算截面类型(mm)48×2.8小梁抗弯强度设计值f(Nmm 2)205小梁抗剪强度设计值T (Nmm2)125小梁截面抵抗矩W(Cm 3)4.25小梁弹性模量E(Nmm 2)206000小梁截面惯性矩l(cm4)10.19小梁计算方式二等跨连续梁q1=1 ×nax1.2(G1k+(G2k+G3k) ×)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k) ×)+1.4 &#

7、215;7 ×1k ×=1×max1.2 (0.3+(24+1.1) 0.25)+1.4 2×,1.35 (0.3+(24+1.1) 0.25)+1.4 (×7 ×.5 ×3=3.417kNm因此，q1静=1 ×.2 ×G1k+(G2k+G3k) ×) ×=1×1.2 ×0.3+(24+1.1) 0.25) ×3=2.367kNmq1 活=1×1.4 Q1k>=1 XI.4 2.5 0.3= 1.05kNm计算简图如下:Hhnl,v &qu

8、ot;,11501、强度验算Mi = 0.125ClI 静 L2+0.125q 活 L2= 0.125 ×.367 ×.82+0.125 ×05 ×82= 0.273kN mM2 = qL22=3.417 ×0522 = 0.004kN mMmaX= maxM1, M2 = max0.273, 0.004= 0.273kN m=MmaxW=0.273 ×064250=64.32Nmm2 f=205Nm2满足要求！2、抗剪验算V1 = 0.625q 静 L+0.625q1 活 L = 0.625 ×.367 ×.8+

9、0.625 ×05 ×8= 1.708kNV2= q1L1 = 3.417 ×.05= 0.171kNVmaX= maxV1, V2 = max1.708, 0.171= 1.708kNax=2VmaxA=2 ×.708 ×000398= 8.585Nmm2 125Nmm2满足要求！3、挠度验算q = (G(G1k +(G2k+G3k) ×) ×=(1 ×0.3+(24+1.1) 0.25) (×3= 1.973kNm挠度,跨中 VaX= 0.521qL4(100EI)=0.521 1×73 &

10、#215;004(100 206000×0.19 ×04)= 0.201mm = L250 = 800250= 3.2mm；悬臂端 VaX = q14(8EI)=1.973 5×(8 ×06000 ×0.19 ×04) = 0mr V = 2×1250 =2 ×j0250= 0.4mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.3 ×3.0主梁计算截面类型(mm)48×2.8主梁抗弯强度设计值f(Nmm 2)205主梁抗剪强度设计值T (Nm2)125主梁截面抵抗矩W(Cm 3)

11、4.25主梁弹性模量E(Nmm 2)206000主梁截面惯性矩l(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算q=1 ×max1.2(Gik+(G2k+G3k) ×)+1.4Qik,1.35(Gik+(G2k+G3k) ×)+1.4 ×7 ×ik ×b=1×max1.2 (0.5+(24+1.1) 0.25)+1.4 2×,1.35 (0.5+(24+1.1) 0.25)+1.4 0× ×.5 ×3= 3.489kNmq1 静=1×.2 (G1k +(G

12、2k+G3k) ×) ×= 1×.2 ×0.5+(24+1.1) 0.25) ×3 = 2.439kNm q1 活=1 ×1.4 ×1k Xb= 1 ×.4 ×.5 ×.3= 1.05kNmq2= ( Y(G1k +(G2k+G3k) ×) ×=(1 ×0.5+(24+1.1) 0.25) (×3= 2.033kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，RmaX= 1.25q1L = 1.25 ×.489 ×.8= 3.489kN按二等跨连

13、续 梁按悬臂梁，R1 = (0.375q静+0.437q1活)L +q1l1 =(0.375 ×439+0.437 ×05) ×8+3.489 ×05= 1.273kNR= maxRmax, R1 = 3.489kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max= 1.25q2L = 1.25 ×.033 ×.8= 2.033kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1 = 0.375邙L +q2l1= 0.375 ×.033 ×.8+2.033 0.05 =0.711kNR'= maxR'max

14、，R'1 = 2.033kN;计算简图如下：2.4SkK主梁计算简图一SAK<hl3.Ekl3.4S9kN 349kN 二他谕1.4k3.2.4£»kh 耳.4th2、抗弯验算0.34D.6 W主梁弯矩图一(kN m)(=MmaxW=0.634 ×064250=149.086Nmm2 f=205Nmm2满足要求!3、抗剪验算主梁剪力图一 (kN)a=2VmaxA=2 >6.027 ×000398= 30.288Nmm2 T =125Nm m满足要求！4、挠度验算主梁变形图一（mm）跨中 VaX=O.472mm V =800250=3.

15、2mm悬挑段 VaX= 0.037mm V =2 × 150250=1.2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为 R=7.929kN, R2=9.516kN, R3=9.516kN, R4=7.929kN七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数 kc1按上节计算可知，扣件受力 N = 9.516kN R=kc×2=1×12=12kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd（mm）500立杆伸岀顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）200顶部立杆计算长度系数 11.386非顶部立杆计算长度系数 21.75

16、5立杆钢管截面类型（mm）48.3 ×3.0立杆钢管计算截面类型（mm）48×2.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(Cm 3)4.25抗压强度设计值f(Nmm 2)205支架自重标准值 q(kNm)0.151、长细比验算顶部立杆段：lo=k(hd+2a)=1 ×.386 (500+2 ×00)=1247mm非顶部立杆段：lo=k h =1 ×.755 ×500=2632mm=maxlo, loi=263216=164.5210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载：顶部立杆

17、段：01=k(hd+2a)=1.155 ×386 ×500+2 ×00)=1441mm非顶部立杆段：l0=k h =1.155 ×755 1500=3041mm=maxl01, bi=304116=190.062查表得，1=0.199Mwd= ×w Mwk= ×w Y(ZWklah210)=1 ×6 ×.4 ×1 ×.02 ×.8 ×.5210)=0.003kN m Nd=MaxR1,R2,R3,R4+1 ××q×H=Max7.929,9.516

18、,9.516,7.929+1 1.35>×.15 ×.6=10.24 5kNfd=Nd( A)+M wd/W=10.245 ×03(0.199 3×8)+0.003 ×64250=130.065Nmm2 =205Nmm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016第8.3.2条：支撑脚手架独立架体高宽比不应大于 3.0HB=3.655=0.065 3满足要求！十、架体抗倾覆验算HJ<' K »Un HltMtr S KA 円忤用支撑脚手架风线荷载标准值：qwk=la×

19、=0.8 ×.42仁0.337kNm:风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：FWk= a×Hm ×mk=0.8 ×.9 ×.128=0.399kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M Ok:Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5 ×.62×).337+3.6 ×399=3.62kN.m参考规范GB51210-2016第6.2.17条：2B l a(gk1 + gk2)+2 Gbj 30M okgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自

20、重标准值kN/m2Gjk 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m2B la(gk1+gk2)+2 Gbj=B2laqH(la×b)+G1k+2 >Gjk×B2=552×0.8 :0.15 ×6(0.8 0×)+0.5+2 1 ×552=3306.8 75kN.m 30Mok =3 × ×3.62=10.86kN.M满足要求！1一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)400混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度f

21、 c(Nmm 2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(Nmm 2)0.911立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F=N=10.245kN1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范 GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl (0.7h+0.25 pc,m) mh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值截面高度影响系数：当 h800mm时，取 =1.0；当h200Omm时，取=0.9;中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值c,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/mm 2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min( , 1 =0.4+1.2/ =0.5+as ×04Um局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数局部荷载或集中反力作用