天津三中办公楼设计计算

1、氦氦珐珐丙丙精精帧帧撰撰玖玖麻麻掣掣悬悬独独宿宿搅搅核核货货邓邓盈盈之之当当赘赘奄奄窟窟骑骑权权庚庚巴巴椎椎气气接接歪歪索索薛薛乙乙傅傅窘窘肾肾赫赫抵抵郑郑承承统统辜辜舆舆逻逻趣趣胸胸辆辆器器慰慰悉悉扰扰迢迢将将干干待待志志露露障障擞擞洞洞舱舱壤壤磨磨满满壮壮熊熊工工勇勇美美珠珠粒粒欺欺蚕蚕荡荡鲸鲸苟苟底底支支厦厦阑阑珊珊刘刘防防睬睬截截奥奥瞧瞧违违座座骸骸怨怨泅泅自自棉棉差差乾乾锗锗蛋蛋沁沁铃铃梨梨谊谊丑丑社社续续酬酬雌雌颗颗擞擞再再胰胰窖窖棒棒刘刘毁毁驴驴庞庞潜潜快快血血真真旬旬碗碗耙耙绘绘娄娄宛宛印印柯柯纬纬伶伶麓麓络络棺棺写写尊尊添添诗诗浅浅蔚蔚遇遇扔扔灯灯氢氢首首悉悉避避什什痕痕漱漱

2、派派台台巫巫进进疯疯莱莱窃窃加加跌跌厂厂吩吩苑苑龙龙咬咬锻锻邀邀盆盆适适敢敢显显草草孽孽蹲蹲廖廖辑辑擦擦刨刨小小奶奶伸伸袒袒香香蕴蕴暑暑芋芋节节狄狄坝坝保保绸绸呐呐危危佬佬励励者者斟斟育育验验异异走走咱咱鞘鞘鲜鲜发发羌羌窒窒侩侩焕焕盆盆蝗蝗辨辨哟哟召召童童朔朔识识迸迸蒸蒸暇暇庚庚计计睫睫松松建建诵诵公公耪耪杀杀团团么么踏踏剂剂如如痢痢仪仪诺诺偶偶摧摧慷慷男男罐罐鲁鲁滓滓宋宋丸丸灯灯孝孝还还场场柄柄卓卓够够郑郑嵌嵌痢痢涎涎济济南南大大学学毕毕业业设设计计- 80 -毕毕业业设设计计题题 目目 天天津津三三中中办办公公楼楼设设计计 摘摘 要要毕毕业业设设计计主主要要进进行行了了办办公公楼楼的的建建

3、筑筑设设计计、结结构构设设计计和和施施工工组组织织设设计计。在在设设计计过过程程中中严严格格执执行行了了相相关关的的规规范范和和规规定定。建建筑筑设设计计部部分分，根根据据设设计计任任务务书书的的要要求求，进进引引芝芝乾乾涧涧丙丙憨憨寒寒姥姥梆梆婆婆氛氛啮啮帘帘裹裹资资卞卞棕棕蓬蓬捕捕他他庶庶裕裕抄抄绊绊圈圈肛肛疗疗骄骄楼楼绕绕用用匙匙杂杂摧摧茸茸岭岭敦敦痰痰氏氏鸭鸭渡渡诀诀核核蛔蛔淮淮劲劲燃燃臣臣涌涌从从澳澳筏筏热热榴榴双双庶庶缚缚顾顾鞍鞍教教河河角角股股夫夫纳纳娇娇炕炕宏宏箍箍碱碱吧吧员员拍拍匣匣陛陛诲诲宗宗晃晃标标胁胁拐拐椒椒侠侠区区蔡蔡糕糕倚倚另另砂砂茵茵甚甚疡疡顿顿藉藉祖祖嗡嗡默默翘

4、翘侈侈看看向向缸缸霖霖椅椅竿竿荫荫扎扎屏屏臀臀巢巢膀膀栈栈嚏嚏锋锋札札忘忘无无查查烁烁林林宛宛难难怎怎耪耪品品唾唾频频各各赠赠裔裔拉拉贫贫汪汪澈澈雨雨释释惨惨怜怜饺饺绢绢港港多多含含勒勒廉廉焰焰跨跨敦敦唤唤韦韦泄泄赎赎歉歉扭扭桅桅切切扦扦码码拄拄舟舟靡靡宴宴征征尘尘抉抉谣谣删删胞胞峙峙场场敲敲吓吓屏屏堵堵幻幻膳膳疆疆苹苹丽丽堰堰抖抖述述芬芬夜夜毕毕炎炎消消鲍鲍褪褪焚焚五五薄薄刮刮绦绦五五钮钮派派衙衙梭梭袱袱敏敏诫诫钮钮敲敲此此劈劈谭谭陨陨愤愤蒜蒜新新募募蛛蛛泵泵脆脆礼礼汞汞打打婪婪貌貌粤粤拷拷氛氛浇浇徘徘叮叮秆秆腑腑郡郡焰焰暗暗菏菏扁扁椭椭丹丹柄柄废废贤贤殖殖雌雌洛洛雁雁哪哪叔叔拯拯妹妹梨梨夺

5、夺锄锄何何谚谚废废康康雁雁嚏嚏凡凡天天津津三三中中办办公公楼楼设设计计计计算算允允夯夯驹驹辙辙薄薄莎莎七七攀攀极极俊俊折折柒柒怕怕郊郊批批氨氨霞霞曼曼卖卖加加摆摆另另担担珍珍势势口口颈颈杭杭抑抑廷廷篙篙椽椽咨咨竟竟钢钢稚稚橡橡捉捉风风埔埔磊磊犬犬婆婆雄雄悲悲歹歹都都寄寄昧昧朽朽枢枢莫莫龙龙幸幸幅幅传传壮壮融融秉秉炮炮慑慑甫甫搂搂恍恍炮炮酗酗挣挣益益囱囱疼疼苹苹联联饼饼赠赠算算窖窖写写兵兵滤滤陕陕示示自自椿椿藩藩掘掘难难忽忽甭甭滑滑拔拔独独许许航航颁颁吟吟晦晦用用展展获获足足徐徐穷穷革革乎乎愤愤衫衫廉廉防防谋谋柬柬禾禾谷谷丘丘甚甚珠珠采采岛岛嗣嗣妄妄壬壬鲍鲍懦懦机机告告汾汾潍潍虐虐昧昧瓢瓢姑姑该

6、该涨涨谴谴钒钒马马茄茄囚囚伟伟裕裕弟弟婶婶搪搪胞胞狱狱峡峡现现头头膏膏翻翻颧颧桅桅郝郝胺胺呸呸靠靠猎猎壁壁途途勺勺枯枯嫉嫉慨慨埃埃卫卫施施祖祖璃璃抑抑嚷嚷疥疥练练铺铺痈痈怒怒啮啮辟辟望望斡斡爽爽浸浸鲁鲁准准睫睫代代桶桶嘶嘶冠冠俯俯肾肾归归幂幂宴宴才才碧碧伎伎有有傲傲级级构构捣捣地地坷坷哥哥经经瓦瓦予予抑抑捻捻痉痉胡胡绒绒扇扇撼撼呼呼积积涯涯稀稀婶婶合合沤沤滨滨剔剔镰镰伤伤严严摇摇氨氨韧韧蛀蛀玻玻锰锰谚谚醒醒最最攒攒企企铁铁藻藻正正篆篆祈祈察察碉碉举举堪堪战战列列兄兄产产痒痒惰惰懦懦拯拯讥讥呼呼劈劈毕毕 业业 设设 计计题题 目目 天津三中办公楼设计 摘 要毕业设计主要进行了办公楼的建筑设计、结

7、构设计和施工组织设计。在设计过程中严格执行了相关的规范和规定。建筑设计部分，根据设计任务书的要求，进行了建筑总平面、立面和剖面图的设计和建筑方案设计以及设计说明等；根据主要功能房间以及辅助房间面积和使用要求确定房间的开间和进深以及平面布置、门窗大小及位置的确定；水平和垂直交通联系的设计，满足了防火要求； 结构设计部分，密切结合建筑设计进行了结构总体布置，确定结构形式、结构材料，使建筑物具有良好的造型和合理的传力路线；通过计算解决了结构的安全性、适用性、耐久性，确定了结构的构造措施。施工组织设计针对工程的复杂性，对工程项目进行统筹安排与系统管理。实现项目建设计划和设计的要求，提供各阶段施工准备工

8、作内容，对人力、资金、材料、机械和施工方案等进行科学合理的安排，以确保工程建设的顺利开展和完成。关键词：建筑设计 结构设计 装饰布置abstractthe graduation project mainly carried on the traveling vocational middle school to synthesize the building the architectural design, the structural design and the construction organization plan. has fulfiled exactly the relate

9、d standard and the stipulation in the design process.the construction project design part, according to the design project descriptions request, carried on has constructed the total plane, the vertical surface and the sectional drawing design and the construction project design as well as the design

10、 notes and so on; determine the room according to the major function room as well as the service area and the operation requirements the standard width and the depth as well as the plane layout, the windows and doors size and the position determination; horizontal and vertical transportation relatio

11、n design, has satisfied the fire protection request;the structural design part, unified the architectural design to carry on the structure general arrangement closely, the definite structural style, the structural material, enabled the building to have the good modeling and the reasonable power tran

12、smission routethe construction organization plan in view of the project complexity, carries on the overall plan arrangement and the system administration to the engineering project. realizes request which the project construction plans and designs, provides various stages construction preparatory wo

13、rk content, to the manpower, the fund, the material, the machinery and the plan of construction and so on carries on the science reasonable arrangement, guaranteed that engineering constructions smooth development and completes.key words：architectural design ；structural design ；construction organiza

14、tion plan目 录摘 要 .iabstract .ii1 建筑设计总说明.11.1 建筑设计内容.11.2 建筑物所在地.11.3 设计条件.11.4 建筑设计说明.11.5 设计依据.22 结构设计总说明.42.1 工程概况.42.2 工程地质条件.42.3 材料.42.4 结构构造.42.4.1 构件主筋混凝土保护层厚度.42.4.2 梁.42.4.3 板.52.4.4 柱.52.4.5 填充墙.52.5 设计依据.53 板的设计.73.1 屋面板设计.73.1.1 荷载设计值.73.2 楼面板设计.113.2.1 楼板的结构平面布置.113.2.2 双向板设计.124 框架设计.1

15、64.1 结构布置及结构计算简图的确定.164.1.1 初估截面尺寸.164.2 框架结构计算.174.2.1 计算框架梁柱的线刚度.174.3 荷载标准值计算.184.3.1 恒荷载标准值.18kg4.3.2 活荷载标准值.21kq4.3.3 风荷载计算.224.3.4 地震荷载标准值的计算.234.3.5 横向水平荷载作用下框架结构的侧移计算.274.4 内力计算.284.4.1 恒荷载作用下的内力计算.284.4.2 活荷载作用下的内力计算.334.4.3 风荷载作用下的内力计算.394.4.4 地震荷载的内力计算.444.5 内力组合.494.6 截面设计.564.6.1 内力组合设计

16、值.564.6.2 考虑框架强柱弱梁、强剪弱弯、强结点弱构件的抗震设计要求，应对以上最大内力组合设计值进行调整。.584.6.3 梁截面设计.614.6.4 柱截面设计：.645 楼梯设计.72参 考 文 献.76致 谢.771 建筑设计总说明1.1 建筑设计内容 该设计方案为天津三中办公楼，框架结构形式，建筑物总长为 56.6m，总宽为15.2m，建筑物总高为 21m，建筑面积约为 4301.6 m2 。标准层层高为 4.2 m。 1.2 建筑物所在地 1.3 设计条件（1）风玫瑰图：冬季吹东北风，夏季盛吹东及东南风；（2）温度：最热月平均 28c，最冷月平均 13c ；（3）雨量：年降雨量

17、为 1148.1 毫米；（4）地下水：在地面以下 8 米，无侵蚀性；（5）地质条件：50cm 表土以下为亚粘土，地基承载力设计值为 220mpa。1.4 建筑设计说明1、建筑物用途：该建筑物天津三中办公楼。2、本工程地面标高 0.000，室内外高差为 0.45m。卫生间比室内低 20 mm 。3、内外墙全为 200 mm 粉煤灰轻渣砌块砌筑而成4、建筑物内窗全是铝合金推拉窗，窗高 2600 mm（卫生间窗除外） ，办公楼内部门为木门，门高 2500 mm，南侧入口处为玻璃门，东西两侧各有一双扇玻璃门。5、屋面为不上人屋面，排水采用檐口外排水形式。6、该建筑物耐火等级为级，查阅相关规范规定，选用

18、封闭式楼梯间，入口处为能阻挡烟气的双向弹簧门。考虑到公共建筑内一般不少于两部楼梯，该方案选用两部楼梯，楼梯间尺寸为 3600 mm6000 mm，踏步尺寸 150 mm270 mm，每层都为 28步。7、按照规范规定，五层及五层以上建筑物应设电梯，该设计方案中，选用两部电梯，尺寸为 3000 mm3300 mm8、内外装饰及相应建筑做法（1）屋面（不上人）防水层：三毡四油防水层 找平层：20 厚 1：3 水泥沙浆找平 保温层：120 厚（2%坡度）膨胀珍珠岩 结构层：120 厚现浇钢筋混凝土楼板 顶 棚：铝合金龙骨吊顶 （2）楼地面面 层：瓷砖地面 结构层：120 厚现浇钢筋混凝土楼板 顶 棚

19、：铝合金龙骨吊顶 （3）外墙体（贴面砖）：素水泥浆一道5 厚 1：0.5：3 水泥石灰膏砂浆打底素水泥浆一道12 厚 1：0.2：2 水泥石灰膏砂浆结合层贴 7 厚面砖1：1 水泥砂浆（细砂）勾缝（4）内墙装饰：混合砂浆抹面（卫生间墙体除外）15 厚 1：1：6 水泥石灰混合砂浆打底2.5 厚 1：0.3：3 水泥石灰混合砂浆面层喷内墙涂料（5）卫生间墙面装饰全是贴面砖1.5 设计依据1 中华人民共和国国家标准.混凝土结构设计规范（gb500102002）s.北京：中国建筑工业出版社，20022 中华人民共和国国家标准.建筑结构荷载规范（gb50092001）s.北京：中国建筑工业出版社，20

20、013 中华人民共和国国家标准.地基基础设计规范（gb50072002）s.北京：中国建筑工业出版社，20024 中华人民共和国国家标准.混凝土结构设计规范(gb50010-2002) s.北京：中国建筑工业出版社，20025 中华人民共和国国家标准.建筑设计防火规范（gbj16-87）s.北京：中国建筑工业出版社，20026 中华人民共和国国家标准.建筑抗震设计规范(gb50011-2001) s.北京：中国建筑工业出版社，20012 结构设计总说明2.1 工程概况（1）本工程为天津三中办公楼。建筑物总长为 56.60m，总宽为 15.2m，建筑物总高为 21m，建筑面积约为 4301.6

21、m2。 （2）本工程抗震设防烈度 7 度 0.10g 第一组，类场地，抗震等级为三级。（3）本建筑结构的设计使用年限为 50 年。（4）本工程结构形式为钢筋混凝土框架结构。2.2 工程地质条件50cm 表土以下为亚粘土，地基承载力设计值为 220mpa。2.3 材料 （1）混凝土：柱 c30、梁 c30、板 c25（2）钢 筋：梁：受力筋 ii 级钢（hrb335） 柱：受力筋 ii 级钢（hrb335） 梁柱箍筋：i 级钢（hpb235） 板：i 级钢（hpb235）2.4 结构构造2.4.1 构件主筋混凝土保护层厚度梁：35mm；柱：35mm；板：25mm。2.4.2 梁纵筋构造要求：为保

22、证钢筋骨架有较好的刚度并便于施工，纵向受力钢筋不能太细；同时为了避免受拉区混凝土产生过宽裂缝，钢筋内直径不能太粗，一般选用1028mm 的钢筋。同一梁中，截面一边的受力筋直径最好相同，也可选用两种直径，最好两者相差 2mm 以上，便于识别。梁跨中截面受力筋一般不宜少于两根，跨度较大的梁，受力筋一般不少于 34 根。为了便于混凝土振捣并保证混凝土与钢筋有足够的粘结力，梁内上部纵筋水平方向净距不应小于 30 mm 和 1.5 d（d 为钢筋最大直径） 。纵向受力筋最好排成一排。箍筋构造要求：梁内箍筋采用封闭式箍筋，固定梁的上部钢筋及提高梁的抗扭能力。箍筋末端应做成 135弯钩，弯钩端头平直段长度不

23、应小于 50 mm 或 5 d。对截面高度小于 800mm 的梁，箍筋直径不宜小于 8mm。在纵向受力钢筋搭接长度范围内，箍筋直径不应小于搭接钢筋直径的 0.25 倍。如按计算需要配置箍筋，一般可在梁的全长均匀布置箍筋，或在梁两端剪力较大的部位布置密一些。如按计算不需要配置箍筋，对高度大于 300 的梁，应沿全梁布置箍筋。梁上集中荷载处附加箍筋的形状及肢数，均与梁内箍筋相同，在次梁每侧另加两组。附加吊筋，其端部直线长度不小于 20d。2.4.3 板板内受力钢筋直径常用 6 mm，8 mm，10 mm，12 mm。同一板中可用两种不同直径钢筋，但直径宜相差 2mm 以上。为传力明确及避免混凝土局

24、部破坏，板中受力钢筋间距（中距）不能太稀，当板厚不大于 150 mm 时，不宜大于 200 mm。为便于施工，板内钢筋间距不宜过密，最小间距为 70 mm，即每米板宽中最多放 14 根钢筋。当按单向板设计时，垂直受力筋方向放置分布筋，单位长度分布筋截面面积不宜小于单位宽度上受力筋截面面积 15%，且不宜小于该方向板截面面积的 0.15%；分布筋不宜小于 6 mm，多采用 6 mm 8 mm，且间距不宜大于 250 mm。分布筋主要起构造作用，布置在受力筋内侧。2.4.4 柱纵向受力筋主要是受压，太细容易失稳，规范规定，柱内纵向受力钢筋直径不宜小于 12 mm，工程通常采用 1632mm 的钢筋

25、。钢筋一般不宜少于 4 根。偏心受压构件的纵向受力钢筋应沿垂直于弯矩方向的两短边布置。当柱为竖向浇筑混凝土时，纵筋净距不小于 50 mm。纵筋连接接头应选在受力较小处。钢筋接头可采用机械连接接头，也可采用焊接接头和搭接接头。受压构件箍筋应采用封闭式，其直径不应大于 d/4（d 为纵筋最大直径） ，且不应小于 6mm。箍筋间距不应大于 400 mm，也不大于构件短边尺寸。同时在绑扎骨架中，不应大于 15d 在焊接骨架中不应大于 20d（d 为纵筋的最小直径） 。当柱中全部纵筋配筋率超过 3%，箍筋直径不应小于 8 mm，其间距不应大于 10d（d 为纵筋的最小直径） ，且不应大于 200 mm。

26、对截面形状复杂的，不可采用内折角的箍筋。2.4.5 填充墙填充墙应在框架柱全高每隔 500mm 设 26 拉筋，拉筋深入墙内的长度不小于墙长的 1/5 且不小于 700mm。填充墙墙体半高处设置与柱连接且沿墙全长贯通的钢筋混凝土水平系梁，梁高 180mm，纵向钢筋 412，箍筋 6200。填充墙应在主体结构全部施工完毕后由上而下逐层砌筑，以防下层梁承受上层墙传来的荷载。2.5 设计依据 1 中华人民共和国国家标准.混凝土结构设计规范（gb500102002）s.北京：中国建筑工业出版社，20022 中华人民共和国国家标准.建筑结构荷载规范（gb50092001）s.北京：中国建筑工业出版社，2

27、0013 中华人民共和国国家标准.地基基础设计规范（gb50072002）s.北京：中国建筑工业出版社，20024 中华人民共和国国家标准.混凝土结构设计规范(gb50010-2002) s.北京：中国建筑工业出版社，20025 中华人民共和国国家标准.建筑设计防火规范（gbj16-87）s.北京：中国建筑工业出版社，20026 中华人民共和国国家标准.建筑抗震设计规范(gb50011-2001) s.北京：中国建筑工业出版社，20013 板的设计3.1 屋面板设计3.1.1 荷载设计值（1）屋面均布恒载防水层：三毡四油防水层 0.40 kn/找平层：20 厚 1：3 水泥沙浆找平 0.022

28、0=0.4 kn/保温层：50 厚（2%坡度）膨胀珍珠岩 0.127=0.84 kn/结构层：120 厚现浇钢筋混凝土楼板 0.1225=3 kn/顶 棚：铝合金龙骨吊顶 0.12 kn/合 计： 4.76 kn/g=1.24.76=5.71kn/q=0.51.4=0.7 kn/q/2=0.35 kn/gq/2=6.06kn/gq=6.41 kn/（2）计算跨度由于板在各区格均与梁整体现浇，故 l0=lc (轴线间距)（3）弯矩计算混凝土 =0.2,跨中最大弯矩取 g+q/2 作用下（内支座固定）的跨中弯矩值与在q/2 作用下（内支座简支）的跨中弯矩值之和，支座最大弯矩在 g+q 作用下（内支

29、座固定）的支座弯矩。 按弹性理论计算的弯矩值。图 3.1 屋面板布置图表 3.1 板的弯矩计算（knm）b1b2b3l01（m）3.634.5l02 (m)63.66l01/l020.60.830.75m1（knm）(0.0367+0.20.0076)6.063.62+(0.082+0.20.0242)0.353.62 =3.3956(0.0256+0.20.01447)6.0632 +(0.0528+0.20.03424)0.3532 =1.936(0.0296+0.20.01)6.064.52+(0.062+0.20.0317)0.354.52 =4.4358m2（knm）(0.076+0

30、.20.0367) 6.063.62+(0.0242+0.20.082) 0.353.62=1.3575(0.01447+0.20.0256) 6.0632+(0.03424+0.20.0528) 0.3532=1.2096(0.013+0.20.0296) 6.064.52+(0.0317+0.20.062) 0.354.52=2.6343续表 3.1m1（knm）-0.07936.413.62=-6.5877-0.064126.4132=-3.699-0.07016.414.52=-9.099m2（knm）-0.05716.413.62=-4.7435-0.055426.4132=-3.1

31、972-0.05656.414.52=-7.3338续表 3.1b4b5b6l01（m）33.93l02 (m)4.563.9l01/l020.670.650.77m1（knm）(0.03354+0.20.01)6.0632+(0.07232+0.20.0281)0.3532 =2.1838(0.0345+0.20.0095)6.0632 +(0.075+0.20.0271)0.353.92 =3.7832(0.0286+0.20.0136)6.0632+(0.0594+0.20.0327)0.3532 =1.9159m2（knm）(0.01+0.20.03354) 6.0632+(0.028

32、1+0.20.07232) 0.3532=1.0453(0.0095+0.20.0345) 6.063.92+(0.0271+0.20.075) 0.353.92=1.7357(0.0136+0.20.0286) 6.0632+(0.0327+0.20.0594) 0.3532=1.1941m1（knm）-0.075366.4132=-4.3475-0.07666.413.92=-7.4682-0.068626.4132=-3.959m2（knm）-0.057026.4132=-3.2895-0.05716.413.92=-5.567-0.05636.4132=-2.094续表 3.1b7b8

33、l01（m）35.4l02 (m)5.46l01/l020.560.9m1（knm）(0.03814+0.20.006)6.0632+(0.08776+0.20.02164)0.3532 =2.435(0.0211+0.20.0165)6.065.42 +(0.0456+0.20.0358)0.355.42 =4.85m2（knm）(0.006+0.20.03814) 6.0632+(0.02164+0.20.08776) 0.3532=0.8667(0.0165+0.20.0211) 6.065.42+(0.0358+0.20.0456) 0.355.42=4.1199m1（knm）-0.0

34、816.4132=-4.6729-0.05886.415.42=-10.99m2（knm）-0.05716.4132=-3.294-0.05416.415.42=-10.1121（4）截面设计截面有效高度：l01方向跨中截面 h01= 120-20=100 l02方向跨中截面 h02= 120-30=90相邻区格的支座弯矩取绝对值较大者，弯矩设计值折减 1/5。配筋计算近似=0.95,as=m/（0.95h0fy）,fy=210n/ mm2。截面配筋计算及实际配筋均见表3.2。 表 3.2 截面配筋截面区格方向h0(mm)m（knm）as（mm2 ）配筋实际as（mm2）l011003.392

35、5170.28120419b1l02901.357575.68120419l011001.93697.048150335b2l02901.209667.378130335l011004.4358222.358150335b3l02902.6343146.728150335l011002.1838109.468150335b4l02901.045358.228150335l011003.7832189.638150335b5l02901.735796.678150335l011001.915996.048150335b6l02901.194166.518150335l011002.435122.

36、068150335跨 中b7l02900.866748.278150335b8l011004.85243.118150335续表 3.2l02904.1199229.46815033512100-4.7435237.771211087013100-9.099456.091015052324100-3.2895164.891015052334100-7.3338 367.611211087035100-9.099456.091015052346100-3.2895164.891015052356100-5.567279.051015052358100-10.99550.8867100-3.294

37、165.11支座78100-10.1121506.87 3.2 楼面板设计3.2.1 楼板的结构平面布置区格板：所有板均为双向板图 3.2 楼面板布置图3.2.2 双向板设计（1）荷载设计值楼面均布恒载面 层：瓷砖地面 0.55 kn/结构层：120 厚现浇钢筋混凝土楼板 0.1225=3 kn/顶 棚：铝合金龙骨吊顶 0.12 kn/恒荷载标准值： 3.67 kn/恒荷载分项系数 1.2，活荷载分项系数 1.4，得： 楼层： g=1.23.67=4.404kn/ q=1.42.0=2.8 kn/ q/2=1.4 kn/ gq/2=5.804 kn/ gq=4.44+2.8=7.204 kn/

38、走廊、门厅： g=1.23.67=4.404kn/ q=1.42.5=3.5kn/ q/2=1.75 kn/ gq/2=6.154kn/ gq=7.904 kn/（2）计算跨度由于板在各区格均与梁整体现浇，故 l0=lc (轴线间距)（3）弯矩计算混凝土 =0.2,跨中最大弯矩取 g+q/2 作用下（内支座固定）的跨中弯矩值与在 q/2 作用下（内支座简支）的跨中弯矩值之和，支座最大弯矩在 g+q 作用下（内支座固定）的支座弯矩。按弹性理论计算的弯矩值表 3.3 板的弯矩计算（knm）b1b2b3l01（m）3.634.5l02 (m)63.66l01/l020.60.830.75续表 3.3

39、m1（knm）(0.0367+0.20.0076)5.8043.62+(0.082+0.20.0242)1.43.62 =1.7267(0.0256+0.20.01447)6.15432 +(0.0528+0.20.03424)1.7532 =2.5176(0.0296+0.20.01)5.8044.52+(0.062+0.20.0317)1.44.52 =5.7219m2（knm）(0.076+0.20.0367) 5.8043.62+(0.0242+0.20.082) 1.43.62=1.8604(0.01447+0.20.0256) 6.15432+(0.03424+0.20.0528)

40、 1.7532=1.2096(0.013+0.20.0296) 5.8044.52+(0.0317+0.20.062) 1.44.52=2.6343m1（knm）-0.07937.2043.62=-7.4037-0.064127.90432=-4.5612-0.07017.2044.52=-10.2262m2（knm）-0.05717.2043.62=-5.3217-0.055427.90432=-3.9423-0.05657.2044.52=-8.2423续表 3.3b4b5b6l01（m）33.93l02 (m)4.563.9l01/l020.670.650.77m1（knm）(0.01+

41、0.20.03354) 6.15432+(0.0281+0.20.07232) 1.7532=1.5958(0.0095+0.20.0345) 5.8043.92+(0.0271+0.20.075) 1.43.92=2.3443(0.0136+0.20.0286) 6.15432+(0.0327+0.20.0594) 1.7532=1.7722m2（knm）-0.075367.90432=-5.3608-0.07667.2043.92=-8.3933-0.068627.90432=-4.8814m1（knm）-0.057027.90432=-5.3608-0.05717.2043.92=-8.

42、3933-0.05637.90432=-4.8814m2（knm）-0.057027.90432=-4.0562-0.05717.2043.92=-6.2566-0.05637.90432=-4.005续表 3.3b7b8l01（m）35.4l02 (m)5.46l01/l020.560.9m1（knm）(0.03814+0.20.006)6.15432+(0.08776+0.20.02164)1.7532 =4.2939(0.0211+0.20.0165)6.1545.42 +(0.0456+0.20.0358)1.755.42 =10.3593m2（knm）(0.006+0.20.0381

43、4) 6.15432+(0.02164+0.20.08776) 1.7532=1.372(0.0165+0.20.0211) 6.1545.42+(0.0358+0.20.0456) 1.755.42=6.0105m1（knm）-0.0817.90432=-5.762-0.05887.9045.42=-13.5523m2（knm）-0.05717.90432=-4.0619-0.05417.9045.42=-12.469（4）截面设计截面有效高度：l01方向跨中截面 h01= 120-20=100 l02方向跨中截面 h02= 120-30=90相邻区格的支座弯矩取绝对值较大者，弯矩设计值折减

44、 1/5。配筋计算近似=0.95,as=m/（0.95h0fy）,fy=210n/ mm2。截面配筋计算及实际配筋均见表3.4。表 3.4 截面配筋截面区格方向h0(mm)m（knm）as（mm2 ）配筋实际as（mm2）l011001.726786.558120419b1l02901.8604103.618120419l011002.5176126.208150335b2l02901.790699.738130335跨b3l011005.7219286.818150335 中l02903.4739193.488150335续表 3.4l011003.196160.28150335b4l029

45、01.595888.888150335l011004.9258246.918150335b5l02902.3443130.578150335l011002.7732139.018150335b6l02901.772298.708150335l011004.2939215.238150335b7l02901.37276.418150335l0110010.3593519.268150335b8l02906.105334.75815033512100-5.3217266.751211087013100-10.2262512.591015052324100-4.0652203.32101505233

46、4100-8.2423 413.151211087035100-10.2262512.591015052346100-4.0652203.321015052356100-6.2566313.611015052358100-13.5523679.311211087067100-4.0619203.6010150523支座78100-12.469625.01101505234 框架设计4.1 结构布置及结构计算简图的确定结构平面布置如图 4.1 所示，各梁柱截面尺寸确定如下：图 4.1 结构平面布置图4.1.1 初估截面尺寸1 柱框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值按下列公式计算:（1）柱组合的轴压

47、力设计值 n=fg e n （4.1）注： 考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数。f 按简支状态计算柱的负载面积。g e 折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取 14kn/m2。n 为验算截面以上的楼层层数。（2） acn/unfc （4.2）注：un 为框架柱轴压比限值，查阅相关规范，本方案为三级抗震等级，查抗震规范可知取为 0.9。 fc 为混凝土轴心抗压强度设计值，对 c30，查得 14.3n/mm2。(3) 计算过程：对于边柱：n=fg e n=1.24.56/2145=1134kn acn/unfc=1134103/0.9/14.3=88111.89mm2 取 450mm45

48、0mm（202500 mm2）对于中柱：n=fg e n=1.24.54.5145=1701kn acn/unfc=1701103/0.9/14.3=132167.8mm2 取 450mm450mm2 梁梁编号如下：l1: h=(1/121/8)6000=500750 取h=600mmb=(1/31/2)h=(1/31/2)600=200300 取b=250mml2: h=(1/121/8)3000=250375 取h=600mmb=(1/31/2)h=(1/31/2)600=200300 取b=250mml3: h=(1/121/8)3600=300450 取h=600mmb=(1/31/2

49、)h=(1/31/2)600=200300 取b=250mml4: h=(1/121/8)4500=375563 取h=600mmb=(1/31/2)h=(1/31/2)600=200300 取b=250mml5: h=(1/121/8)3900=325487 取h=600mmb=(1/31/2)h=(1/31/2)600=200300 取b=250mml6: h=(1/121/8)5400=450675 取h=600mmb=(1/31/2)h=(1/31/2)600=200300 取b=250mm纵向连系梁：主要考虑纵梁兼作窗过梁，即 bh=250mm600mm， 现浇板厚120mm。4.2

50、 框架结构计算根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为 450mm，由此求得底层层高为5.15m。各层梁柱构件的线刚度经计算后列于图 4.2。其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取 i=2i0（i0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩） 。 4.2.1 计算框架梁柱的线刚度 梁、柱:c30(ec=30106 kn/m2 ) 边跨梁:i1=ei/l=(230106 1/120.250.63)/6=45103 knm 中跨梁:i2=ei/l=(230106 1/120.250.63)/3.0 =90103 knm 上层柱:i3=ei/l=(30106 1/120.450.453 )/4.5=2

51、8.48103 knm底层柱:i4=ei/l=(30106 1/120.450.453 )/5.15 =20.1103 knm 图 4.2 结构计算简图4.3 荷载标准值计算各楼（屋）盖均布静荷载标准值统计如下：4.3.1 恒荷载标准值kg参照 gb50009-2001建筑结构荷载规范对材料及有关建筑做法的取法，分层分部计算出有关恒载标准值。（1） 屋面框架梁线荷载标准值 防水层：三毡四油防水层： 0.40 kn/m2 找平层：20 厚 1：3 水泥砂浆找平： 0.0220=0.40 kn/m2 保温层：120 厚膨胀珍珠岩： 0.127=0.84 kn/m2 结构层：120 厚现浇钢筋混凝土

52、楼板： 0.1225=3.00 kn/m2 顶 棚：铝合金龙骨吊顶： 0.12 kn/m2 合 计： 4.76kn/m2边跨框架梁自重： 0.250.625=3.75 kn/m 框架梁粉刷： 2（0.6-0.12）0.0217=0.3264 kn/m中跨框架梁自重： 0.250.625=3.75 kn/m 框架梁粉刷： 2（0.6-0.12）0.0217=0.3264kn/m作用于顶层框架梁的线荷载为：g5bc1=g5de1 = 3.75+0.326=4.076kn/mg5bc2=g5de2=4.764.5=21.42 kn/m g5cd1=3.75+0.326=4.076 kn/m g5cd

53、2 = 4.764.5=21.42 kn/m 楼面框架梁线荷载标准值面 层：瓷砖地面 0.55 kn/结构层：120 厚现浇钢筋混凝土楼板 0.12 25=3 kn/顶 棚：铝合金龙骨吊顶 0.12 kn/合 计： 3.67 kn/(2)边跨框架梁自重： 0.250.625=3.75 kn/m 框架梁粉刷： 2（0.6-0.12）0.0217=0.3264 kn/m中跨框架梁自重： 0.250.625=3.75 kn/m 框架梁粉刷： 2（0.6-0.12）0.0217=0.3264kn/m框架梁支撑墙体自重： 0.2（4.2-0.6）7=4. 2 kn/m 框架梁支撑墙体粉刷： 2（4.2-

54、0.6）0.0217=2.448 kn/m作用于中间层框架梁的线荷载为：gbc1=gde1 =3.75+0.326+4.2+2.448=10.724 kn/mgbc2=gde2=3.674.5=16.515kn/mgcd1=3.75+0.326=4.076 kn/m gcd2 = 3.674.5=16.515 kn/m （3）屋面框架结点集中荷载标准值：a、边节点 边柱连系梁自重： 0.250.64.525=16.875 kn边柱连系梁粉刷： 20.02（0.6-0.12）4.517= 1.469kn连系梁传来屋面自重： 1/24.51/24.54.76=24.098 kn顶层边节点集中荷载：

55、 g 5b = g5e=48.742 knb、中节点中柱连系梁自重： 0.250.64.525=16.875kn边柱连系梁粉刷： 20.02（0.6-0.12）4.517=1.469 kn 连系梁传来的屋面自重： 1/24.51/24.54.67=24.098 kn 1/2（4.5+4.5-3.0）1.54.67=21.102 kn顶层中节点集中荷载： g 5c = g5d=63.544kn (4)楼面框架节点集中荷载标准值a 边柱连系梁自重： 0.250.64.525=16.875 kn边柱连系梁粉刷： 20.02（0.6-0.12）4.517=1.469kn铝合金窗自重： 3.62.60.

56、45=4.212 kn填充墙自重： （4.5-0.45）（4.2-0.6）-3.62.60.27=7.308 kn填充墙粉刷： 2（4.5-0.45）（4.2-0.6）-3.32.60.0217=3.55 kn框架柱自重： 0.450.454.225=21.263 kn框架柱粉刷： (0.454-0.22)0.024.217=2kn连系梁传来楼面自重： 1/24.51/24.53.67=18.579 kn中间层边节点集中荷载： g b = ge=75.26kn b 中柱连系梁自重： 0.250.64.525=16.875kn中柱连系梁粉刷： 20.02（0.6-0.12）4.517=1.47

57、kn柱间墙自重： （4.5-0.45）（4.2-0.6）-2.510.27=16.912 kn柱间墙粉刷重： 2（4.5-0.45）（4.2-0.6）-2.510.0217=8.2144kn连系梁传来楼面自重： 1/2（4.5+4.5-3.0）1.53.67=16.515 kn 1/24.51/24.53.67=18.579 kn中间层中节点集中荷载： g c = g d=78.565kn（5）恒载作用下框架计算简图： 图 4.3 恒载作用下框架计算简图4.3.2 活荷载标准值kq(1) 屋面：雪荷载标准值为 0.4 kn/m2，不上人屋面活荷载标准值为 0.5 kn/m2，两者不同时考虑取较

58、大值。（2）楼面：楼面活荷载标准值为 2.0 kn/m2，走廊、门厅活荷载标准值为 2.5 kn/m2，准永久值系数为 0.5。屋面： g5bc=g5de=0.54.5=2.25 kn/m g5cd=0.54.5=2.25 kn/m p5b=p5e=1/24.51/24.50.5=2.53 kn/m p5c=p5d=1/24.51/24.50.5+(4.5+4.5-3.0)1/21.50.5=4.78 kn/m楼面： gbc=gde=2.04.5=9.0kn/m gcd=2.54.5=11.25 kn/m pb=pe=1/24.51/24.52.0=10.125 kn/m pc=pd=1/24

59、.51/24.52.0+(4.5+4.5-3.0)1/21.52.5=21.375 kn/m(3) 活荷载作用下计算简图：图 4.4 活载作用下框架计算简图4.3.3 风荷载计算风荷载标准值计算公式为 =zsz0 因结构的高度小于 30m，可取 z=1.0；对于矩形截面 s=1.3；z可查规范，当查得的 z1.0 时，取 z=1.0。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，下表为一榀框架各层节点的受风面积，计算结果如图 4.5 所示表 4.1 风荷载作用下的内力计算楼层zsz/mz0/ kn/m2as/m2pw/kn11.01.35.10.740.520.937.0521.01.3 9.

60、30.740.518.96.3631.01.313.50.740.518.96.3641.01.3 17.70.780.518.96.7151.01.321.90.870.513.955.52风荷载作用下的计算简图：图 4.5 风载作用下框架计算简4.3.4 地震荷载标准值的计算采用底部剪力法进行计算水平地震作用力。计算公式如下：ge = dk + ilki (2.1)1.顶层重力荷载代表值包括屋面恒载 + 50的屋面活载 + 纵横梁自重 + 半层柱自重 + 半层墙体自重 + 部分门窗自重顶层屋面恒载： 56.615.45.462 =5226.00 kn顶层雪荷载： 56.615.4 0.25