滑模架体计算书

1、滑模架体计算书一. 编制计算书遵守的规范和规程：建筑结构荷载规范 （GB 50009-2001）钢结构设计规范 （GB 50017-2003）混凝土结构设计规范 （GB 50010-2002）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 50204-2002）建筑施工计算手册 江正荣 编著 钢结构工程施工质量验收规范 （GB 50205-2001）二. 爬模下架体组成:爬模下架体由预埋件、附墙装置、导轨及液压动力装置组成。 （用于直爬）（用于斜爬，倾斜范围±18°）三. 计算参数：塔肢内外墙液压自爬模各操作平台的设计施工荷载为:模板,浇筑,钢筋绑扎工作平台（1）最大允许承载 3.0

2、KN/m2 (爬升时为1.5KN/m2)模板后移及倾斜操作主平台（2）最大允许承载1.5KN/m2爬升装置工作平台（3）最大允许承载 0.75KN/ m2拆卸爬锥工作平台（4）最大允许承载 0.75KN/ m2 (爬升时可不考虑)除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：FV=125KN; 拉力设计值为：F=215KN;3 爬模的每件液压缸的推力为100KN (即10t)。4 自爬模爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。四. 荷载计算：施工荷载参数说明施工活载施加到各平台的施工荷载；平台长分配到单个机位的模板宽度以3.0米计算；平台宽平台板的长度；荷载分项系数荷载的放大系数；活载取1

3、.4荷载设计值强度计算中使用，其值等于荷载标准值乘以荷载分项系数；计算表格 爬升时，施工荷载为32KN。油缸顶升力判定模板自重模板的自重一般是65Kg/m2,假定分配到单个机位的模板最大可以是3.0×6.15m,则模板自重是12KN； QPMX50下架体总重：下架体自重由发货清单计算而得，是个定值；平台板自重平台板一般取50mm厚的木板，木材的密度取540/m3,这里取27/m2;平台梁单位重量平台梁选取单槽钢16。下架体自重合计为10.3KN； QPMX50上架体总重： 上架体自重计算表格如下：则斜撑式的上架体总重为8.0KN。主平台横梁主平台横梁采用双槽钢20a,51.6/m&#

4、215;3m×3=464.4,合计4.6KN。连接钢管自重根据方案布置而定，这里设定架体总体布置16根连接钢管，钢管采用3.5×48连接钢管的重量为2.88KN。除了要计算以上项目以外还需要考虑一些施工现场其它不可预见因素引起的荷载。架体总重32 +(12+10.3+8.0+4.6+2.88)×1.2=77.35KN，取摩擦系数1.2，则77.41×1.2=92.82KN100KN（单个油缸的顶升力）爬升状态下架体承重限定下架体所承受的竖向荷载包括模板自重12KN，上架体自重8.0KN,以及上架体上所施加的施工荷载32KN，主平台横梁4.6KN，合计56

5、.6KN。综上，爬升时下架体所承受的最大的竖向荷载为50KN.下架体承受水平荷载限定水平荷载在这里指的就是风荷载，假定最大工作风级数是10级，风速 其中 B-风级数风压 考虑到风荷载的不定性，在这里对其进行一定程度的放大，取1.4的放大系数，则风荷载最大设计值为0.74KN/m2，受风面的高度计算到最高处挑架的护栏顶部，则其值为6.25m（4.65+1.6=6.25）。 综上，最大的水平荷载为20KN.上架体受力分析以及传力计算各平台荷载模板自重 这里设定分配到单个上架体上的模板宽度为3.0米，高度为4.65米。仰爬时，模板自重通过横向背楞以集中荷载形式作用于主背楞上。10.88/3=3.63

6、KN风荷载计算根据上述可知，最大风荷载为0.74KN/m2，作用在模板表面，则沿背楞高度方向风荷载设计值如下表 用结构力学求解器对上架体进行受力分析荷载施加说明：各个操作平台承受均布线荷载，大小分别为12.6KN/m、6.3KN/m，方向为竖直向下；主背楞承受风荷载，由模板传来，以均布荷载的形式作用于主背楞上，大小为3.21KN/m,方向为水平向右；主背楞承受模板自重，模板自重以集中荷载的形式通过横向背楞作用于主背楞上，大小为3.63KN，方向为竖直向下；上架体自重以集中荷载的形式，通过与后移横梁的连接点传递，通过分析，上架体自重的重心向后倾斜，可得施加到1节点处的荷载是自重的0.25，2节点

7、处为0.75倍的自重，大小分别为2.0KN、6.0KN； 荷载图 轴力图（KN） 剪力图（KN） 弯矩图（KN·m）各杆件的轴力、弯矩、剪力见下表: 受拉杆件满足要求，只需要验算受压杆件的稳定性即可。受压杆件稳定验算： 稳定验算中，受压杆件的长细比小于容许长细比，应力小于抗压设计值，满足要求。支座反力：(节点编号按从左向右顺序)反力图（KN）节点14处，支座水平向反力为-23.71KN(向左)；竖向反力为-34.92KN（向下）；节点15处, 支座水平向反力为24.71KN(向右)；竖向反力为-24.88KN（向下）；节点16处，支座水平向反力为-24.82N(向左)；竖向反力为11

8、8.44KN（向上）；各个节点的力会传递到下架体的承重三角架横梁上，如下是作用于承重三角架横梁上的力：节点14处，水平作用力力为23.71KN(向右)；竖向力为34.92KN（向上）；节点15处,水平作用力为-24.71KN(向左)；竖向力为24.88KN（向上）；节点16处，水平作用力为24.82KN(向右)；竖向力为-118.44KN（向下）；五. 用力学求解器对结构进行受力分析：将最不利荷载施加于斜爬下架体上，用结构力学求解器对承重三角架进行计算：（可根据施工实际荷载对模型进行修改计算）荷载施加说明：上架体作用与承重三角架横梁上的力是通过主平台梁传递的，大小及方向如上述；下架体自重是通过

9、吊平台两立杆施加到连接部位的，将下架体自重平均加到相应作用点处，力的大小为5.6KN荷载图轴力图（KN）剪力图（KN）弯矩图（KN.m）各杆件的轴力、弯矩、剪力见下表:上述选择的是受力最不利的杆件，如果上述杆件符合要求，那么其它杆件一定满足要求。受拉杆件远满足要求，只需要验算受压杆件的稳定性即可。受压杆件稳定验算：（轴力图中蓝色表示的杆件） 稳定验算中，受压杆件的长细比小于容许长细比，应力小于抗压设计值，满足要求。支座反力：反力图（KN）节点6处（承重插销处）水平反力大小为108.19KN；竖向反力大小为97.34KN节点4处（附墙撑处）反力大小为89.97KN，方向为西偏南18度。其它工况，

10、如风荷载水平向左，或是只作用风荷载（向左，向右），经计算分析，虽然有些杆件由受拉变为了受压，但是内力值相对较小，符合受力要求；且各杆件的内力值大小都较上述小，所以不作为不利组合考虑。架体进行俯爬时，整个架体重心集中于模板处，在风荷载作用下，架体会向上翘，这个力可以由附墙撑于导轨连接处来承受，而导轨有两个埋件于建筑物相连，因此不需要做架体的抗倾覆验算。承重三角架杆件2、5为主要的受力杆件，需要对其进行强度、变形验算：杆件2：抗弯验算：，截面塑性发展系数抗剪验算：,折算应力：满足要求。杆件5：抗弯验算：，截面塑性发展系数抗剪验算：,折算应力：满足要求。变形图 承重三角架横梁杆端位移分别为17.15

11、mm和13.47mm,跨中位移为15.76mm,那么经分析杆件跨中的变形为:满足要求。受力螺栓受力计算承重插销处水平向受力为108.19KN，方向水平向右；竖向力大小为97.34KN，方向为竖直向下。那么相对于挂座而言，它是倾斜了18度，所以在挂座的受力图中，如下图所示：；图中F1、F2分别是受力螺栓处和挂座底部与墙接触处的合力，对受力螺栓处取矩，则有方向和图中假设方向相同，水平向左，则说明此挂座有绕着受力螺栓顶部旋转的趋势。挂座底部会离开混凝土墙，那么墙体对它不再有任何作用。此时挂座的受力简图为：对F3处取矩，得既受力螺栓承受的拉力为154.55KN，剪力为72.82KN。由上述分析可选较不

12、利的组合，那么最终对埋件的拔力N=154.55KN；剪力V=72.82KN；附墙撑处的支撑反力R=89.97KN。六. 重要构件、埋件的计算：主背楞斜撑计算螺杆承受最大压力F=56.27KN，螺杆螺纹为T60×6，大径d=60mm，中径d2=57mm，小径d3=53mm，螺距为P=6mm，基本牙型高度H1=0.5P=3mm，旋合圈数n=H/P=8.3，螺杆和螺母材料均为Q235 螺纹抗剪验算当螺杆和螺母材料相同时，只校核螺杆螺纹强度。由于螺纹为梯形螺纹，则其牙根宽度b=0.65P=3.9mm，基本牙型高度H1=0.5P=3mm，螺纹小径=53mm则其剪切强度：N/mm2<=46

13、.8N/mm2（由于螺纹牙材质为Q235，其许用剪应力，取46.8N/mm2），满足要求。螺杆强度验算N/mm2<=85N/mm2（螺纹牙许用弯曲应力，取85N/mm2），满足要求。螺杆的稳定性验算由于螺杆会受到压力，故需进行稳定性计算。螺杆最大工作长度=500mm，按照一端固定一端铰支可得长度系数=0.7，螺杆危险截面的惯性半径=13.25mm，故<（Q235的=61），不作压杆稳定性验算。主横梁埋件支座端头板承压验算如下：主横梁端头板与埋件支座的有效承压面积A=20×42=840mm2，承压力V=72.82KN,则其承压应力<325N/mm2（Q345B级钢承压

14、强度设计值）满足要求。三角架尾撑抗压验算如下：尾撑截面积，尾撑处的支撑力R=89.97KN,则压应力<f=215N/mm2满足要求。埋件系统计算单个埋件的拔力设计值为200KN,剪力设计值为100KN。 混凝土抗拔验算：根据建筑施工计算手册,按锚板锚固锥体破坏计算埋件的锚固强度如下:假定埋件距高度方向混凝土边缘有足够的距离，锚板螺栓在轴向力F作用下，螺栓及其周围的混凝土以圆锥台形从混凝土中拔出破坏（见右图）。分析可知,沿破裂面作用有切向应力s和法向应力s,由力系平衡条件可得： 使；,由试验得：当b/h在0.191.9时，=45°，F=0.0203 fc, 代入式中得： 式中 f

15、c混凝土抗压强度设计值（选择C30混凝土，fc=14.3N/mm2）; h破坏锥体高度（通常与锚固深度相同）（400mm）; b锚板边长（100mm）.所以：混凝土的抗拔力为F=263.12 KN >200 KN, 故满足要求。混凝土局部承压验算：根据混凝土结构设计规范局部受压承载力计算：式中 FL 局部受压面上的作用的局部荷载或局部压力设计值；（KN）fc 混凝土轴心抗压强度设计值；（14.3N/mm2）C混凝土强度影响系数；（查值为0.94）l混凝土局部受压时的强度提高系数；（2）Al 混凝土局部受压面积；（mm2）Aln混凝土局部受压净面积；Ab局部受压计算底面积；（mm2）埋件板

16、处混凝土局部受压净面积 满足要求。 爬锥处爬锥（L=150mm）受到受力螺栓传来的剪切力V：由几何条件有 竖向受力平衡 对剪力作用点处取矩 由相似三角形可得 计算可得：,，<14.3KN（C30砼抗压设计值），满足要求。 受力螺栓验算：单个机位为双埋件，根据上述计算结果可以假设单个受力螺栓的设计剪力为：FV=100KN; 设计拉力为：F=200KN;受力螺栓为M36螺纹，有效面积为：，单个机位为双埋件，单个受力螺栓的设计剪力为：FV=100KN; 设计拉力为：F=200KN; M36高强螺栓(40Cr，10.9级)抗拉、抗剪强度设计值：f=600N/mm2,fv=420N/mm2受力螺栓

17、抗剪： ,满足要求。受力螺栓抗拉： 满足要求。折算应力：满足要求.高强螺杆验算：对埋件中外露与砼直接接触的高强螺杆(D20，L=300mm)按照带肋的普通钢筋进行考虑。高强螺杆（45#）的设计强度取其屈服强度335 N/mm2，设混凝土对锚固长度为la的高强螺杆的握裹力为f，f应与高强螺杆的锚固长度成正比，则会有一个临界状态，使高强螺杆的设计强度充分发挥。高强螺杆抗拉：根据混凝土规范的普通钢筋锚固计算公式:la=1.1×d×fy/ft式中la受拉钢筋的锚固长度1.1锚固长度修正系数钢筋的外形系数（这里按照带肋钢筋，取0.14）d钢筋的公称直径（这里为D20螺杆，取20mm）

18、fy钢筋的抗拉强度设计值（这里取335N/mm2）ft砼轴心抗拉强度设计值（这里为C30，取14.3N/mm2）通过计算得到la70mm，而实际锚固长度为175mm，故高强螺杆拉应力未达到其抗拉设计值，满足要求。高强螺杆螺纹的承压：高强螺杆(D20)螺纹承压长度按照60mm计算，其有效承压面积At=1200mm2，按照上面高强螺杆抗拉计算看出，其拉应力未达到335 N/mm2的设计强度，这里姑且按照设计强度进行计算，即高强螺杆的承压力约为：F=335×202×/4105.19KN则承压应力=F/At=87.66N/mm2<335N/mm2（45#钢屈服强度）,满足要求。承重插销计算非爬升状态时是承重插销受力，施加于其上的荷载可以通过上述荷载统计得出：37.33 +(12+10.6+11.9