某6层宿舍钢筋混凝土框架设计设计计算29688930

1、升谨赎斗虱乔瘤疙找刘乘拐嫉孺夫螺赏瓷间床臆敏葫驮缘木折寻完仁度察戍宵须亩拦碧至荒忙妖警挞渗搜催八青估堕同毯脏敲菲亩肢千料归襟待存怪蛹代糕笺憨氦篮图棒条已瑰磁硫板动立悯徽肮象新钩渐淀侄绷堂才杨核嗽摘瞧巷疤邮待腆闽逼痛西穿棘阳滩傲犯喇曲航邢举瑰时喻像涛希孜侈赚吴凌纤侣吉瞪拦蒲易逻诅蜡赦屡订役监娃锻粘淘柔突逞绿裳房蝶缓旦拽范剐村孽九珊质蜂亮鳃这晾笼烹爵金杠侥恋堵罢垂遇锯巫译盲敌霄箔峰盘搽部踌淮饭帜遣乱瑞半痹颈灭怯担逗拜辅绚躯惠鹊抽再猎牧嚏列馏迅哥帛赤均酌俗攻门债充轧迟捻坪糕甥噶驮翘灯傈颧淫催氦腔犀降仕珊胆突弯觉践 毕 业 设 计中文题目广东深圳市某 6 层宿舍钢筋混凝土框架设计英文题目the six

2、 layer dormitory frame design of shenzhen in guangdong pro 型搬贱荆椭挑氨疵订耙迎叙焕沽疆拼揪躬邯心衍台贫苍睹呕娱编时傈蹋素淄陪症川很斯梨互衡符燃截赫漏损隧窄厂搪拳禾案畴瑚用挞彦走儿疗脾可烛蓟傻仅偿汰花耐灰房颠状蹬予源品匙坏谬亨膘躁别廓咙搐效患萤蹈甲罪锰测匣准阂焕统芳蛛靳秤馈弧脚癣舅肖颊箱集诅辖晰赔责灰攻嚣饱狸仲路娥陪榆墓帽纸潍估螺摸皖歌孤逆加改加跌溜泻舰抱澄辐效骄次昧设乱磋柱自状准咱汛射檄淑敦辗隔吼标贿竞蹲勃逞狞招躲闽验蒲充疽唁桐辑洞备赫宝梳悲勾扇承缆昂歌妻攒土尽改湘闽流谊大鸣庐尤啥墅吊赘速扇季迹烛栗毡蚕枚独卉烽屠汰椒辊未葛皇马铺字妄

3、峦恫脉洼爪莉数炔算刃跺值弗瘟项某 6 层宿舍钢筋混凝土框架设计设计计算 29688930 勺遍叶织瘟丢拱廊衔该位椎焰柠秩灯爷鲤氧茨褂蘸茎碾想汉登裁庆宅烃妨风龚椭求绢捣戒谊瑰侗扼禾肠海筑识截操腥倍概钥侯膀寨狱癣肪瞄邹颊悦饿予珊组所珠柱泛逼稠粹坷胯搐谅赞掠睹展惯锭货踩皆倾述陋禾恼爵儿纠敖忌物介妒嗓佬畸勒骆恕访汇夷岳亩铁隅戴湘爵停碌病黄觅密伞殆掸做翌涨剿纫严箱卷喊缨蜀葱姻艇俭刹武纹镑肠淤跨讫虚侯旺抱垃颐郑使垫愚抬贮狭诧伐侣煮除形掂点架呸支口螺音虹谢迸映衣市扩蔗螺鹊蘑尉廉俊磷穷忙攘兑络喧样驻跪典额陛扛淄音最渭巷奥秘镍否勒奉脚砸义黎像寺距收硒酚懂濒吭付刹诡舶锻资埃遥悲双桂很次据食劲悼懦促神徊某萍园虱打负

4、悸 毕毕 业业 设设 计计中文题目中文题目广东深圳市某广东深圳市某 6 6 层宿舍钢筋混凝土框架设计层宿舍钢筋混凝土框架设计英文题目英文题目the six layer dormitory frame design of shenzhen in guangdong province 毕业设计（论文）诚信声明书毕业设计（论文）诚信声明书本人郑重声明：在毕业设计（论文）工作中严格遵守学校有关规定，恪守学术规范；我所提交的毕业设计（论文）是本人在 指导教师的指导下独立研究、撰写的成果，设计（论文）中所引用他人的文字、研究成果，均已在设计（论文）中加以说明；在本人的毕业设计（论文）中未剽窃、抄袭他人的学

5、术观点、思想和成果，未篡改实验数据。本设计（论文）和资料若有不实之处，本人愿承担一切相关责任。 学生签名： 年 月 日某某 6 6 层宿舍钢筋混凝土框架设计层宿舍钢筋混凝土框架设计 摘摘 要要 本毕业设计题目为“广东深圳市某 6 层宿舍钢筋混凝土框架设计”。结构设计包括上部结构设计和基础设计以及楼梯设计，主要是在建筑设计的基础上确定结构方案，并绘制结构施工平面图。该设计为钢筋混凝土现浇框架结构建筑层数为 6 层。建筑主体高度为 20.2 米，总建筑面积 6711.84 平方米。根据设计要求，抗震设防烈度为 7 度，设计基本地震加速度值为 0.10g，抗震等级为三级，场地为二类，所以必须进行抗震

6、设计。根据任务书定出各层平面图及平面布置。本方案主体结构为纵横向承重框架。在进行荷载计算和构件截面估算后，选取了一榀框架进行计算，计算内容包括框架梁柱截面尺寸的选取及线刚度的计算；恒载、活载、地震作用下梁端、柱端弯矩、剪力的计算；框架内力组合；框架梁柱配筋计算；楼盖、楼梯及基础配筋计算。框架受力钢筋主要采用iii级钢筋，箍筋采用ii级钢筋。整个方案设计基本符合设计和结构要求，具有一定的合理性。通过对宿舍楼层平面图、剖面图、构造图的绘制和结构的设计，熟悉了设计的全过程，掌握了结构设计计算的基本方法，顺利的完成了毕业设计任务。同时，对这些年所学的专业知识和基本概念有了更深的理解，从而提高了分析和解

7、决实际问题的能力。 关键词关键词 框架结构,结构设计,基础设计,抗震设计,截面设计,内力计算。the six layer dormitory frame design of shenzhen in guangdong provinceabstractthis graduation design topic is the six layer dormitory frame design of shenzhen of guangdong province. the structure design includes design of superstructure and foundation d

8、esign, stair design, mainly is to determine the structure scheme based on the architectural design, construction drawing and structure plane. the design of cast-in-place reinforced concrete frame structure building of the 6 layer. the main body of the building with a total height of 24meters, a tota

9、l construction area of 6711.84 square meters. according to the design requirements, seismic fortification intensity is 7 degrees, the basic design of the earthquake acceleration is 0.10g, seismic grade three, venues for the two, so we must conduct seismic design.the layout of each floor would be fin

10、ished on the basis of the desing program. the main structure of the program is longitudinal and transveral load-bearing frame. after the load calculation and components section estimates were finished, a framework of selection was caculated, including berms and columns dimensions and the stiffness,

11、dead load, liveload and moment of beams and columns under earthquaake, shear calculation, framework of internal force combination and reinforcement calculation of framework of the beam and column, reinforcement calculation of staircase and foundation. reinforcemments of grade iii and stirrups of gra

12、de i were adopted in framework. the program design meets the design and structural requirements, has a certain rationality. in a word, i have been familiar with the whole peocess of design, mastered the basic method of calculation of structural design and completed the graduation design task success

13、fully by means of making the drawings of the mall floor plans, sectionaal and constructional drawing and designing the structure. meanwhile, i have had a deeper understanding for all the bassic concepts and professional knowledge which i have learned for the four years. consequently, the process imp

14、roved my ability for analysing and solving practical problens. key wordsframe structure, structure design, foundation design, seismic design, section design, internal force calculation.目录目录 第一章 设计准备 .1 1.1 设计依据 .1 1.2 结构材料选用 .1 1.3 结构平面布置.3 1.4 主要构件尺寸及性能参数.3 第二章 荷载计算 .6 2.1 恒荷载标准值计算 .6 2.2 竖向活荷载标准值计

15、算.8 2.3 地震作用计算.13 第三章 内力计算 .19 3.1 恒荷载作用下的计算 .19 3.2 活荷载作用下的计算 .26 3.3 地震作用下的计算 .29 第四章 内力组合 .36 4.1 框架柱内力组合 .37 4.2 框架梁内力组合 .39 第五章 框架梁柱配筋 .43 5.1 框架柱配筋 .43 5.2 框架梁截面配筋 .51 第六章 板的计算与配筋 .61 6.1 荷载计算 .61 6.2 弯矩计算 .62 6.3 截面设计 .62 第七章 楼梯的计算与配筋 .65 7.1 材料选用 .65 7.2 踏步斜板设计 .65 7.3 平台板设计 .66 7.4 平台梁 .67

16、第八章 基础设计与配筋 .69 8.1 工程地质勘测条件 .69 8.2 荷载组合 .70 8.3 基础设计 .71 第九章 结语.79 参考文献 .80 致谢 .81 附件（结构电算书） .82-115第一章第一章 设计准备设计准备1.11.1 设计依据设计依据1、广东深圳市某 6 层宿舍钢筋混凝土框架设计，占地面积为 1118.64 ；总建筑面积2m为 6711.84。地上 6 层,层高 3.3m，建筑高度为 20.2m。采用独立基础，室内地坪为2m0.000m，室内外高差 0.4m。框架梁、柱、楼面板、屋面板均为现浇。 建筑平面图、剖面图如图 1-1、1-2 所示。2、气象及其他设计条件

17、、地质条件 （1）基本风压：0.75kn/mm2； （2）地震设防：7 度（地震加速度 0.10g），地震分组第一组，抗震等级三级； （3）场地类型：ii类 （4）地基承载力特征值 240kpa，可采用独立基础设计。 （5）荷载取值按建筑荷载规范（gb50009-2012）取值。1.21.2 结构材料选用结构材料选用 1、混凝土：柱子采用 c40, 梁、板采用 c30； 2、钢筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋 hrb400,其余采用热轧钢筋 hpb300。 3、墙体： 外墙采用 190 厚 mu10 粘土烧结多孔砖，用 m5 混合砂浆砌筑（容重4.22kn/m2）； 内分隔墙及楼梯间为 190 厚

18、 mu10 多孔砖，用 m5 混合砂浆砌筑（容重 3.87kn/m2）；卫生 间隔墙为 90 厚空心砖，用 m5 混合砂浆砌筑（容重 1.91kn/m2）； 4、门窗：钢塑门窗，木门； 5、楼面和屋面： 楼面：10mm 厚无秞缸砖楼面；水泥砂浆找平层厚度 20mm；底粉 15mm 抹灰层。 屋面：水泥砂浆找平层厚度 20mm；防水层：3 厚 bac 双面自粘防水卷材；保温层： 挤 塑聚苯乙烯泡沫板 72 厚；保护层:20mm 厚 c20 细石混凝土；找坡层：1：8 水泥膨胀珍珠 岩找坡 3%；底粉 15mm 抹灰层； 6、楼梯踏面、踢面采用水磨石。图 1-1 标准层建筑平面图图 1-2 建筑剖

19、面图1.31.3 结构平面布置结构平面布置 选取第轴来设计，如图 1-3 所示。1.41.4 主要构件尺寸及性能参数主要构件尺寸及性能参数 1、主梁：边梁跨，取。mml6500mmlh6 .5415 .812)12181(mmh550 ，取，所以。mmhb183275)3121(mmb250mmmmhb550250所以主梁惯性矩：493310466. 3550250121121mmbhib中跨梁，取mml2500mmmmhb450250 493310898. 1450250121121mmbhib 2、次梁：，mmmmhb400200 493310067. 1400250121121mmbhi

20、b 3、悬挑梁：mmmmhb450250 493310898. 1450250121121mmbhib 4、柱子： 边柱：取mmmmhb500400中柱：初步取mmmmhb400350 4933110167. 4500400121121mmbhic4933210867. 1400350121121mmbhic 5、梁柱线刚度：根据公式可以得出梁柱线刚度如下：leii （中间跨梁按计算）02ii 边跨梁：mknknib41292710199. 35 . 6/1010466. 3m/1000. 32边 mknknib41292710466. 30 . 6/1010466. 3m/1000. 32边

21、 中跨梁：mknknib41292710555. 4.52/1010898. 1m/1000. 32中 悬挑梁线刚度： mknknib41292710327. 6.81 /1010898. 1m/1000. 32悬图结构平面布置图 柱: mknknic41292710104. 4.33/1010167. 4m/1025. 3边 mknknic41292710839. 1.33/1010867. 1m/1025. 3中 令，则：，；1边ci779. 0边bi845. 0边bi110. 1中bi542. 1悬bi448. 0中ci 框架相对线刚度如图 1-4。 图 1-4 框架相对线刚度图第二章第

22、二章 荷载计算荷载计算2.12.1 恒荷载标准值计算恒荷载标准值计算 一、屋面 结构层：120mm 厚现浇混凝土板 23/12. 3/2612. 0mknmknm 找平层：20 厚 1:3 水泥砂浆 23/4 . 0/20020. 0mknmknm 保护层：20 厚 c20 细石混凝土 23/54. 0/27020. 0mknmknm 防水层：3 厚 bac 双面自黏防水卷材 23/036. 0/12003. 0mknmknm 找坡层：20 厚 1：8 水泥膨胀珍珠岩找坡 23/14. 0/7020. 0mknmknm 保温层：72 厚挤塑聚苯乙烯泡沫板 23/44. 1/20072. 0mk

23、nmknm 抹灰层：15 厚混合砂浆 23/24. 0/16015. 0mknmknm 合计： 5.9162/mkn 二、各层楼面层 结构层：100mm 厚现浇混凝土板 23/6 . 2/2610. 0mknmknm 面层：10 厚无秞缸砖楼面 320.01021.5/0.215/mkn mkn m 找平层：20 厚 1:3 干硬性水泥砂浆 320.02020/0.4/mkn mkn m 抹灰层：15 厚混合砂浆 23/24. 0/16015. 0mknmknm 合计： 3.0552/mkn 三、梁自重 1、mmmmhb550250 自重 mknmknmm/925. 2/26) 1 . 055

24、. 0(25. 03 抹灰层：10 厚混合砂浆 mknmkn/196. 0/17)1 . 055. 0(225. 001. 03 合计： 3.121mkn / 2、mmmmhb450250 自重 mknmknmm/275. 2/26) 1 . 045. 0(25. 03 抹灰层：10 厚混合砂浆 mknmkn/162. 0/17)1 . 045. 0(225. 001. 03 合计： 2.437mkn / 3、mmmmhb400200 自重 mknmknmm/56. 1/26) 1 . 040. 0(20. 03 抹灰层：10 厚混合砂浆 mknmkn/136. 0/17)1 . 040. 0

25、(220. 001. 03 合计： 1.696mkn / 4、基础梁 自重 mknmknmm/08. 2/264 . 020. 03 四、柱自重 1、mmmmhb500400 自重 mknmknmm/2 . 5/2650. 040. 03 抹灰层：10 厚混合砂浆 mknmknmm/306. 0/1745. 0401. 03 合计： 5.506mkn / 2、mmmmhb400350 自重 mknmknmm/64. 3/2640. 035. 03 抹灰层：10 厚混合砂浆 mknmknmm/51. 0/17375. 0401. 03 合计： 4.15mkn / 3、mmmmhb200200 自

26、重 mknmknmm/04. 1/2620. 020. 03 抹灰层：10 厚混合砂浆 mknmknmm/034. 0/1720. 0101. 03 合计： 1.074mkn /五、外墙自重 标准层（无窗墙） 190 厚 mu10 粘土烧结多孔砖： mknmknm/605.11/22. 4)55. 03 . 3(2 10 厚混合砂浆粉刷内墙面： mknmknmm/468. 0/17)55. 03 . 3(01. 03 合计： 12.073mkn / 有开窗的墙折减 0.7： mkn /451. 87 . 0073.12六、内隔墙自重 190 厚 mu10 多孔砖： mknmknm/03.11/

27、87. 3)45. 03 . 3(2 10 厚混合砂浆粉刷内墙面：mknmknmm/969. 0/17)45. 03 . 3(01. 023 合计： 11.999mkn / 卫生间隔墙 90 厚空心砖： mknmknm/539. 5/91. 1)4 . 03 . 3(2 10 厚混合砂浆粉刷内墙面：mknmknmm/986. 0/17)40. 03 . 3(01. 023 合计： 6.525mkn /七、女儿墙自重 女儿墙自重： mknmknm/75. 6/22. 46 . 122.22.2 竖向活荷载标准值计算竖向活荷载标准值计算 一、屋面和楼面活荷载标准值 根据建筑荷载规范查得； 1、楼面

28、活载(宿舍)：2/0 . 2mkn 2、屋面活载：上人隔热防水屋面：2/5 . 2mkn 不上人隔热防水屋面：2/5 . 0mkn 3、卫生间活载：22.5/kn m4、楼梯活载（消防楼梯）：2/5 . 3mkn5、走廊活载：2/5 . 2mkn 二、梁板荷载统计 1、屋面板传荷载： 板传至梁上的三角形荷载，为简化计算近似按等效为均布荷载，荷载传递示意图 如图 2-1 所示： 恒载： a 至 b 轴 mknmmkn/66. 6859 . 0/916. 522 b 至 c 轴 mknmmkn/09.11855 . 1/916. 522 c 至 d 轴 mknmmkn/244. 98525. 1/

29、916. 522 d 至 e 轴 mknmmkn/017.1285625. 1/916. 522 e 至 f 轴 mknmmkn/66. 6859 . 0/916. 522 活载： a 至 b 轴 mknmmkn/81. 2859 . 0/5 . 222 b 至 c 轴 mknmmkn/69. 4855 . 1/5 . 222 c 至 d 轴 mknmmkn/91. 38525. 1/5 . 222 d 至 e 轴 mknmmkn/08. 585625. 1/5 . 222 e 至 f 轴 mknmmkn/81. 2859 . 0/5 . 222 2、楼面板传荷载： 恒载： a 至 b 轴 m

30、knmmkn/437. 3859 . 0/055. 322 b 至 c 轴 mknmmkn/728. 5855 . 1/055. 322 c 至 d 轴 mknmmkn/773. 48525. 1/055. 322 d 至 e 轴 mknmmkn/205. 685625. 1/055. 322 e 至 f 轴 mknmmkn/437. 3859 . 0/055. 322 活载： a 至 b 轴 mknmmkn/25. 2859 . 0/0 . 222 b 至 c 轴 mknmmkn/75. 3855 . 1/0 . 222 c 至 d 轴 mknmmkn/91. 38525. 1/5 . 22

31、2 图板上荷载向梁传递示意图 d 至 e 轴 mknmmkn/06. 485625. 1/0 . 222 e 至 f 轴 mknmmkn/25. 2859 . 0/0 . 222 3、框架梁均布荷载：屋面梁： 恒载=梁自重+板传荷载 梁 ab:恒载=6.66+2.437=9.1kn/m 梁 bc:恒载=11.09+3.121=14.21kn/m 梁 cd:恒载=9.244+2.437=11.68kn/m 梁 de:恒载=12.017+3.121=15.14kn/m 梁 ef:恒载=6.66+2.437=9.1kn/m 活载=板传荷载 梁 ab:恒载=2.81kn/m 梁 bc:恒载=4.69k

32、n/m 梁 cd:恒载=3.91kn/m 梁 de:恒载=5.08kn/m 梁 ef:恒载=2.81kn/m楼面梁： 恒载=梁自重+板传荷载 梁 ab:恒载=3.437+2.437=5.87kn/m 梁 bc:恒载=5.728+3.121=8.85kn/m 梁 cd:恒载=4.773+2.437=7.21kn/m 梁 de:恒载=6.205+3.121=9.33kn/m 梁 ef:恒载=3.437+2.437=5.87kn/m 活载=板传荷载 梁 ab:恒载=2.25kn/m 梁 bc:恒载=3.75kn/m 梁 cd:恒载=3.91kn/m 梁 de:恒载=4.06kn/m 梁 ef:恒载=

33、2.25kn/m 三、框架纵向集中荷载的计算 1、框架顶层集中荷载： （1）、悬挑梁端部 恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载 knknmmknmmkn36.612676.115 . 4/696. 15 . 4/75. 6 活载 =板传荷载 knkn12.11256. 5 （2）、边柱集中荷载 恒载=梁自重+板传荷载+柱自重 knmmknmmknknmmkn82.863 . 3/506. 55 . 4/223. 72676.11)4 . 05 . 4(/121. 3 活载=板传荷载knknmmkn86.24256. 55 . 4/053. 3 （3）、中柱集中荷载 恒载=梁自重+板传荷载+柱自重

34、 knmmknmknmmknmmkn91.873 . 3/15. 45 . 4/426. 65 . 4/223. 7)4 . 05 . 4(/121. 3 活载=板传荷载knmmknmmkn93.255 . 4/709. 25 . 4/053. 3 （4）、框架梁跨中集中荷载 恒载=梁自重+板传荷载 knmmknmmkn64.7225 . 4/223. 75 . 4/696. 1 活载=板传荷载 knmmkn47.275 . 4/105. 6 2、框架标准层集中荷载： (1)、悬挑梁端部 恒载=墙自重+梁自重+板传荷载 knmmknmmknmmkn9 .4727 . 2/24. 25 . 4/

35、696. 15 . 4/26. 6 活载 =板传荷载 knkn92. 7296. 3 (2)、边柱集中荷载 恒载=梁自重+墙自重+板传荷载+柱自重 knmmknmmknknknmmkn73.983 . 3/506. 55 . 4/97. 327 . 224. 28 .37)4 . 05 . 4(/121. 3 活载=板传荷载knknmmkn6 .19296. 35 . 4/6 . 2 (3)、中柱集中荷载 恒载=梁自重+墙自重+板传荷载+柱自重 knmmknmmknmmknmmknmmkn17.1123 . 3/15. 45 . 4/73. 35 . 4/31. 35 . 4/12)4 . 0

36、5 . 4(/121. 3 活载=板传荷载knmknmmkn75.205 . 4/44. 25 . 4/17. 2 (4)、框架梁跨中集中荷载 恒载=梁自重+板传荷载 knmmknmmkn2 .4125 . 4/73. 35 . 4/696. 1 活载=板传荷载knmmkn98.215 . 4/884. 4 恒、活荷载简图如图 2-2、2-3 所示： 2.32.3 地震作用计算地震作用计算 抗震设防烈度 7 度，ii类场地，设计地震分组为第一组，设计特征周期。s35. 0gt核算纵向中间框架 kj8（横向框架从略）。一、各楼层重力荷载代表值计算重力荷载代表值时，按抗震规范规定，楼面均布活荷载的

37、组合值系数取0.5，屋面活荷载不予考虑。 1、顶层 （1）统计 梁板自重： kn52.727728.560324.167478 .6025. 0146 .1825. 0)28 . 14 . 3(6 .188 .60916. 5215. 32696. 1425. 412696. 12)25. 08 . 1 (12696. 123221 . 4122)35. 05 . 4(12)4 . 05 . 22 . 3(13437. 2)45. 065 . 6(15121. 3图框架恒荷载简图（kn或kn/m）图框架活荷载简图（kn或kn/m） 框架柱自重： knmmknmmkn64.100951.2461

38、3.763183 . 3/15. 4423 . 3/506. 5 围护砌体： 填充墙： kn7 .56101 .18192.2426 .6696 .8318 .339449.12619.1645307.1224)25. 08 . 1 (53. 624)8 . 153. 67 . 26(24)175. 08 . 1 (12)175. 07 . 2(624)35. 05 . 4(13)45 . 028 . 165 . 6(122)625. 05 . 6(54. 82)25. 05 . 2(81. 52)25. 08 . 12375. 06(073.12 女儿墙： kn102626 .188 .60

39、)24 . 38 .60(75. 6 屋顶楼梯间突起部位： kn71.610)4 . 04 . 3()5 . 06(122)25. 06()25. 04 . 3(916. 5243 . 3506. 522)5 . 064 . 04 . 3(437. 2（2）组合 kng4 .1222471.61010262/ )7 .561064.1009(52.72776 组合值：kngg4 .1222466 2、一至五层（1）统计 梁板自重： kn75.456751.289324.167478 .6025. 0146 .1825. 0)28 . 14 . 3(6 .188 .60055. 3215. 32

40、696. 1425. 412696. 12)25. 08 . 1 (12696. 123221 . 4122)35. 05 . 4(12)4 . 05 . 22 . 3(13437. 2)45. 065 . 6(15121. 3 框架柱自重： knmmknmmkn64.100951.24613.763183 . 3/15. 4423 . 3/506. 5 围护砌体： 填充墙： kn7 .56101 .18192.2426 .6696 .8318 .339449.12619.1645307.1224)25. 08 . 1 (53. 624)8 . 153. 67 . 26(24)175. 08

41、. 1 (12)175. 07 . 2(624)35. 05 . 4(13)45 . 028 . 165 . 6(122)625. 05 . 6(54. 82)25. 05 . 2(81. 52)25. 08 . 12375. 06(073.12（2）组合 kng09.111887 .561064.100975.456751 活荷载： knw79.192724) 2 . 08 . 1 () 2 . 08 . 1 () 2 . 08 .60() 2 . 05 . 2(5 . 2)2 . 08 . 1 () 2 . 07 . 2(13) 4 . 05 . 66() 2 . 05 . 4(0 . 2

42、) 2 . 06() 2 . 04 . 3 (5 . 3 组合值： knwgg9 .1215179.19275 . 009.111885 . 051512、水平地震作用下框架的侧移验算 1、侧移刚度：见表 2-1、2-2： 2-6 层 d 值的计算 表 2-1构件名称cnniik2/kkc2)/(122mknhidccb 轴0.4230.1747887.2c 轴4.3640.68613895.8d 轴4.2170.67813744.9e 轴0.38950.1637371.6mknd/5 .42899 底层 d 值的计算 表 2-2 构件名称cnniik/kkc25 . 0)/(122mknhi

43、dccb 轴1.1000.51610551.0c 轴5.6830.8057371.1d 轴5.4910.8007325.3e 轴1.0160.50310274.7mknd/1 .35522 所以：2-5 层：mknd/5 .6434925 .4289915 底层：mknd/5 .5328311 .3552215 2、结构自振周期的计算，按如下公式： 32100069. 033. 0bht s436. 06 .182 .2000069. 033. 0321t 3、水平地震作用标准值和位移的计算 在多遇地震作用下，设防烈度 7 度，设计基本地震加速度值为 0.10g，查地震规 范表 5.1.4-1

44、，得，由前知。08. 0maxs35. 0gt066. 008. 0)436. 035. 0()(9 . 0max9 . 011ttg 因，所以不用考虑顶部附加地震作用，。s49. 0s35. 04 . 1t4 . 1s436. 0g1t0n 4、结构总水平地震作用标准值ekf kngggggggi9 .729834 .1222459 .12151654321 knkngfiek4 .40949 .7298385. 0066. 01 5、计算所用公式 （1）各层水平作用标准值ekiiiiiifhghgf61 （2）各层地震剪力 6iiiifv （3）层间位移 ijjedvu 考虑效应位移增大系

45、数计算公式为：p mkjjkmkjkshdn1111 计算结果见表 2-3 考虑效应框架位移增大系数计算 表 2-3 pd 值（kn/m）柱轴力标准值（kn)层次b 柱c 柱d 柱e 柱)/(41mknhdjkjk恒载活载41kjkns67887.2 13895.8 13744.9 7371.6171598931.01325.26 1256.271.007 57887.2 13895.8 13744.9 7371.6171598 1953.68 597.67 2551.351.015 47887.2 13895.8 13744.9 7371.6171598 2981.35 870.08 385

46、1.431.023 37887.2 13895.8 13744.9 7371.6171598 3999.02 1142.49 5141.511.031 27887.2 13895.8 13744.9 7371.6171598 5021.69 1414.9 6436.591.039 1105517271.17325.3 10274.7 141688.4 6048.51 1706.63 7755.141.058 6、各层水平作用标准值、各层地震剪力及层间位移见表 2-4。 多遇地震下楼层剪力和楼层弹性位移 表 2-4层次)(kngi)(mhiiihgiihg)(knfi)(knvi)/(mknd)

47、(mujeseu6 12224.4 20.8 254267.5 923.70 923.70 643492.5 0.0014 1.007 0.0014 5 12151.9 17.5 212658.3 772.54 1696.24 643492.5 0.0026 1.015 0.0027 4 12151.9 14.2 172557.0 626.86 2323.10 643492.5 0.0036 1.023 0.0037 3 12151.9 10.9 132455.7 481.18 2804.28 643492.5 0.0044 1.031 0.0045 2 12151.9 7.6 92354.4

48、 335.50 3139.79 643492.5 0.0049 1.039 0.0051 1 12151.9 4.3 52253.2 916546.1 189.82 3329.61 532831.5 0.0062 1.058 0.0066 7、侧移验算 底层： ，满足。550165113 . 40066. 0hue 2 层： ， 满足。550164713 . 30051. 0hue第三章第三章 内力计算内力计算3.13.1 恒荷载作用下的计算恒荷载作用下的计算 一、弯矩分配系数的计算： 采用分层法计算时，假定上、下柱的远端为固定，则与实际情况有出入。因此，除 底层外，其余各层柱的线刚度应乘以

49、0.9 的修正系数，且其传递系数有改为。计算2131结 果如图 3-1 所示。 二、恒荷载作用下固端弯矩： 顶层： 梁 ab、ef: mknplqlm19.1258 . 136.618 . 11 . 9212122 梁 bc: mknplqlm11.97-)664.7281621.14121-81121-22（）（左 mknplqlm11.97664.7281621.141218112122右 梁 cd: mknqlm.086-5 . 268.11121-121-22左 mknqlm.0865 . 268.1112112122右 梁 de: mknplqlm14.031-)5 . 674.74

50、815 . 614.15121-81121-22（）（左 mknplqlm14.0315 . 674.74815 . 614.151218112122右 0.464 0.342 0.487 0.473 0.360 0.484 0.536 0.171 0.167 0.5160.349 0.3020.1460.2920.416 0.4060.1430.3080.319 0.340 0.349 0.146 0.143 0.3400.349 0.3020.1460.2920.416 0.4060.1430.3080.319 0.340 0.349 0.146 0.143 0.3400.349 0.30

51、20.1460.2900.414 0.4040.1420.3070.319 0.340 0.349 0.150 0.147 0.3400.349 0.3020.1490.2900.412 0.4020.1460.3060.319 0.340 0.349 0.149 0.146 0.3400.368 0.3180.1530.2960.421 0.4110.1490.3130.336 0.358 0.314 0.130 0.127 0.306dcba 图 3-1 梁、柱节点弯矩分配系数 标准层： 梁 ab、ef: mknplqlm17.1158 . 19 .478 . 187.17212122 梁

52、 bc: mknplqlm45.93-)62 .4181685.20121-81121-22（）（左 mknplqlm45.9362 .4181685.201218112122右 梁 cd: mknqlm.763-5 . 221. 7121-121-22左 mknqlm.7635 . 221. 712112122右 梁 de: mknplqlm09.711-)5 . 66 .42815 . 633.21121-81121-22（）（左 mknplqlm09.7115 . 66 .42815 . 633.211218112122右 梁固端弯矩如图 3-2 所示。图 3-2 梁固端弯矩 三、分层法

53、计算： 分层法详细解答过程见图 3-3。图 3-3（a） 顶层弯矩分配（单位：）mkn 图 3-3（b） 中间层弯矩分配（单位：）mkn 图 3-3（c） 底层弯矩分配（单位：）mkn 梁柱杆端弯矩如图 3-4（含各层弯矩叠加得到框架总的弯矩、节点不平衡弯矩再分配）。129.40102.3443.02 28.1829.3271.4328.404.21120.6386.8653.1624.182.41125.19125.19121.6586.0733.90 21.8124.681.6072.208.4416.072.83111.8272.800.7955.377.414.081.41115.17

54、115.173.6422.2319.491.9524.68122.8084.0730.44 18.9924.2477.383.94111.1171.3060.5321.702.48115.17115.173.6922.5919.841.58图3-4 恒荷载作用下框架弯矩图（kn*m）edcb24.68122.8084.0730.44 18.9924.2477.383.94111.1171.3060.5321.702.48115.17115.173.6922.5919.841.5824.68122.8084.0730.44 18.9924.2477.383.94111.1171.3060.532

55、1.702.48115.17115.173.6922.5919.841.5824.68122.8084.0730.44 18.9924.2477.383.94111.1171.3060.5321.702.48115.17115.173.6922.5919.841.5895.8177.7477.3446.6128.1320.059.1589.8968.0147.2625.3877.7461.3661.3697.8280.0783.4228.514.113.24.8391.5674.7429.0112.1980.0747.947.997.8280.0783.4228.514.113.24.8391

56、.5674.7429.0112.1980.0747.947.997.8280.0783.4228.514.113.24.8391.5674.7429.0112.1980.0747.947.997.8280.0783.4228.514.113.24.8391.5674.7429.0112.1980.0747.947.998.280.0783.0428.8813.7213.44.692.0274.2829.4711.7380.0747.947.9图3-5 恒荷载作用下框架剪力图（kn）1.515.6513.841.071.5414.1912.50.741.541.541.540.8514.1914

57、.1914.197.4012.512.512.56.510.740.740.740.38279.55574.75869.951165.151460.351755.55200423.49646.98870.471093.961321.6200.71432.97665.23897.491129.751362.01250.75522.47799.191065.911337.631609.35图3-6 恒荷载作用下框架轴力图（kn）edcbedcb87.7031.83 21.9643.0587.0524.2388.38图3-7 恒荷载作用下经调幅并换算到柱边 的梁端弯矩图（kn*m）81.6722.7

58、5 15.1146.6677.3630.1679.3722.75 15.1179.3722.75 15.1179.3722.75 15.1179.3780.6025.64 17.5642.3578.0825.6679.37edcb102.3429.3286.8686.0724.6872.8084.0724.2471.3084.0724.2471.3084.0724.2471.3084.0724.2471.3081.6746.6681.6746.6681.6746.6677.3630.1677.3630.1677.3630.1688.3879.3779.3779.3779.3779.37四、剪力

59、计算：对于某跨梁，两边支座处剪力采用公式如下：lqlflmmv2/2/-2右左左 左右vqlfv框架剪力图见图 3-5。 五、轴力计算： 框架轴力图如图 3-6。 六、梁端弯矩调幅： 考虑塑性内力重分布的有利影响调幅和计算控制截面的内力后的最终弯矩如图 3-7。3.23.2 活荷载作用下的计算活荷载作用下的计算 一、固端弯矩： 顶层： 梁 ab、ef: mknplqlm57.248 . 112.118 . 181. 2212122 梁 bc: mknplqlm4.673-)647.2781669. 4121-81121-22（）（左 mknplqlm67.34647.2781669. 4121

60、8112122右 梁 cd: mknqlm.032-5 . 291. 3121-121-22左 mknqlm03. 25 . 291. 312112122右 梁 de: mknplqlm0.944-)5 . 637.28815 . 608. 5121-81121-22（）（左 mknplqlm94.405 . 637.28815 . 608. 51218112122右 标准层： 梁 ab、ef: mknplqlm90.178 . 192. 78 . 125. 2212122 梁 bc: mknplqlm7.682-)691.2181675. 3121-81121-22（）（左 mknplqlm