标准层板模板(盘扣式)计算书

1、板模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 2312010 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土板名称标准层新浇混凝土板板厚(mm)140模板支架纵向长度La(m)30模板支架横向长度Lb(m)30模板支架高度H(m)3.5 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m

2、3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.3×1×0.8=0.24风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平杆步距h(mm)1600顶层水平

3、杆步距h(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)200小梁间距l(mm)500小梁最大悬挑长度L1(mm)200主梁最大悬挑长度L2(mm)150平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型木模板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000×152/637500mm4 I=bt3/121000×153/12281250mm3 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.2&#

4、215;1×(0.1+(24+1.1) ×0.14)+1.4×1×3=8.537kN/m q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.14)=4.337kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) ×0.14)+1×1×3=6.614kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.125×8.537×0.52=0.267kN

5、·m =Mmax/W=0.267×106/(37500×103)=7.12N/mm2f=16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=5×6.614×5004/(384×9350×281250)=2.047mm max=2.047 mmmin500/150，10=3.333mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型48×3.5截面惯性矩I(cm4)416.667截面抵抗矩W(cm3)83.333抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87弹性模量E(N/mm2)841

6、5计算方式二等跨梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.2×0.5×(0.3+(24+1.1) ×0.14)+1.4×0.5×3=4.388kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1×0.5×(0.3+(24+1.1) ×0.14)+1×0.5×3=3.407kN/m 按 二等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=0.401&

7、#215;106/83333=4.812N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax2.323kN max3Vmax/(2bh0) =3×2.323×1000/(2×50×100)=0.697N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.291mm=minlb/150，10=min900/150，10=6mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=2.506kN R2=4.646kN R3=2.506kN 正常使用极限状态 R1=1.947kN R2=3.609kN R3=1.947kN 六

8、、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型0mm×0mm 截面惯性矩I(cm4)10.78截面抵抗矩W(cm3)4.49抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)125计算方式四等跨梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max2.506,4.646,2.506/2=2.323kN 正常使用极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max1.947,3.609,1.947/2=1.8045kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.435×106/4490=96

9、.882N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax3.064kN max2Vmax/A=2×3.064×1000/424=14.453N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.771mm=minlb/150，10=min900/150，10 =6mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型(mm)A-LG-1500（60X3.2X1500）回转半径i(mm)20.1抗压强度设计值f(N/mm2)200立柱截面面积(mm2)571立柱截面抵抗矩(cm3)7700支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比

10、验算 l01=h+2ka=1000+2×0.7×200=1280mm l02=h=1.2×1600=1920mm 取两值中的大值l0=1920mm =l0/i=1920/20.1=95.522=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01/i=1280/20.1=63.682 查表得，=0.759 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×3×0.9×0.9=7.304kN f=N1/(1A)7.30

11、4×103/(0.759×571)=16.853N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02/i=1920/20.1=95.522 查表得，=0.512 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2×(1.05+(24+1.1)×0.14)+1.4×3×0.9×0.9=7.838kN f=N2/(2A)7.838×103/(0.512×571)=26.81N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=c×Qklah2/10=0.9&#

12、215;1.4×0.24×0.9×1.62/10=0.07kN·m 顶部立杆段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+c×Q Q1klalb+c×QMw/lb=1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+0.9×1.4×3×0.9×0.9+0.9×1.4×0.07/0.9=7.061kN f=N1w/(1A)+Mw/W=7.061×103/(0.759×571)+0.07×106/7700=25.383N/mm2

13、=200N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+c×Q Q1klalb+c×QMw/lb=1.2×(1.05+(24+1.1)×0.14)+0.9×1.4×3×0.9×0.9+0.9×1.4×0.07/0.9=7.596kN f=N2w/(2A)+Mw/W=7.596×103/(0.512×571)+0.07×106/7700=35.073N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调

14、托承载力容许值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力 N =7.304kNN=40kN 满足要求！ 九、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=c×Q(kLaHh2+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.24×30×3.5×6+0.55×30×4)=273.672kN.m MR=GG1kLaLb2/2=1.35×1.05×30×302/2=19136.25kN.m MT=273.672kN.mMR=19136.25kN.m 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=c×Q(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.25×30×3.5+0.55×30×4)=11