单向板计算书(绝对详细)

1、一、设计资料某建筑现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见图14-37。层高4.5m。楼面可变荷载标准值5kN/1 ,其分项系数1.3。楼面面层为30mm厚现制水磨石，下铺 70mm厚水泥石灰焦渣，梁板下面用20mm厚石灰砂浆抹灰梁、 板混凝土均采用 C25级；钢筋直径 12mm时, 采用HRB335钢，直径12mm,采用 HPB235钢。二、结构布置楼盖采用单向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见图14-37。图14-37单向板肋形楼盖结构布置三、板的计算板厚80mm。板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元， 有关尺寸及计算简图如图14-38所示。222420 _ _ J &

2、quot; JJ J400图14-38板的计算简图1.荷载计算30mm现制水磨石70mm水泥焦渣0.65kN/ ,'14kN/川xc.07m = 0.98 kN/阴'80mm钢筋混凝土板25kN/- X0.08m = 2 kN/朋J220mm 石灰砂浆17kN/ 掰 X0.02m = 0.34 kN/ 濯恒载标准值& = 3.97 kN/活载标准值?1 =5.0 kN/m1荷载设计值p= 1.2 >3.97+1.3 )5.0=11.26 kN/3每米板宽p= 11.26 kN/42 .内力计算计算跨度板厚 h=80mm,次梁 bxh = 200mrmc 450mm

3、80边跨 «il = 2600 100120+ 2 = 2420mm中间跨 怯=2600 200 = 2400mm跨度差(2420-2400) /2400= 0.83<10%,故板可按等跨连续板计算。板的弯矩计算弯矩系数窗M=b晒恸)1 -1边跨跨中1111 X11.26 2.42 =5.99I 1 I1B支座14 X11.26 242/ =-4.6711中间跨跨中一h a2 I1616 X11.26 幺一4 =4.0511中间C支座1615 1 X11.26 24 =-4.053 .配筋计算b= 1000mm , h=80mm,十=8020 = 60mm ,£ =

4、11.9如期/工=1.27 M/必必力=210 M/必必M (kN m)叽1 4 =实配钢筋7(胡/)边跨跨中5.990.1400.151513夕56110140,B支座 4.670.1090.11639448/10140460 用用中间轴线间4.050.0950.1340机 8140,359川川屿跨中轴 线间4.05 0.80.0760.079269耻 6/8140 , 281M 城中间C支座轴线间-4.050.0950.1340机 8140,359H轴 线间一4.05 0.80.0760.0792692816/8140,其中I均小于0.35,符合塑性内力重分布的条件。281A 127P l

5、OOOxgO =0.35%> 卜面=0.2%及 45 4 = 45 210 = 0.27%板的模版图、配筋图见图14-39(a)。板的钢筋表见下表。rsIg.nfIA三Islg泮L?图14-39 (a)板的模版图、配筋图 板的钢筋表编R形状尺寸直(mm)径长(mm)度数 量备注工 9 1tftJ300 皿*弯起(1)S7110344016830(2)l 一 丝 gQ5卜102730168(3)产3L%4160462(4)#?W>甘夕82700420(5)口64160126HJQ(6)2600驾忸62680168661630351)500 g(8)66580378651 m 巡(9)

6、83040TOO 165©6四、次梁计算b= 200mm, h= 450mm。次梁按塑性内力重分布方法计算，截面尺寸及计算简图见图14-40。图14-40次梁的计算简图 1.荷载计算由板传来恒载3.97上H/加X2.6m= 1032k犯施次梁自重25分加 / X0.2mX (0.450.08) m=1.85上朋次梁抹灰17jHW/ X0.02mX (0.45 0.08) mX2=0.25兑R7加恒载标准值g£ = 12.42榔/明活载标准值% =5上加/ X2.6m=13榔/幅荷载计算值p=1.2 M2.42+1.3 X3=31.8 榔/期2.内力计算 计算跨度bxh= 3

7、00mrmc 800mm边跨 净跨社=5900 - 120- 150= 5630mm250计算跨度'。1 = 5630+ 2 = 5755mm中间跨 净跨(2 = 6000 300= 5700mm计算跨度4 = % = 5700mm跨度差(57555700) /5700=0.96%<10 %故次梁可按等跨连续梁计算。次梁的弯矩计算弯矩系数aM =靠M (kN m)边跨跨中2 |n2HX31.8 § 755,=95.75B支座一H一J_ 11 X31.8 X5.75y =-95.75中间跨跨中1 岳116X31.8 5T =64.57中间C支座一116一£16

8、X31.8 >5,73=64.57次梁的剪力计算剪力系数8V =M(kN)辿支座A0.40.4 >31.8 >5.63=71.6B支座（左）0.60.6 31.8 5.63= 107.4B支座（右）0.50.5 31.8 5.7= 90.63中间C支座0.50.4 >31.8 >5.7= 90.633.配筋计算正截面承载力计算次梁跨中截面按T形截面计算，其翼缘宽度为1If r边跨？丐=3 X5755= 1918mm<b+ 勺=2600mm1中跨？%=3 >5700= 1900V b+% = 2600mmh=450mm, 4 = 450 35= 415m

9、m=80mmMF%80(尢2 ) =11.9 >1900X80 (415 2 ) = 678kN m>95.75kN- m故次梁跨中截面均按第一类 T形截面计算。次梁支座截面按矩形截面计算 ？ b= 200mm £ = 11.9N/ 然抉，h = 300N/ 冽氏截 面 位M(kN m)(mm)J 一4 = 实配钢筋“=就/7x置(2 mm)边95.7519180.0250.0254816跨 中782804物幽'B支-95.752000.2340.2718922916+2细8,座911 加/中 间3 Q跨 中64.5719000.0170.017532603网/C

10、支64.572000.1580.1735702916+2型12,座628切/其中？均小于0.35,符合塑性内力重分布的条件603A U5P = 200x450 = 0.67% >卜血=0.2% 及 45 4=45 300 =0.19%斜截面受剪承载力计算B= 200mm, &=415mm, 1=11.9N/阴阴，X = 1.27 N/胡加1=210 N/期阳 "w/b= 2.075<4, 0.25 立功= 0.25M1.9 >200X415=247kN>V ,截面合适。0.7=0.7 1.27 200>415=73.6kNV (kN)37纵+L”

11、争实配钢箍辿支座A71.61 6150, 73.8+41.1 = 114.96150B支座（左）107.4。6150, 73.8+41.1 = 114.9°6150B支座（右）90.6396190, 73.8+32.5= 106.3°6190C支座90.631 6190, 73.8+32.5= 106.3°61901.27Pw= A2x28.3=200*190 =0.149%> (月 Jii =0.24 &=0.24 x210 =0.145%，L双为 200mm , "nE 为 6mm。满足构造要求、次梁钢筋布置图见图1441。2SO十个I

12、5W1(irHWIN 4S5flJ IJE E 朝，l/JI5(J11口 一酊31_ 6QQSLf>0502jD09Q嫌吟斑I19100-4-<7l6 .2旅- x 1$口图14-41次梁钢筋布置图 五、主梁计算b= 300mm, h= 800mm。主梁按弹性理论计算= 2221/780 =164 W主梁按线刚度= 1212柱线刚度？?？ = 12,4 = /450 = 47414-42。考虑现浇楼板的作用，主梁的实际刚度为单独梁的刚度的-也”二 69275办=474 故主梁视为钱支在柱顶上的连续梁，截面尺寸及计算简图见图2.内力计算 计算跨度边跨净跨计算跨度中间跨净跨图14-42

13、 主梁计算简图1.荷载计算由次梁传来恒载12<2妙6m=74.52喇主梁自重25树保%口加(口 .8-0 08)触2金=14。址加主梁侧抹灰17fcMM泪.02砌£-0.啕仲工丽镇用附树恒载标准值的期阚活载标准值0=1刷唧6片微N恒载设计值G=1.2xS9.21=107 041W活载设计值0金出树=1 口 I砾N(广？卸-25()70。二？捌倾3?0加=7330+20 口垮=?恻|应=7800 -400 = 7400mm计算跨度Jpp =7400+400 = 7800m,故按等跨连续梁计算，由附表12-12查得内力系数k见下表。弯矩（kNm）剪力（kN）项 次荷载简图边跨跨中B

14、支座中间跨跨中A支座B支座跖阖圉a 而三 %引 以康0107 04kN0.2440.155-0.2670.0670.0670.733-1.2671.000+ 1 1 _ It 力X 3弋jj203.72129.41-222.9255.9455.9478.46-135.62107.04尸4%0.2890.244-0.133-0.133-0.1330.866-1.1340他仃f 222.58192.98-105.19-105.19-105.1987.81-114.999。101 4k NT一一1 1f)-0.044-0.089-0.1330.2000.200-0.133-0.1331.000-34

15、.8-69.6-105.19158.18158.18-13.49-13.49101.4(101 4k N/Wb0.2290.125-0.3110.0960.1700.689-1.3111.222181.1298.87-245.9875.93134.4669.86-132.93123.91=lOHkN-0.030-0.059-0.0890.1700.096-0.089-0.0890.778-23.73-46.66-70.39134.4675.93-9.02-9.0278.89内十432.3322.4-328.1-49.25-49.25166.3-250.6107.04力 不 利十168.959.

16、81-328.1214.1214.164.97-149.1208.4十384.8228.3-468.9131.9190.4148.3-268.6230.95组 合十179.9982.75-293.3190.4131.969.44-144.6185.93.内力包络图主梁内力包络图见图14-43。图14-43 主梁内力包络图4.配筋计算正截面承载力计算主梁跨中截面按T形截面计算，其翼缘宽度为= -x7800 = 2600mm < $ + S = 6000$ 3Rhj = 80ww,/i = 800mm,760 制双,%80犷刃鱼-?)=11 9x 2600 x 80(760-) = 1782

17、 即>22>432.3kN m，主梁跨中截面均按第一类T形截面计算。主梁支座截面按矩形截面计算b= 300mm ,儿=800 80= 720mmB 支座边 M = 468.90.2 230.95= 422.71kN m。，=11.9汽/必/, 4=3007/截 面位M (kN m)B(mm)(或b)K(mm)4 =64=实配 钢筋M*2%感隔置h边5 虫 22 ,跨 中432.326007600.0240.02418811900阴/B支-422.713007200.2280.26222453922+2虫18座+2 1 20?2277阴城中 间 支 座214.126007600.01

18、20.0129414 9 18+ ,二1017阴幽-49.253007450.0250.0252212 中 20 ,628例/4均小于身628P = 300x800 = 0.262% > Ain = 0.2%斜截面受剪承载力计算b= 300mm,可=720mm , £ = 11.9加加谓，,=1.27 H/加常， 0.25 11.9 300>720=642.6kN>V.截面合适0.7Jrb%=0.7 1.27 300 >720= 192kNV (kN)实配钢筋忆=0.7ZbV+1.25SA支座166.38 8230 , 199+85.5 =284.5>V

19、8 8230B支座（左）268.68 8230 , 192+82.7 =274.7>V8 8230B支座（右）230.968 8230 , 192+82.7 =274.7>V8 8230£班为 250,"吐1 为 6mm,用 6 62502x28.3300x2501.270.075%0,24 = 0.24x 0.145%4210改用犷8230,4=裔篝=。饰,心5.附加箍筋计算次梁传来的集中力F= 1.2 >74.52+1.3 H8= 190.82kN用箍筋，双枝8b,=2X50.3= 100.6加阴,，力=210"/期加”190820yn " = 9.03( 210x100.6 取10个如用吊筋，L= 300N饰/F 190820jA, = 4502sina 2x300x0.707附加箍，次梁两侧各 5个8箍筋或吊筋，2618。6.抵抗弯矩图及钢筋布置 抵抗弯矩图及钢筋布置图见图14-44。弯起钢筋的弯起点距该钢筋强度的充分利用点最近的为450>儿/2,前一排的弯起点至后一排的弯起点的距离 < 二二钢筋切断位置(B支座负弯矩钢筋)由于切断处v全部大于。味% ,故应从该钢筋强度的充分利用点外伸,及以该钢筋的理论断点外伸不小于且不小于20d。)0,1也=04a=331 Z 1.27