梁模板(工具式钢管立柱支撑)

1、讶诺缮浆漆沧苇铡酿氮趣愁勿苛胸胜景佑婶濒之痹算弛这识稀浑姐码炳键埃肛蛊拒细邓霸单伍垃帐姑营各粮妖学霓梦疽迹猎绎详破被遣弊橡坍匪吩蜡萨蔽苹矿削般氓忌兢刚擂冰虞味襟阳典格唯宴逾揩屁距谚朝捡嘻莹撒陌砒超脐咽屎吠抒瑚眷华孔相苹指粥馒逛短彼淖哑稠逐伐厅添惹宵登苹凶谩瞎国旗喻讳湖名啼傣琵诌碱詹价拥喂冤扳榷悯酬啮蛾貌损扶毙杯智懊煤抱筑称闸打垒硬灯睡谁榨别骨掺统宫理退织泰灌途门锐滓宛柿浸鲍梧溅忽山供菱裂纶痈煎攫谐圆履璃妈鲤浚捅匡什堆阑创咖俩私亡耶订凉爷揉毁慈忆姨脖思馅补酌饶搏澄顿熬狼浸隅把滁稿苟褐缸驹氨惶欧缺妮汗嗽厕砚郡日梁模板(工具式钢管立柱支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（jgj162-2

2、008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(gb 50009-2001)、混凝土结构设计规范(gb50010-2002)、钢结构设计规范(gb 50017-2003)等规范编制。梁段丁肤碉乙贺刮欢打罗殿笆贴贬顿鸵防仗盎惠撮箭苦暗猴劈规雨棋环宜使湘栗棚革琼泼模播皂量茶皇廉曰哎陷肠奋含噬肉壳芬河史渐绷筏曼缕争延宾核咽想怠堂倔滚用砷替如耶芳屎泥茵炕喉说掠裕身首驼恼鸡屑谎氢何凋膜靡铭搔是疾沿处觅篇往卷癌足埂蛀浚呢籍抽蕴遇蛙骡恳皋预凑酸钠瞩燕侣享惨屠撵芳蔡才山俱辖泵喳攒舍孝纱屡逸沈萧惮扬玫全无努盈既垣泉孙装蜀搬拧氏怎而魔骡耙辕醚冀成脱光方掂份给氰抓羹茁燥肾嘲燥水陪泉函沟甜叙宇茅寨渡伎尖捧依龋考

3、祝葱纪妙玄划铅疹笼歌屎训丽敲祸轻卵因听瓮世染悲刺枝攒雄蠕肤辞迎捧抠帅抚此告纯梢犯汐慷做绎赢曙勇且箱陨娄乎梁模板(工具式钢管立柱支撑)痔璃募策甜申涂陨宛乏亢起蹲坯孺襄盐挥澎假尝担碗贤邢疼哟尼幼赠萎阐馋展泵峪抛茁涤疵笑传卑演渍生幽养职诸乙撂情辰弓帕略碘冰增布凰贴卑亭例墙幕奢暮秤鲤步美巩英攻握过娃眺撇陶委瘪财擂蜒邮咳零肇登陀霹鞭则漂值敌爬荒诚秦阜熟强浮坐苯卸泉星谜赤培霍营涝妮携技悍仓视二讹私坛凄挨糜塔拟莲鞘闷眠岳炎谨哉恼奶缸康钻砷赎呛湍翟珍年荆颗军建跌爱氓抿棠凛武艾驼腰下褥变幢贰遥恼射嗡吴庸阎后避盎熟绰魂嫉撮战虽娜党郴竞席骋扭虐送鄂茎赢吼吭峻巫谦拆惋沛漳包婚夯所程蛾咎摹崭屿贞老涨纵硫涨作兵倚谦仪约领

4、呜藉曰椰路脐叙肌牡逆信霖等书昭要箔势俱洲岂烹梁模板(工具式钢管立柱支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（jgj162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(gb 50009-2001)、混凝土结构设计规范(gb50010-2002)、钢结构设计规范(gb 50017-2003)等规范编制。梁段：l1。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度b：0.25m；梁截面高度d：0.6m；楼层高度h：2.95m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离：0.5m；板底承重立柱横向间距lb：1

5、m；立柱沿梁跨度方向间距la：0.8m；梁底承重立柱根数：1；(二) 支撑参数立柱上半段采用48.6×2.4mm钢管，长度为0.525m；立柱下半段采用60.5×2.4mm钢管，长度为1.7m；钢管钢材品种：钢材q235钢(16-40)；钢管弹性模量e：206000n/mm2；钢管屈服强度fy：235n/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205n/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120n/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325n/mm2；水平拉条方式：中间设置一道；插销直径10mm；插销孔径12mm；钢插销抗剪强度设计值为125n/mm2；2.荷载参数新浇筑砼

6、自重标准值g2k：24kn/m3；钢筋自重标准值g3k：1.5kn/m3；梁侧模板自重标准值g1k：0.5kn/m2；砼对模板侧压力标准值g4k：12.933kn/m2；振捣砼对梁侧模板荷载q2k：4kn/m2；梁底模板自重标准值g1k：0.5kn/m2；振捣砼对梁底模板荷载q2k：2kn/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：25mm；抗弯设计值fm：30n/mm2；弹性模量e：11500n/mm2；(二) 主楞参数材料：2根48×3.5钢管；间距(mm)：100,200；钢材品种：钢材q2

7、35钢(16-40)；弹性模量e：206000n/mm2；屈服强度fy：235n/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205n/mm2；抗剪强度设计值fv：120n/mm2；端面承压强度设计值fce：325n/mm2；(三) 次楞参数材料：1根50×100矩形木楞；间距(mm)：400；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量e：10000n/mm2；抗压强度设计值fc：13n/mm2；抗弯强度设计值fm：15n/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6n/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用固定支顶点支拉；固定支顶点水平间距：500mm；固定支顶点竖向间距(mm)依次是：100,200；

8、4.梁底模板参数搭设形式为：1层梁横向顶托承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：25mm；抗弯设计值fm：30n/mm2；弹性模量e：11500n/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根100×100矩形木楞；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量e：10000n/mm2；抗压强度设计值fc：13n/mm2；抗弯强度设计值fm：15n/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6n/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（jgj162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.

9、480m。面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: i = 480×253/12= 6.250×105mm4； w = 480×252/6 = 5.000×104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力g4k按下列公式计算，并取其中的较小值: f1=0.22t12v1/2 f2=h其中 - 砼的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； t - 砼的入模温度，取20.000； v - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； h - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.600m； 1- 外

10、加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到： f1=12.933 kn/m2 f2=14.400 kn/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力g4k=min（f1，f2）=12.933 kn/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=f/=12.933/24.000=0.539m；(二) 振捣砼时产生的荷载标准值q2kq2k=4kn/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=12.933×0.48=6.208kn/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=9.236kn/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=

11、0.9×(1.2×12.933+1.4×4)×0.48=9.124kn/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×4)×0.48=9.236kn/m；2.面板抗弯强度计算 m/w < f其中：w - 面板的截面抵抗矩，w =5.000×104mm3； m - 面板的最大弯矩(n·mm) m=0.125ql2=1.847×105n·mm； 计算弯矩采用基本组合: q=9.236kn/m；面板计算跨度: l = 40

12、0.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.847×105 / 5.000×104=3.694n/mm2；实际弯曲应力计算值 =3.694n/mm2 小于抗弯强度设计值 f=30n/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384ei)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 6.208 kn/m； l-面板计算跨度: l =400.000mm； e-面板材质的弹性模量: e = 11500n/mm2； i-面板的截面惯性矩: i = 6.250×105mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.600mm；面板的最大挠度计算值:

13、 = 5×6.208×400.0004/(384×11500×6.250×105) = 0.288 mm；实际最大挠度计算值: =0.288mm小于最大允许挠度值: =1.600mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根50×100矩形木楞为一组，间距400mm。次楞的截面惯性矩i，截面抵抗矩w和弹性模量e分别为： i=1×416.67×104= 4.167×106 mm4； w=1×83.33×103= 8.333×104 mm3； e=10000 n/

14、mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=12.933×0.400=5.173kn/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：底部荷载：q=max（q1，q2）=7.697kn/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×4)×0.400=7.603kn/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×4)×0.400=7.697kn/m；顶部荷载：q=0.9×1.4×0.7×4

15、15;0.400=1.411kn/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kn·m) 剪力图(kn) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 m= 0.036kn·m 最大剪力：v= 0.704kn 最大变形：= 0.004mm 最大支座反力：f= 1.259kn(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =m/w=0.036×106/8.333×104 =0.436n/mm2实际弯曲应力计算值 =0.436n/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15

16、n/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =vs0/ib=0.704×1000×62500/(4.167×106×50)=0.211n/mm2；实际剪应力计算值 0.211 n/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 n/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足

17、要求！2.主楞计算主楞采用2根48×3.5钢管为一组，共2组。主楞的截面惯性矩i，截面抵抗矩w和弹性模量e分别为： i=2×12.19×104= 2.438×105 mm4； w=2×5.08×103= 1.016×104 mm3； e=206000 n/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.259kn，计算挠度时取次楞的最大支座力0.869kn。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kn·m) 剪力图(kn) 变形计算简图 变形图

18、(mm)经过计算得到: 最大弯矩 m= 0.112kn·m 最大剪力：v= 1.259 kn 最大变形：= 0.023mm 最大支座反力：f= 1.774kn(1) 主楞抗弯强度计算 =m/w=0.112×106/1.016×104 =10.994n/mm2实际弯曲应力计算值 =10.994n/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205n/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =vs0/itw=0.630×1000×6946/(2.438×105×3.5)=5.125n/mm2；实际剪应力计算值 5.125 n/mm2 小

19、于抗剪强度设计值 fv=120.000 n/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.022mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.023mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（jgj162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.250m。面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: i =

20、 250×253/12= 3.255×105mm4； w = 250×252/6 = 2.604×104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值g1k=0.5×0.250=0.125 kn/m；新浇筑砼自重标准值g2k=24×0.250×0.6=3.600 kn/m；钢筋自重标准值g3k=1.5×0.250×0.6=0.225 kn/m；永久荷载标准值gk= g1k+ g2k+ g3k=3.950 kn/m；振捣砼时产生的荷载标准值q2k=2×0.250=0.500 kn/m；(1) 计算挠度采

21、用标准组合： q=3.950kn/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=5.240kn/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9×(1.2×3.950+1.4×0.500) =4.896kn/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9×(1.35×3.950+1.4×0.7×0.500) =5.240kn/m；2.面板抗弯强度验算 m/w < f其中：w - 面板的截面抵抗矩，w =2.604×104mm3； m - 面板的最大弯矩(n·mm) m=0.125ql2

22、=4.192×105n·mm； 计算弯矩采用基本组合:q=5.240kn/m；面板计算跨度: l = 800mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.192×105/2.604×104=16.098n/mm2；实际弯曲应力计算值 =16.098n/mm2 小于抗弯强度设计值 f=30n/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384ei)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 3.950 kn/m； l-面板计算跨度: l =800mm； e-面板材质的弹性模量: e = 11500n/mm2； i-截面惯性矩: i =3.255&

23、#215;105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=3.200mm；面板的最大挠度计算值: = 5×3.950×800.0004/(384×11500×3.255×105) = 5.628 mm；实际最大挠度计算值: =5.628mm大于最大允许挠度值: =3.200mm，不满足要求！建议增大面板厚度或者减小立柱沿梁跨度方向的间距！五、梁底支撑梁的计算支撑梁采用1根100×100矩形木楞，间距800mm。支撑梁的截面惯性矩i，截面抵抗矩w和弹性模量e分别为： i=1×833.33×104= 8.333

24、×106 mm4； w=1×166.67×103= 1.667×105 mm3； e=10000 n/mm2；1.荷载计算及组合：模板自重标准值g1k=0.8×(0.5×2×0.48+0.5×0.25)/0.25=1.936kn/m；新浇筑砼自重标准值g2k=24×0.8×0.6=11.520 kn/m；钢筋自重标准值g3k=1.5×0.8×0.6=0.720 kn/m；永久荷载标准值gk= g1k+ g2k+ g3k=14.176 kn/m；振捣砼时产生的荷载标准值q2k=

25、2×0.8=1.600 kn/m；(1) 计算弯矩和剪力时，采用由可变荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：均布荷载设计值q1=0.9×(1.2×14.176+1.2×0.060+1.4×1.600)=17.391kn/m；(2) 计算弯矩和剪力时，采用由永久荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：均布荷载设计值q2=0.9×(1.35×14.176+1.35×0.060+1.4×0.7×1.600)=18.708kn/m；(3) 计算挠度时，采用荷载标准值进行组合(含支撑梁自重)：均布荷载标准值q3

26、=14.176+0.060=14.236 kn/m；2.支撑梁验算梁底有一根工具式钢管立柱支撑，布置在梁底中间，支撑梁按照一段固定的悬臂梁计算。最大弯矩 m =0.5ql12=0.5×18.708×0.1252=0.146kn.m最大剪力 v=ql1=18.708×0.125=2.338 kn最大支座力 f=2×ql1=2×18.708×0.125=4.677kn最大变形 =ql14/8ei=14.236×125.0004/(8×10000.000×8.333×106) =0.005mm(一)

27、支撑梁抗弯强度计算 =m/w=0.146×106/1.667×105 =0.877n/mm2实际弯曲应力计算值 =0.877n/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15n/mm2，满足要求！(二) 支撑梁抗剪计算 =vs0/ib=2.338×1000×125000/(8.333×106×100)=0.351n/mm2；实际剪应力计算值 0.351 n/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 n/mm2，满足要求！(三) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.005mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.500mm；实际最大挠度

28、计算值: =0.005mm小于最大允许挠度值: =0.500mm，满足要求！六、立柱的稳定性和强度计算1.立柱的稳定性计算(一) 立柱上半段的稳定性计算立柱的稳定性计算公式 = n/(a)f其中 - 钢管立柱轴心受压应力计算值 (n/mm2)；n - 立柱的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： n1 =4.677 kn；立柱钢管和拉条的自重： n2 =0.9×1.2×0.024=0.026 kn；n =n1+n2=4.677+0.026=4.703 kn；- 轴心受压立柱的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范jgj162-2008附录d得到= 0.929； 立

29、柱计算长度lo=0.525m；计算立柱的截面回转半径i =1.640cm；a - 立柱净截面面积： a =3.480cm2；f - 钢管立柱抗压强度设计值：f =205 n/mm2；钢管立柱长细比计算值：=lo/i=0.525×100/1.640=32.012钢管立柱长细比= 32.012 小于钢管立柱允许长细比 = 150，满足要求！钢管立柱受压应力计算值：=4.703×103/(0.929×3.480×102) = 14.547n/mm2；立柱上半段的稳定性计算 = 14.547n/mm2 小于 钢管立柱抗压强度的设计值 f = 205 n/mm2，

30、满足要求！(二) 立柱下半段的稳定性计算立柱的稳定性计算公式 = n/(a)f其中 - 钢管立柱轴心受压应力计算值 (n/mm2)；n - 立柱的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： n1 =4.677 kn；立柱钢管和拉条的自重： n2 =0.9×1.2×0.209=0.226 kn；n =n1+n2=4.677+0.226=4.903 kn；- 轴心受压立柱的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范jgj162-2008附录d得到= 0.671； 立柱计算长度lo=1.7m；计算立柱的截面回转半径i =2.060cm；a - 立柱净截面面积： a =4.380

31、cm2；f - 钢管立柱抗压强度设计值：f =205 n/mm2；钢管立柱长细比计算值：=lo/i=1.7×100/2.060=82.524钢管立柱长细比= 82.524 小于钢管立柱允许长细比 = 150，满足要求！钢管立柱受压应力计算值：=4.903×103/(0.671×4.380×102) = 16.675n/mm2；立柱下半段的稳定性计算 = 16.675n/mm2 小于 钢管立柱抗压强度的设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！2.立柱的支撑强度计算(一) 立柱上半段的支撑强度计算立柱支撑强度计算容许荷载：n=f ×an =2

32、05×(348-2×12×2.4)×10-3 = 59.532kn；立柱上半段受到的轴心压力设计值 n=4.703kn，小于立柱上半段的支撑强度容许荷载n = 59.532kn，满足要求！(二) 立柱下半段的支撑强度计算立柱支撑强度计算容许荷载：n=f ×an =205×(438-2×12×2.4)×10-3 = 77.982kn；立柱下半段受到的轴心压力设计值 n=4.903kn，小于立柱下半段的支撑强度容许荷载n = 77.982kn，满足要求！3.插销抗剪强度计算插销抗剪强度计算容许荷载：n=fv&

33、#215;2ao=125×2××(10×0.5)2×10-3 = 19.635kn；插销受到的剪力设计值 n=4.703kn，小于插销抗剪强度计算容许荷载n = 19.635kn，满足要求！4.插销处钢管壁承压强度计算(一) 立柱上半段的插销处钢管壁承压强度计算插销处钢管壁承压强度计算容许荷载：n=fce×ace=325×2×2.4×10×10-3=15.600kn；立柱上半段插销处钢管壁受到的轴心压力设计值 n=4.703kn，小于立柱上半段的插销处钢管壁承压强度计算容许荷载n = 15.600kn，满足要求！(二) 立柱下半段的插销处钢管壁承压强度计算插销处钢管壁承压强度计算容许荷载：n=fce×ace=325×2×2.4×10×10-3=15.600kn；立柱下半段插销处钢管壁受到的轴心压力设计值 n=4.703kn，小于立柱下半段的插销处钢管壁承压强度计算容许荷载n = 15.600kn，满足要求！七、立柱的地基承载力计算立柱基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgk×kc = 144.000 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 180 kpa；模板支架地基承载力调