干熄焦工程监理总结

1、酒钢34焦炉干熄焦土建工程监理控制要点 袁正炜酒钢焦化厂3焦炉为50孔，4焦炉为60孔，炭化室高6m，jn60-6型焦炉，年产焦炭约110万吨，小时产量约123.89吨。酒钢集团为提高焦炭质量、节约能源、产生延发效益，以及降低有害物质排放，保护环境，特上一套干熄焦装置，处理能力为140t/h的干熄焦。项目建设的总目标：1）处理能力：1×140t/h；2）年产量：干全焦108.53万吨；3）年发电量：101.26×106kwh；4）蒸汽总量：218064t/a。主要工程有：干熄炉本体（本体、迁车台、一次除尘、二次除尘、灰仓）、锅炉、除尘地面站、转运站、通廊、焦仓、综合电气室、

2、除氧水站、汽轮发电站、除盐水站、循环水站、压缩空气站、10kv总配电所、外网电气及管道共14个单位工程。其工艺原理为惰性气体从干熄炉底部进入与从顶部提升机装入的焦碳在干熄炉内进行热交换，焦碳换完热熄灭排焦，出产品焦碳，换完热的热惰性气体进入锅炉，与锅炉内除盐水发生热交换，除盐水热交换后产生有压力温度的蒸汽送往汽轮发电站发电。与锅炉内除盐水发生热交换的热惰性气体将变为低温惰性气体再次由风机鼓入干熄炉内进行循环。干熄焦系统涉及土建、钢构、筑炉、设备安装、工艺管道、电气、仪表、自动化等专业，基本上涵盖了钢铁工业建设的主要专业，锅炉和汽轮发电是工业建设中电力领域专业，工程于2007年6月13日主体工程

3、开始破土动工，于2008年10月10日投红焦开始试生产，由中冶焦耐工程技术有限公司，由武汉威仕工程监理有限公司监理，采用平行承发包模式，承包商较多，这里就不列举，我是武汉威仕工程监理有限公司干熄焦项目监理部土建专业监理工程师，有幸参与了整个干熄焦工程的监理工作，下面把干熄焦工程土建监理过程中的几个重点作个阐述。一、干熄炉本体干熄焦本体的设计立面图如图1，本体基础5.9m平台的荷载：钢结构507t、炉壳150t、耐火材料890t、提升机24t、焦罐35t、焦罐装焦碳22t、装入装置58t、干熄炉预存段存1.5倍处理能力的焦碳210t，共计约1900t，另外加电缆、管道等荷载应当在2000t以上，

4、另外设计要考虑的温度、风力、动荷载冲击力等等。因此本体基础其施工质量是不言而喻了。下面我就从监理过程的顺序进行阐述：1、重视图纸会审；除了本专业自身的图纸外还要与基础施工相关的其它专业会审，重点是螺栓、埋件、预留洞，一定要在施工之前把设计错漏的问题清理掉，作到事前控制。 2、确定施工方案；一般工序的监理要点这里就不赘述，从图1、图2 可以看出，本体12轴线为柱基、柱子、框架梁，23轴线框架为整体板式基础、剪力墙、框架柱梁、砼平台。这里重点要说的是5.9m平台的施工及监理控制重点，5.9m平台平面如图3，平台厚度为2.45m米厚钢筋砼板，14m(长)×15m(宽)×2.45m

5、(厚)×2.5(砼每方重)-68.6（8边形面积）×2.45m(厚)×2.5(砼每方重)+0.72 m(每个奶台面积) ×8(奶台个数) ×（2.45-0.8）（奶台厚）=876t,因此支承脚手架能不能满足要求必须要进行稳定性及刚度验算，否则其施工可行性及安全是没有把握的。再就是平台上的螺栓为865、3260、3244、3238如图4，长度平均在1.4m左右，全为大直径螺栓, 且基础钢筋纵横交错，如何保障埋设精度？如果螺栓安装精度发生偏差，而把误差再传给钢构、吊车梁，那么将来提升机的行车中心线肯定不在设计轴线上，一旦出现这类事件后果不可想象。因

6、此本体5.9m平台螺栓的施工精度必须在误差允许范围，gb50204-2002混凝土结构工程施工质量验收规范表8.3.2-2中心距偏差为±2mm。综上所述：a、平台砼施工下满堂架的搭设，要足够稳定和刚度要求；b、螺栓加固必须确保安装精度；下为承包商上报的施工方案（力学验算及脚手架的搭设图部分），但该力学计算存在较多不全面之处（监理工程师对该方案进行了较完整的力学验算见第7页）： 1. 荷载计算1)恒载：2.45米厚钢筋砼板的重量gk1=25×2.45=61.25 (kn/m2)钢模板及其连接件荷重gk2 = 0.75 kn/m2恒载合计：gk =gk1+gk2=62 kn/m

7、22)活载，即施工荷载：qk=3.5kn/m22.支承结构计算为简化计算，架管与型钢构架各承担的荷载计算值简单按平面布置情况进行划分，1) 架管支承系统按下式进行稳定验算 =0.9/fc/m式中： 受压杆件应力立杆验算截面处的轴心力设计值，即架管单立杆应承担的荷载计算值，=(1.2gk+1.4qk)×0.45×0.6=21.4 kn轴心受压杆件的稳定系数，根据其长细比“”经查表而得,即=h/=1.5×120/1.59 =113.2 查表得=0.496 计算立杆的截面面积 =4.24 cm2 m 材料强度附加分项系数，取m =1.35 f 钢材的抗压强度设计值，取f

8、=20.5 kn/cm2则 =(0.9×21.4)÷(0.496×4.24)= 9.16（kn/cm2）f/m =20.5/1.35 = 15.2 (kn/cm2) 安全2) 立杆顶部扣件设置扣件既是脚手架钢管之间的连接件，又是传力件。顶层横杆从模板接收来的荷载，通过扣件与立杆之间形成的摩擦阻力，将其传给立杆。查阅简明施工计算手册，单扣件与架管间产生的摩擦阻力所能承担的抗滑力设计值为5kn。而每根立杆所应承担的竖向荷载为21.4 kn，因此除在顶层横杆处加双扣件外，还须在扣件下加焊短钢筋等辅助措施，以安全传递上部竖向荷载。3) i16横梁验算横梁计算简图如下： 荷

9、载计算静载：q1=1.2×(62×0.450.205)=33.7 kn/m活荷载：q2=1.4×3.5×0.45 =2.2 kn/m 强度验算最大跨中弯矩 mab =(0.08×33.70.101×2.2)×2.42=16.7 (knm)支座最大负弯矩 mb =(0.1×33.70.05×2.2)×2.42=20 (knm)支座反力：ra= (0.4×33.70.45×2.2)×2.435 (kn)rb= (1.1×33.70.55×2.2)&#

10、215;2.492 (kn)强度验算按下式进行： m 弯矩计算值wx i16绕轴截面抵抗矩，wx=140.9cm3 其它符号同前 稳定验算按下式进行： 4) 型钢构架d83×5立柱验算按下式进行 上述方案我认为有以下几点不足：a、脚手架图纸较多尺寸不详：小模杆间距、工字钢摆放间距、立柱间的构造等不详；b、计算较为简单：模板、小横杆、大横杆、立柱地基承载(本地基为-1.205m钢筋砼平台)未验算，立杆验算的轴心受压杆件的稳定系数计算和选取不是按照模板支撑架取值计算的。图7才是上报方案中要描述的图（此图根据承包商技术人员上报方案时对方案口述说明，因本文需要监理工程师所绘制）。那么我把没有

11、验算项进行一下验算：a、荷载计算如下：模板下部为小横杆间距0.45m，小横杆支撑在工字钢和大横杆上，工字钢和大横杆布置间距均0.9m，交替布置，所以计算宽度为0.45m。1、砼自重25kn/m3，砼平台高2.45m，则砼均布荷载为25×0.45×2.45=27.56n/mm2、模板及支架自重取5kn/m2，计算范围内0.45×5=2.25n/mm3、施工人员及设备2.5kn/m2，计算范围内2.5×0.45=1.125n/mm4、振捣砼产生垂直荷载2kn/m2，计算范围内2×0.45=0.9n/mmb、所用钢材q235钢，查gb50017钢结构

12、设计规范表3.4.1-1钢材设计强度值fm=215 n/mm2，受弯构件挠度容许值为：1/400则为450时为1.1mm，为600时为1.5mm，为2000时5mm。c、模板验算模板为55型，尺寸为3018，板面厚2.5mm，支撑在小横杆上，小横杆间距0.45m，所以l=0.45m，可按三跨连续梁进行计算, w5.94×103mm3，i26.97×104mm4，e=2.06×105n/mm2。由a计算可得总均布荷载为：1.2×27.56+1.4×（1.125+0.9）=35.91n/mm。则弯矩为：m=0.1ql2=0.1×35.91

13、×4502=727177.5×104n·mm抗弯验算：=m/w=727177.5/（5.94×103）=122.4n/mm2fm=215n/mm2，可行。挠度验算：=(0.677×ql4)/(100ei)=(0.677×35.91×4504)/（100×2.06×105×26.97×104）=0.18mm=1.1mmd、小横杆验算均布荷载为1.2×（27.56+2.25）+1.4×（1.125+0.9）=38.61n/mm，48×3.5钢管，支撑在横梁梁和

14、大横杆上，支撑间距均为450mm，按三跨连续进行计算。w5.08×103mm3，i12.19×104mm4，e=2.06×105n/mm2。则弯矩为：m=0.1ql2=0.1×38.61×4502=781852.5n·mm最大支座反力为：v=0.6ql=0.6×38.61×450=10425n抗弯验算：=m/w=781852.5/（5.08×103）=153.9n/mm2fm=215n/mm2，可行。挠度验算：=(0.677×ql4)/(100ei)=(0.677×38.61×

15、;4504)/（100×2.06×105×12.19×104）=0.43mm=1.5mme、大横杆验算大横杆48×3.5钢管，w5.08×103mm3，i12.19×104mm4，e=2.06×105n/mm2。主要承受来自小横杆上传来的集中荷载，其最大力为小横杆的支座反力，为10425取10.4kn，布置间距为0.45m，支撑在间距为0.6m的立杆上，同样按三跨连续梁进行计算，简图如下：按力矩分配法进行计算：断开b、c结点形成单跨超静定梁。1、计算各杆各刚性结点的杆端刚度：sab=0，sba=3i，sbc=scb

16、=4i，scd=3i，sdc=0，i等于ei/l各杆间距相同，截面相同，所以各杆i相等。2、计算分配系数：ba= sba/( sba+ sbc)=0.429；bc= sbc/( sba+ sbc)=0.571；cb= scb/( scb+ scd)=0.571；cd= scd/( scb+ scd)=0.429；3、计算传递系数：cba=0；cbc=0.5；ccb=0.5；ccd=04、计算杆端弯矩（支座处的集中荷载不产生弯矩）：mab=0kn·mmba=fab(l+b)/2l2=10.4×0.15×0.45×(0.6+0.45)/(2×0.6

17、2)=1.02kn·mmbc=-fab2/l2=10.4×0.3×0.32/0.62=-0.78kn·mmcb=fab2/l2=10.4×0.3×0.32/0.62=0.78kn·mmcd=-fab(l+b)/2l2=10×0.15×0.45×(0.6+0.45)/(2×0.62)=-1.02kn·mmdc=0kn·m5、计算弯矩利用叠加法绘制弯矩图mmax=0.88kn·m，取0.9kn·m=9×105n·mm利用断开b、c

18、结点用隔离体平衡进行计算可得支座反力：ra=11.5kn；rb=14.5kn；rc=14.5kn；rd=11.5kn；rmax=14.5kn6、抗弯验算：=m/w=9×105/（5.08×103）=177n/mm2fm=215n/mm2，可行。7、挠度验算：支座处的集中力不能产生挠度，所以三跨连续梁分别每跨受一个集中为10.4kn，则=（1.146×fl3)/(100ei)=(1.146×10.4×103×6003)/（100×2.06×105×12.19×104）=1.03mm=1.5mm可行

19、f、横梁验算横梁为工字钢，w140.9×103mm3，i1130×104mm4，e=2.06×105n/mm2.横梁上荷载来自小横杆的集中荷载，简化计算横梁按均布荷载，图中为2.4m立柱间距，则实际准备按2m布置，所以按2m一跨，按三跨连续梁进行验算。荷载=1.2×（27.56+2.25）+1.4×（1.125+0.9）=38.61n/mm，则则弯矩为：m=0.1ql2=0.1×38.61×20002=15.4×106n·mm最大支座反力为：v=0.6ql=0.6×38.61×2000

20、=46.3kn抗弯稳定性验算，按最大刚度主平面内受弯构件(b梁的整体稳定系数取0.855：=m/bw=（15.4×106）/（0.855×140.9×103）=128n/mm2fm=215n/mm2，可行。因此在梁与梁之间应把梁作横向支承，保证横向的稳定性，才能确保主平面内有最大刚度。挠度验算：=(0.677×ql4)/(100ei)=(0.677×38.61×20004)/（100×2.06×105×1130×104）=1.8mm=5mm。由计算可以看出，此处要考虑横梁的起拱度会更加安全，按1

21、/2000布置。g、立杆验算立杆有两种，一个为48×3.0立杆，所受到的为大横杆上的最大支座力为14.5kn，a=424mm2，另一种为83×5双立杆所受到的为横梁上的最大支座力为46.3kn，a=1225mm2。因为支撑系统在剪力墙内，所以计算不考虑风载，则可按轴心受压构件计算。轴心受压构件的稳定系数根据长细比=l0/i查表即可得（承包商上报的方案中l0未按照jgj130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.6.2条进行计算，所以取值不正确）。48×3.0立杆l0=1200+48.51248.5mm，i15.9mm，79查jgj130-2001建筑施

22、工扣件式钢管脚手架安全技术规范，可知轴心受压构件的稳定系数0.72883×5双立杆，立杆下部l0=5900-2450-2100+1205=2555mm，立杆上部=2100+160+48.52308.5mm，取大值l0=2555，i27.6mm（双立杆为55.3mm），46查jgj130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，可知轴心受压构件的稳定系数0.86448×3.0立杆：根据公式=n/a=14500/（424×0.728）=47n/mm2fm=215n/mm2，可行。83×5双立杆：根据公式=n/a=46300/（2×1225&#

23、215;0.864）=21.9n/mm2fm=215n/mm2，可行。h、扣件验算扣件处验算就是大横杆与48×3.0立杆的连接，传力为14.5kn，所以每根立杆所应承担的竖向荷载为14.5kn，查jgj130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.7，直角扣件抗滑承载力为8.0kn，因此加双扣件抗滑承载力达到16kn14.5kn可行。另外承包商的方案中加焊短钢筋更加安全。而83×5.0立杆是在杆顶焊接10mm厚垫板与工字钢直接支承，无抗滑验算。i、地基支撑验算（本处支撑在本体基础-1.205m平台上，为钢筋砼）48×3.0立杆受到轴向力n=14.5

24、kn，自重过小不计。83×5.0立杆受到轴向力n=46.3kn，自重过小不计。48×3.0立杆底部垫t=10mm厚60×60钢板则： = n/a=14500/(60×60)=4n/mm283×5.0立杆底部垫t=10mm厚100×200钢板则 = n/a=46300/(100×200)=2.3n/mm2取大值，-1.205平台上受到局部荷载强度为4n/mm2，按-1.205m平台砼浇筑后7天进行5.9m平台浇筑，根据经验公式rn=r28×lgn/lg28,可行r7=6.9n/mm24n/mm2，所以可行。接下来就是

25、螺栓的问题了，在工业建筑中一般重大设备基础的螺栓加固是采用角钢、槽钢焊接加固的方法，要么设计图纸给出加固方案，要么承包商上报一个方案经监理工程师审批后实施。本工程设计院给出了加固方案，如图14，从图中可以看出螺栓为相近的螺栓作为螺栓组用定位钢板和槽钢进行焊接加固的，m2为4组、m3为2组、m4为8组在具体实施当中，按图施工后，承包商采用砼输送泵，此泵特点振动大，特别是泵管出砼处，螺栓也有轻微的振动，这样下去砼浇筑完毕后，螺栓是没法保障其精度的，对于螺栓仅用设计图纸的方法连接是有质量隐患的，因此当即就下令承包商暂停砼施工，立即拿出可行方案，最终经过现场讨论，一致意见为：设计螺栓组与螺栓组相对独立

26、，用槽钢把螺栓组底部顶部两侧焊接起来，使整个螺栓连接成一个整体，即使因为振动引起的12mm移位也是整体位移，这样精度保证就大大提高了，不会给后续施工造成精度不足累计误差了。结果施工完毕后立即对螺栓进行了复测，在允许误差范围内。再说一下干熄焦本体基础另外几个监理工序检查要注意的地方，也是大型设备基础工序验收要点。a、钢筋的验收：底板、每层平台的梁，一定要按底层钢筋、侧面钢筋、顶部钢筋三次验收，切不可减少。不能等承包商封模前报验检查，根据经验，大多数大体积设备基础，封模前检查钢筋，很多部位都是盲点，事前控制在这时即能起到最有效的控制，还体现监理过程控制的热情服务。b、模板的验收：模板底模、侧模分两

27、次检查，在监理工作过程中底模环节检查常被疏忽，这正是引起梁、板底部不平整、弯曲的原因。c、砼试块一定要比规范要求的多作两组同条件养生试块，一组作为拆模时强度依据、一组作为设备或钢结构安装时基础强度依据，这正是我们开展监理工作时不要用经验说话用数据说话而赢得业主与承包商在技术上认知的细节，事实上在重大关键部位监理工程师能提出这类意见是会被承包商很感激接纳的，这对于以后的监理开展工作也是很有好处的。在这个本体基础砼浇筑前，监理工程师作这个要求，确实获得了这个效果。d、砼防水；本体基础底标高为-9.55m，底板为在每层平台剪力墙上+50cm为一施工缝，该施工缝一定要作防水措施。因为大型设备基础内部都

28、装有核心设备，如干熄焦本体内装有旋转密封阀，所以在只是±0.000以下，无论设计是否设计、施工方案有是否提出，都要注意。因为一旦渗水，不论施工阶段还是生产阶段都会引起严重后果。二、101转运站基坑支护对于转运站而言，是很普通的一个框架结构，施工和监理只是按正常程序进行控制，但101转运站地处位置如图15：从图15可以看出施工难度为：基坑开挖深度为13m，而转运站基础的底部点到铁路轨道中心点为4.5m，且在转运站施工至原地面未回填之前火车一直在其上行车，其行车荷载和振动荷载可想而知，其施工难度可想而知，并不是一般的深基坑作业。这里主要是介绍一下逆作法基坑支护墙作法。因该段施工涉及到酒钢

29、生产线路安全及运输补给问题，此事很快向酒钢生产指挥中心、酒钢安全办、酒钢运输部等单位领导作了汇报，明确作出指示，1、确保该施工安全，防止塌方。2、确保铁路运输，能协调停运时间为10小时。为此监理工程师与承包商有关人员一同测量现场数据，并组织了该方案的讨论会。由酒钢焦化项目部、监理部、承包商一同召开了施工方案讨论会议，会议讨论火车轨道离基础工作面边缘距离为4.5m，扣除铁路侧安全距离2.5m，还余2m，在2m的范围内下挖13m。采用逆作法进行基坑支护，并作辅助支撑。经监理工程师审批的施工图纸图16、图17。并还要作到如下措施：a、两侧墙和主墙用i28的型钢连接一起，以保证墙体的整体稳定性。（见图

30、16）b、根据现场的实际情况，火车道旁另一侧原有柱子，在挡墙顶部埋设铁件，利用i20的型钢将挡墙和柱子连成整体。（见图16）c、墙体要设置加劲板（见图17）。d、在挡墙内侧和底部留设插筋，将挡墙和土体连成整体以保证其整体的稳定性（见图18）。e、在基坑开挖过程中还应考虑水平和斜支撑以保证其挡墙不能够滑动和倾覆（见图19）。f、在进行土方支护挡墙施工时，组织101转运站的钢筋下料及模板工程的施工组织，土方支护完毕，立即进行±0.000以下的施工组织，支护施工完毕后，支护墙的斜支撑支设应当按照图19作法作，结构完成一层回填一层。g、在过往的火车进入施工区域100m范围内，设立警示牌，告知

31、减速缓行，时速不超过5km/h。三、循环水泵房及冷却塔循环水泵房及冷却塔在大多数工业项目系统工程中均有该设施，这里主要谈一下本人监理过程中的体会，监理重点就是两个水池，一是循环水泵房旁的吸水井，二是冷却塔水池。下把这两处就个人监理体会谈谈。吸水井内壁净空尺寸为：长38m、宽3.8m、深5.48m；壁厚350mm，c25防水砼，等级s6；底板厚400mm，c25防水砼，等级s6；顶板厚100mm，c25普通砼。从正常监理角度，钢筋、模板、砼与其它结构的监理程序和控制一样，重点就是要加强监控好砼配合比中防水剂掺量，这里就不赘述了。1、施工缝位置及施工缝措施的控制。从尺寸可以看出，是一个矩形钢筋砼水

32、池，那么施工缝的留置在审查施工方案和具体实施时一定要作为重点，该吸水井为两道施工缝，为底板向上500mm处和侧壁顶处，施工缝确定后，还要重点监审具体实施的施工缝防水措施，吸水井承包商因为低价中标(较最高价的一半中标)，处处考虑成本，因此相应就在施工措施上大打折扣，在施工缝的防水措施上提出采用企口措施，而我认为要增加膨胀止水带，从质量角度上讲不能说企口措施不行，但水池5.48m深底部水压力大，一般的措施可能没法保障施工缝处不渗漏，如若不合格修补起来工期、成本、质量一样都保不了，说不定质量修补后也难以达到要求，在这一点上，多次给承包商讲明利害，承包商最终同意了监理的方案：采用企口措施，并增加膨胀止

33、水带，施工完毕，后来试水时施工缝无一渗漏。2、后浇带的设置控制，因为水池长为38m，就不得不考虑要微膨胀水泥砼设置后浇带防止产生变形裂缝造成水池渗水，但设计图纸未考虑，承包商的施工方案也未考虑，监理提出后，承包商认为，设置后浇带将增加一次后浇带模板、砼施工周期,影响整体进度，且施工质量不易保障，后浇带处影响水池的整体性，还可能在后浇带处漏水，处理将很麻烦，甚至后浇带返工，另外承包商长期在酒嘉地区施工没这样作过，承包商请示了业主，业主认为该地区水池确实未这样作过，设计图纸也未明确。因此也就认可了承包商的方案一次性整体浇筑池壁。在放工完毕后，砼强度达到28天，旁站砼试块强度和抗渗砼试验均合格，开始

34、第一次试水，在两个38m长度方向一边12m处、26m处，另一边21m处顺高度方向长约1m左右的三条缝渗水，其它各处均未渗水。经过观查，三条渗漏缝白天渗漏量小，夜间渗漏量大，这说明就是施工方法上未考虑变形裂缝（温差引起）导致的。防水结构漏水有三种特征，孔渗漏、缝渗漏、面渗漏，根据不同的渗漏特征决定处理方法和相应的处理材料。方法有注浆堵漏法和抹面堵漏法，抹面堵漏法适用于面渗漏和缝渗漏，注浆堵漏法适用于缝渗漏和孔渗漏。抹面堵漏法就是把处理面缩小为缝或孔。堵漏材料有氯化铁防水砂浆、聚合物水泥砂浆、喷涂的防水涂料等。大面积堵漏后再用堵漏剂、水玻璃处理局部。注浆堵漏法是采用注浆设备把注浆材料注入渗漏处，所

35、用材料有水泥注浆、化学注浆等。在渗漏后承包商找到监工程师，讨论如何处理，监理工程师认为该缝是变形缝，面处理不可取，因为抹面后与产生温度变形再次开裂，可以采用注浆法，注浆时间安排到一天中气温较低的时间段。在具体实施时，承包商认为注浆法施工太过繁锁，直接大面积进行抹面堵漏法，又快又方便，便进行了抹面施工，用防水砂浆，对监理的注浆法不予理会，想当然的大面积抹面堵漏，肯定能堵漏，而且承包商还安排专人对堵漏处进行养生。在第二次试水后，与第一次同部位还是渗漏。现场承包商再次与监理工程师沟通，承包商原来是无注浆设备，也没有过处理的经验，请监理工程师多帮助，监理工程师提出了去市场上找专业的防水队伍，并告诉其现

36、场的情况，让带注浆机具及相关材料来处理，在专业防水处理作业人员到过现场了解完情况后，也认为的确要用注浆法可以保证防水效果，在经过处理后，第三次试水合格。3、防水套管的防水处理，因为循环水泵房土建和安装是不同的两家承包商，所以当时试水时只考虑土建而未考虑防水套管的试水，土建加焊盲板试水合格交验安装单位，待管道安装完毕进行防水套管处理后试水时，同样一波三折，安装单位同样进行了二次处理三次试水，中间试水靠近泵房侧漏水特别厉害，造成吸水井内水大量进入泵房，当时泵房内水泵电机已安装就位80%，对此造成恶劣的影响，加上土建吸水井二次处理三次试水时间25天，吸水井防水套管试水14天，给工期带来了很大影响，因

37、为其它系统试车时要用循环水泵房内外送的冷却水，试水用冷却水只得用生活用水作临时水源。所以防水部位虽小，关系之大可想而知。4、吸水井、水池内一定要设计积水坑，设计没有监理单位一定要提出。因为设计无积水坑，至使土建试水合格后清理工作始终不能把水清净，打扫不彻底，人工一盆一盆把临时水泵不能抽出的水倒入桶中再出吸水井，特别是在管道系统形成试压合格后进行的冲洗，无法清池彻底，人工清池又一次重演，在工期压力大时这一项小小的工作影响到整个系统的试车。下面再说一下冷却塔的水池监理中要注意的几个要点。循环水泵房及冷却塔立面布置图图20和局部放大图图21。从图20可以看出泵房屋面之上为一个水池，放大图21可以看出

38、，屋面顶部与水池底部距离为24mm，那么就有两个问题摆在面前，1、这24mm距离如何保证。2、一般水池设置地面以下，相对而言进行试水试验也就只能试水池侧壁，不合格进行修补，底部渗漏无从检查也就是个试水盲点，但是这个水池不一样，水池在屋面上，光侧面不能渗漏，底部也一样重要甚至超出侧面，因为屋面设计为普通砼，无防水设计，如若底部渗漏难以查出渗漏地点，渗漏点多了，屋面到处漏水，屋面底为泵房（泵房单层结构），内有高压电机5台，普通电机2台，电气操作柱5个。均在泵房内布设，设想渗漏处理不好不仅是土建一点质量问题，投产后会影响泵房内生产作业，而且可能造成设备通电运转后遇水设备烧毁，这两点在施工屋面时承包商

39、已与监理工程师达成共识，经过讨论暂定为直接增加一层防水卷材，这样即能保证24mm距离，又能为水池与屋面中间形成一个防水作用，最后发出设计联系单请设计单位批示，设计单位同意该方案。在具体实施后，因为要在sbs防水卷材（无页岩片）上绑扎钢筋、立模，至使卷材被钢筋戳了20余道裂口。冷却塔施工完毕后，进行试水试验，泵房内屋面出现三处漏水，水池侧壁一处渗漏，对于侧壁承包商已有了吸水井的处理经验，很快处理完毕，但底部无法查出水池渗漏点，水池底与屋面间为防水卷材，屋面渗漏不能说明同一平面处的水池渗漏，很可能是水池底板渗漏后经防水卷材引导至裂口从层面渗漏，唯一办法是水池底板全部作一层防水砂浆。方案确定后，防水

40、砂浆也作了两次，试水三次才保证了合格。上述施工缝设置、防水措施、后浇带设置、防水处理等部位不能说监理工作不尽责，因为在每一步关键部位事前监理工程师都有过方案要求，因为方案涉及进度、费用、质量三大目标的对立统一问题，方案实施前没有规范能强制说明承包商的方案是不可行的，设计图纸中也未明确，如：施工缝设置、防水措施、后浇带设置、防水处理等在设计中并未有明确的要求作法，而gb50204-2002混凝土结构工程施工质量验收规范第7.4.5条防水措施、7.4.6条后浇带为一般项目的检查控制，且条款中明确为：按设计要求和施工技术方案确定，后面的条文说明注重施工技术方案的确定，那么设计图纸未设计，那么只有依据

41、施工方案，监理工程师审批方案时，拿防水措施、施工缝、后浇带设置来说，针对水池承包商就有很多方案，监理工程师又拿什么作为依据审批。经验？用数据说话，用数据监理，这在多个项目中硬性指标一样的口号，也是工程建设中科学管理务实的作法。方案实施后出现缺陷，监理工程师也是积极与承包商求同存异，解决处理问题。所以个人认为要想解决上述问题的出现可以通过以下途径：1、gb50204-2002混凝土结构工程施工质量验收规范中诸如第7.4.5条、7.4.6条类似的条文要么再制定配套的规范使用，把相关的方案一一列举并注明使用条件。2、明确设计单位在设计图纸中有针对性的个体设计，因为施工图设计本来就是一个项目一个设计，

42、而并不是设计图纸中只说按照相关规范执行。3、招标前期把诸如上述类似问题一一列举，在招标时有针对性的把个体工程明确,明确投标单位必须明确个体工程的作法作为评定技术标质量指标之一,为后继管理减少难度（三边工程可操作性难度较大）。四、汽轮发电站设备基础干熄焦汽轮发电机，是利用干熄焦系统中惰性循环气体与焦炉出来的高温焦碳在干熄炉中进行换热，换热后的循环气体进入锅炉，与锅炉中的水再进行热交换生成一定温度的压力蒸汽，压力蒸汽送往汽轮发电机作功发电，是余热发电，在工业项目中，近几年多有运用，对于汽轮发电机安装，因为涉及多个轴承箱、轴瓦、轴封、汽轮机转子、发电机转子、缸等多个单位构件，装配在一个轴线上，同一中

43、心，构件多有叠加，大部分装配精度均在0.50mm到0.03mm之间，这个安装精度是非常高的，那么相应的土建精度是不言而喻，汽轮发电机设备基础顶面布置图如下图22。一般设备基础大部为预留孔或者预埋螺栓，而汽轮发电机与设备相连接全为对穿螺栓孔，顶板厚1465mm，直径为200mm、150mm对穿螺栓孔，对穿螺栓上下紧螺母，除了定位外，其垂直度就成了控制的关键，gb50204-2002混凝土结构工程施工质量验收规范表8.3.2-2孔垂直度偏差为±2mm，水平偏差为±2mm。在施工之初就与承包商多次交底，该处施工技术人员要全过程实施，因为该基础的发电机基础底板内有一个风道，风道壁厚

44、100mm，风道壁内又有钢筋网，风道为不规则空间，图纸极为复杂，对穿螺栓孔安装精度高，先后土建自身、与设备管道专业、与热控专业三次图纸会审发现了图纸中存在很多问题，在施工具体实施中又发现了很多图纸中土建与土建自身的矛盾，所以施工一直是干干停停中进行。因为有4根螺栓所处的位置与大梁发生矛盾，又把直径为150mm螺栓孔修改89mm(见图22)，这就更加增加了螺栓垂直度的控制难度。为了确保螺栓的垂直精度，防止安装到位后钢筋绑扎施工、砼振捣施工造成位移偏差过大，安装单位在土建偏差过大也无计可施造成不可挽回的局面或者强行施工引起重大质量安全事故，由于设计图纸中并未对螺栓孔的预埋管加固进行设计，所以对螺栓

45、孔的预埋管监理工程师要求，承包商采用角钢以底模为支撑在模板内与螺栓孔钢管焊接一个独立支撑系统，尽量不与钢筋相碰，相碰处切断钢筋侧面增加焊接主筋，这样就可以有效的保证钢筋绑扎和砼振捣传力与钢筋引起螺栓孔钢管变形移位。 五、冬季施工根据酒泉气象站提供在地质勘测报告中的气象资料如下：极端最低温度-31.40c，最冷月平均温度-15.60c。冻土一般从10月中旬开始出现夜冻日消现象，11月下旬进入稳定冻结期，5-10cm土层解冻期平均为3月上旬，最早2月下旬，最晚3月下旬。历年平均冻土深度108cm，最大冻土深度132cm，最小冻土深度83cm,土壤冻结温度-260c，解冻期约需1个月，最大积雪厚度1

46、4 cm。根据上述资料，如果要在冬季施工，要确保工程质量，就必须有较高的施工费用和较有力的施工措施。那么酒钢在干熄焦施工招标中明确说明不考虑冬季施工费用，在工期方面较相同类型干熄焦工期也是较为充足的。按照原定总体施工网络计划，到2007年底进入冬季施工前11月底完成所有土建主体施工，为来年安装工作奠定基础，但是因为设计图纸迟迟不能到位（三边工程的特点），工期整整滞后4个多月，所以冬休是不可行的，各单位召开动员协调会后，开始组织冬季施工。下面我就本人在冬季施工监理(主要为砼工程)过程中的认识简要总结。1、什么情况下的施工要组织冬季施工？jgj104-97建筑工程冬季施工规程总则1.0.3条规定：

47、根据当地多年气象资料统计，当室外平均气温连续5天稳定低于50c进入冬期施工；当室外平均气温连续高于50c解除冬期施工。酒钢地区10月下旬平均气温为5.10c，11月上旬约为2.10c，中旬约为-1.10c，下旬约为-4.40c，12月上旬约为-60c，中旬约为-7.70c。因此在11月必须有冬季施工措施。2、冬季施工混凝土控制原理混凝土拌和物浇灌后之所以能逐渐凝结和硬化，直至获得最终强度，是由于水泥水化作用的结果。而水泥水化作用的速度除与混凝土本身组成材料和配合比有关外，主要是随着温度的高低而变化的。当温度升高时，水化作用加快，强度增长也较快；而当温度降低到0时，存在于混凝土中的水有一部分开始

48、结冰，逐渐由液相（水）变为固相（水）。这时参与水泥水化作用的水减少了，因此，水化作用减慢，强度增长相应较慢。温度继续下降，当存在于混凝土中的水完全变成冰，也就是完全由液相变为固相时，水泥水化作用基本停止，此时强度就不再增长。水变成冰后，体积约增大9%，同时产生约2500千克每平方厘米的冰胀应力。这个应力值常常大于水泥石内部形成的初期强度值，使混凝土受到不同程度的破坏（即旱期受冻破坏）而降低强度。此外，当水变成冰后，还会在骨料和钢筋表面上产生颗粒较大的冰凌，减弱水泥浆与骨料和钢筋的粘结力，从而影响混凝土的抗压强度。当冰凌融化后，又会在混凝土内部形成各种各样的空隙，而降低混凝土的密实性及耐久性。由

49、此可见，在冬季混凝土施工中，水的形态变化是影响混凝土强度增长的关键。国内外许多学者对水在混凝土中的形态进行大量的试验研究结果表明，新浇混凝土在冻结前有一段预养期，可以增加其内部液相，减少固相，加速水泥的水化作用。试验研究还表明，混凝土受冻前预养期愈长，强度损失愈小。混凝土化冻后（即处在正常温度条件下）继续养护，其强度还会增长，不过增长的幅度大小不一。对于预养期长，获得初期强度较高（如达到r28的35%）的混凝土受冻后，后期强度几乎没有损失。而对于安全预养期短，获得初期强度比较低的混凝土受冻后，后期强度都有不同程度的损失。由此可见，混凝土冻结前，要使其在正常温度下有一段预养期，以加速水泥的水化作用，使混凝土获得不遭受冻害的最低强度，一般称临界强度，即可达到预期效果，临界强度就成了控制的关键。3、冬季施工砼基本要求砼受冻不得低于抗冻临界强度，jgj104-97建筑工程冬季施工规程中7.1.1条规定硅酸盐水泥和普通硅酸盐水泥砼为强度标准值的30%，矿渣硅酸盐水泥砼为强度标准值的40%，c10砼不得底于5n/mm2；本处施工水泥为普通硅酸盐水泥，砼标高为c25。减水冻害，应