XZ2550变速箱箱体工艺及粗镗孔夹具设计锥形套注塑模具设计

1、摘要题目一:xz25-50变速箱箱体工艺及粗镗孔夹具设计本文仔细分析了xz25-50变速箱零件的形状、结构、特点及各项技术要求。根据给定的生产纲领参观了同类零件的生产工艺过程，经过对比分析结合企业的设备状况，制定了其加工工艺规程，并设计了其中80工序的粗镗孔专用夹具，为了满足该工序中各项技术精度要求，夹具采用了“一面两销”的可靠定位和移动压板夹紧机构，刀具的导向采用导套来实现。关键词 变速箱；粗镗；工艺规程；专用夹具题目二:锥形套注塑模具设计本文分析了锥形套的材料、性能以及注射成型时的工艺特点，介绍了锥形套模具结构及其各个子系统的设计特点，重点设计了锥形套注射结构中浇注系统和脱模机构，根据以上

2、的分析决定采用“一模十腔”点浇口注塑模具，推出系统采用推板和推杆联合推出机构。 关键词 注射成型；成型工艺；浇注系统；脱模机构题目一：abstractthis paper have a detailed analysis of the xz25-50 gear box parts shape, structure, characte ristics and the various technical requirements. according to the production programe, the vist to the similar parts production proce

3、ss is had . by having a comparative analysis combining to the equipment situation of business, its machining technology regulations are developed and the eightieth process rough boring special fixture is designed. in order to meet the process various technical precision, the fixture is adopted the f

4、orm of a face two pin to give a reliable location, adopted the mobile plate to clamp the parts and used the oritented sleeve to achive the tool-orientation. keyword gearbox rough boring technology regulations special fixture题目二：abstractthe cone-thimbles material, performance and technology character

5、s during cone-thimble injection molding are analyzed, the structure of cone-thimble mold and design specialty ineach of its sub-systems are introduced separately. importantly,to design the demoulding mechanism and pouring system in the structure of cone-thimble mold. according to the above analysis,

6、 mold is adopted a mold ten cavity point gate injection mold and adopted the pushing-plate and putters compound pushing- mechanism.keyword injection moulding moulding technology casting system demoulding mechanism目 录绪论1课题一：21 箱体零件加工工艺规程设计21.1 xz25-50 变速器壳体的用途21.2零件的工艺分析21.3 确定箱体的生产类型21.4 确定箱体毛坯制造形式和

7、尺寸21.4.1 确定毛坯的制造种类和制造方法31.4.2 毛坯余量和工序余量的确定31.5 定位基准的选择31.5.1 粗基准的选择31.5.2 精基准的选择31.6 确定箱体零件各加工表面的加工方案41.7 确定工艺方案的原则及注意问题41.7.1 粗、精加工阶段分开原则41.7.2 工序集中和分散原则51.7.3 制定工艺方案应注意的其它方面51.8 工艺路线的确定61.9 确定各表面的切削用量和基本工时61.9.1 工序50粗精铣上表面61.9.2 工序60钻上表面各螺纹底孔以及孔71.9.3 工序70攻上表面各螺纹以及铰孔81.9.4 工序80粗精铣左右表面91.9.5 工序90粗镗

8、-半精镗-精镗左右面上轴承孔，扩铰倒档孔91.9.6 工序100钻左右面上的螺纹底孔以及孔121.9.7 工序110攻左右面上的螺纹141.9.8 工序120粗精铣前后各面和倒档孔内端面以及铣倒档孔内槽151.9.9 工序130钻前后面上的螺纹底孔以及孔162.0 工序140攻前后面上的螺纹孔以及孔182专用夹具的设计212.1 对镗床夹具的具体的要求212.2 夹具体的毛坯结构212.3夹具元件的选择与设计212.4专用夹具的设计步骤222.5绘制夹具总装配图222.6标注夹具总装配图上个部分尺寸和技术要求222.7夹具公差配合的制订232.7.1制订夹具公差与技术条件的依据232.7.2制

9、定夹具公差和技术条件的基本原则232.8夹具公差的制订242.9夹具技术条件的制订242.9.1 定位元件之间或定位元件对夹具体底面之间的相互位置要求242.9.2 定位元件与连接元件间的相互位置要求242.9.3 对刀元件与连接元件间的相互位置要求242.9.4 定位元件与引导元件间的相互位置要求242.10 夹具设计部分的计算242.10.1 基准的选择242.10.2 切削夹紧力的计算242.10.3 定位误差的分析25课题二：271 原始材料的分析271.1分析塑件的成型特性271.2分析塑件的结构及工艺性271.3塑件的体积和质量272 分型面的选择与浇注系统的设计292.1 塑件成

10、型位置及分型面的选择292.1.1塑件成型位置292.1.2塑件分型面的选择292.2 型腔数目、布置的设计以及浇注系统的确定302.2.1 注射机的选择302.2.2 型腔数目的确定312.2.3 多型腔的布置设计及浇注系统的确定312.3 浇注系统的设计322.3.1浇注系统的设计原则322.3.2 主流道的设计332.3.3分流道的设计332.3.4浇口的设计342.3.5浇口位置的选择362.3.6冷料穴和拉料杆的设计362.3.7排气系统的设计373 成型零部件的设计383.1成型零件结构的设计383.1.1凹模的结构设计383.1.2型芯结构设计383.2成型零件工作尺寸的计算38

11、3.2.1腔径向尺寸计算383.2.2型腔的深度尺寸393.2.3型芯的径向尺寸的计算393.2.4型芯高度计算393.3型腔侧壁及底板厚度的计算393.3.1型腔侧壁厚度计算393.3.2底板厚度的计算404 注塑模具导向与脱模机构设计414.1导向机构设计414.1.2导套设计 （gb/t4169.3-1984）424.2推出机构形式的设计424.3脱模力的计算434.4推出零件尺寸的确定445 冷却系统的设计455.1 冷却回路的布置455.2 冷却系统的结构选择456模架的选用467注塑机(xs-zy-125)参数校核477.1最大注射量的校核477.2锁模力校核477.3注塑机开模行

12、程的校核478 模具的装配和试模498.1模具的装配498.2模具的安装508.3模具的试模50结 论51致谢52主要参考文献53附录54英文资料54中文翻译65绪论制造业是国家经济中一个关键性的工业部门，它在建设国家强大的社会物质技术基础中起着十分重要的作用。国家实力的增强和经济的繁荣同制造业所能提供的产品和服务的竞争力密切相关。因此，每个工业化国家都给予制造业以足够的重视，把制造同科学与技术并列为国家经济发展确保的三大研究主题。这次我毕业设计的课题就是制造业中的箱体加工工艺、专用夹具设计以及锥形套注塑模具设计。在制造业信息化环境中，工艺设计是生产技术准备工作的第一步，工艺规程是进行工装设计

13、制造和决定零件加工方法与加工路线的主要依据，它对组织生产、保证产品质量、提高劳动生产率、降低成本、缩短生产周期及改善劳动条件等都有直接的影响，是生产中的关键工作。工艺知识是制造企业中重要的知识资源之一，是使产品设计变为成品的整个制造过程中的基础资源，它对保证产品质量以及提高企业经济技术效益具有十分重要的作用。夹具的快速设计与制造，己经成为产品快速变换和制造系统新建成或重构后运行的瓶颈，严重地影响制造系统的设计建造周期、系统生产率、质量和成本。目前国内外使用的专用夹具是伴随着大批大量生产的发展而发展出现的，特别是和汽车工业的发展密切相关。专用夹具的使用，一方面缩短了工序时间，降低了加工成本;另一

14、方面，夹具本身的设计制造工时、材料消耗等又增加了工件的成本。因此，在何种生产条件下使用哪种类型的夹具才是经济合理的，也就是夹具的经济性，一直都是夹具结构发展和设计的一个主要问题。目前，塑料模具在整个模具行业中约占30%左右，而在整个塑料模具市场以注塑模具需求量最大。随着模具制造行业的发展，许多企业开始追求提高产品质量及生产效率,缩短设计周期及制造周期,降低生产成本，最大限度地提高模具制造业的应变能力等目标。现代生产中，合理的加工工艺、高效的设备、先进的模具是必不可少是三项重要因素，尤其是模具对实现材料加工工艺要求、塑料制件的使用要求和造型设计起着重要的作用。高效的全自动设备也只有装上能自动化生

15、产的模具才有可能发挥其作用，产品的生产和更新都是以模具的制造和更新为前提的。由于制件品种和产量需求很大，对模具也提出了越来越高的要求。因此促进模具的不断向前发展当前，社会经济正经历着从工业经济向知识经济转变的过程，知识正在成为生产最活跃最重要的部分。相信通过这次设计，使我的知识积累达到了一个新的层面。 课题一：1 箱体零件加工工艺规程设计1.1 xz25-50 变速器壳体的用途xz25-50变速器箱体是各类机器中重要的基础件之一，它主要用于支撑和包容着各种传动零件，保证其运动和动力进给驱动和分配，彼此按照一定的传动关系进行协调的运动。因此，必须使众多的轴套及齿轮等零件保持正确的相互位置关系，所

16、以箱体零件加工质量的好坏，对整台机器的精度，性能和寿命都有直接的影响。1.2零件的工艺分析零件类箱体的加工顺序均为先加工面，后加工孔；先粗后精，先主后次的原则。箱体孔的精度要求高，加工难度也较大。从结构工艺特点来看，它是一个薄壁壳体腔形零件，形状复杂，铸造困难，刚度差，易变形，加工精度要求高。它的外表面有多个联接平面需要加工，支承孔系分布在前后端面上，为了更好的满足加工要求，特别加工出了四个定位平面为辅助基准，除支承孔外，在各联接面上还有一系列螺纹孔。本次加工是以三孔定位夹紧铣接合面，再以接合面和两销定位加工其他部位，可以起到互补的作用，这样能使孔的加工提高稳定可靠的精基准，加工余量均匀。1.

17、3 确定箱体的生产类型生产纲领计算见式（1.1）xz25-50 变速器壳体年产量 q=5000 台备品率 %=2%废品率 %=4%n=qn（1+%）（1+%） 式（1.1） =50001（1+2%）(1+4%) =5304查表知该零件为大批量生产1.4 确定箱体毛坯制造形式和尺寸1.4.1 确定毛坯的制造种类和制造方法xz25-50变速箱箱体为 ht200（灰铸铁），壁厚为 2.510mm，抗拉强度为 220。箱体属于铸件，适用铸造获得，由于零件年产量大，已达到大量生产的水平，采用金属型铸造，所以加工余量要控制在最合理的位置。1.4.2 毛坯余量和工序余量的确定（1）由表2-1大批量生产的毛坯

18、铸件公差等级：金属型铸造公差等级810，取9级（2）由表2-3铸件尺寸公差ct=3.6（3）由表2-5毛坯铸件典型加工余量等级：金属型铸件-灰铸铁的机械加工余量等级 df取e（4）由表2-4要求的铸件机械加工余量（rma）取 rma=2.2故由毛坯切削余量见式(1.2)：毛坯切削余量=rma+ct/2 式（1.2） =2.2+3.6/2=2.2+1.8 =4mm（5）当毛坯内腔作机械加工rma时，同样由公式rma+ct/2=2.2+3.6/2=2.2+1.8=4mm（6）再查表，确定铸件单侧加工余量为4mm，双侧加工的每侧余量值为4.0mm，孔在半径方向上的余量为 4.0mm。查表 2-35取

19、铣平面单侧余量为：上结合面 4.0mm，左右端面各 4.0mm，前后端面各 4.0mm，镗孔余量参照表定为：精镗 0.7mm,半精镗 1.3mm,粗镗4.0mm，粗镗2mm；查表 2-28 铰11 孔余量 1mm，铰12 余量为 1mm，铰32 孔 0.25mm，扩余量 1.75mm。1.5 定位基准的选择1.5.1 粗基准的选择根据粗基准的选择原则（1）粗基准的选择必须使重要表面有足够且均匀的加工余量（2）粗基准的同一尺寸方向上只能使用一次根据该零件的技术要求和装配要求，选择以孔150和130的轴线为初基准粗精铣上平面。1.5.2 精基准的选择根据基准统一原则，后续各工序均采用上结合面和 2

20、11定位孔，采用“一面两孔”定位。1.6 确定箱体零件各加工表面的加工方案零件加工方案如下所示 加工方案加工表面 尺寸精度等级 表 面 粗 糙 度 ra/um上表面 it9 3.2 粗铣半精铣左右端面 it12 3.2 粗铣半精铣 前后端面 it9 6.3 粗铣半精铣轴承孔 it7 1.6 粗镗半精镗精镗 定位孔211 it8 1.6 钻铰212孔 it11 6.3 钻铰 倒挡孔232 it8 1.6 钻扩铰其余各孔 it12 12.5 钻螺纹孔 7h 钻攻丝1.7 确定工艺方案的原则及注意问题1.7.1 粗、精加工阶段分开原则必须根据零件的生产批量、加工精度、技术要求进行全面分析，按照经济地

21、满足加工要求的原则，合理解决粗加工和精加工工序的安排。不要不分具体情况而一律粗、精加工分开或粗、精加工工序合并的做法。一般在大批大量的生产中，确定工艺流程宜粗、精工序分开进行，其优点是：（1）工件能得到较好的冷却，有利于减少热变形及内应力变形的影响，对精度要求高更需如此安排的零件；（2）可避免粗加工振动对加工精度、表面粗糙度的影响；（3）有利于精加工机床保持持久的精度；（4）使机床结构简单，便于维修、调整。但是，粗、精加工工序分开，将使机床台数增多。当工件生产批量不大时，由于机床负荷率低，则经济性不好。因此，在能够保证加工精度的情况下，有时也采取粗、精加工合并在同一台机床上进行的工艺方案，但必

22、须采取措施，尽量减少由此而带来的不利影响。例如使大量切除余量和铸造黑皮的第一道工序与最后一道精加工工序不能同时进行。在工件需要两次安装时，应使粗、精加工工序所用夹具具有大小不同的夹紧力；若工件一次安装，也应使粗、精加工工序分别具有不同的夹紧力。1.7.2 工序集中和分散原则组合机床是基于工序集中的工艺原则发展起来的，即运用多种不同刀具，采用多面、多工位和复合刀具等方法，在一台机床上对一个或几个零件完成复杂的工艺过程，从而有效地提高生产率，取得更好的技术经济效果。但也应当看到，工序集中程度的提高也会带来下述一些问题：（1）工序过分集中会使机床结构复杂，刀具数量增加，机床大而笨重，调整使用不便，可

23、靠性降低，反而影响生产率的提高；（2）工序过分集中导致切削负荷加大，往往由于工件刚性不足及变形等影响加工精度。因此，提高工序集中程度时，应注意：适当考虑单一工序。即把相同工艺内容的工序集中在同一台机床或同一工位上加工；相互间有位置精度要求的工序应集中在同一台机床或同一工位上加工；大量的钻、镗工序最好分开，不要集中在同一个主轴箱完成。这是因为：钻孔与镗孔直径往往相差很大，主轴转速也就相差很大，导致主轴箱的传动链复杂和设计困难。同时，大量钻孔会产生很大的轴向力，有可能使工件变形而影响镗孔精度；而且，精镗孔振动较大又会影响钻孔，甚至会造成小钻头的损坏或折断。另外，由于铰孔为低速大进给量切削，而镗孔为

24、高速小进给量切削，所以二者也不宜放在同一主轴箱上进行，以有利于切削用量的合理选择和简化主轴箱的传动结构；确定工序集中时，必须充分考虑零件是否会因刚性不足而在较大的切削力、夹紧力下变形对加工精度带来不利影响；工序集中时，必须考虑前述粗、精加工工序的合理安排及由于主轴箱结构及设置导向的需要。主轴排列不宜过密，否则会造成机床、刀具调整不便，加工精度、工作可靠性、生产率降低的不良后果。1.7.3 制定工艺方案应注意的其它方面（1）镗孔组合机床，应注意精加工后孔的表面是否允许留下螺旋或直线退刀痕迹。如果不允许留下螺旋刀痕，则应在加工终了时，使主轴（刀具）停止转动并周向定位，利用夹具的让刀机构，将工件已加

25、工表面移离刀尖一段距离后退刀。在生产率允许的情况下，也可使刀具以工进速度退回，这样不仅不会留下刀痕，且有利于提高加工精度；（2）钻阶梯孔，应先钻大孔后钻小孔，这不仅可缩短钻小孔的深度，而且使小钻头减少了折断的可能性；（3）互相结合的两个零件，钻孔应从结合面钻起，以更好的保证孔的位置精度，有利于两零件的装配；（4）端面一般采用铣削加工。当加工孔口较大端面时，不应采取简单的端面刮削工艺，因为这样会因轴向切削力大而导致振动影响加工精度。当端面对孔有严格的垂直度要求时，应采取镗孔车端面的方法，同时加工端面和孔。对于工件内部的端面，则可采用径向进刀的方法加工；（5）在制定加工一个零件的几台或成套机床或流

26、水线、自动线工艺过程方案时，应尽可能使精加工工序集中在所有粗加工工序之后，以有利于稳定保证加工精度。1.8 工艺路线的确定工序 10 毛坯铸造成形工序 20 进厂检验，去飞边毛刺工序 30 人工时效工序 40 涂油漆工序 50 粗精铣上表面工序 60 钻上表面上各螺纹底孔以及钻孔工序 70 攻上表面上各螺纹孔以及铰孔工序 80 粗精铣左右表面工序 90 粗镗-半精镗-精镗左右面上的轴承孔，扩-铰倒档孔工序100 钻左右面上螺纹底孔以及孔工序110 攻左右面上的螺纹孔工序120 粗精铣前后各面和倒挡孔内端面以及铣倒档孔内槽工序130 钻前后面上的螺纹底孔以及孔工序140 攻前后面上的螺纹孔以及铰

27、孔工序150 去毛刺，清洗工序160 终检入库1.9 确定各表面的切削用量和基本工时 1.9.1 工序50粗精铣上表面 （1）机床：立式铣床 x53k，夹具：专用夹具，刀具：高速钢镶齿套式面铣刀 铣刀直径80mm,齿数为10。量具：深度游标卡尺（2）粗铣上表面背吃刀量 ap=3mm铣刀每齿进给量为0.10.5,选f=0.3mm/z切削速度 v=0.250.38m/s,取v=16m/min计算转速n=1000v/d=100016/3.1480=63.69r/min实际转速取n=60r/min实际切削速度v=dn/1000=3.148060/1000=15m/min基本时间t的计算由 t=l/nf

28、=1640/603=8.91min（3）精铣上表面背吃刀量 ap=1mm铣刀每齿进给量为0.51.2,选f=0.8mm/z切削速度 v=0.250.38m/s,取v=21m/min计算转速n=1000v/d=100021/3.1480=83.5r/min实际转速取n=80r/min实际切削速度v=dn/1000=3.148080/1000=20.1m/min基本时间t的计算由 t=l/nf=1640/608=2.5min1.9.2 工序60钻上表面各螺纹底孔以及孔（1）机床：摇臂钻床 z3040，夹具：钻模板，刀具：10,8.5高速刚麻花钻，m10的机用丝锥，11的高速钢铰刀。量具：塞规（2）

29、钻m10-7h的螺纹底孔选8.5高速刚麻花钻,走刀次数k=15由切削用量手册查得：进给量f=0.2mm/r,切削速度v=31m/min计算转速n=1000v/d=100031/3.148.5=1161.48r/min实际转速取n=1250r/min实际切削速度v=dn/1000=3.148.51250/1000=33.4m/min基本时间t的计算由 t=2kl/nf=21528/12500.2=3.36min（3）钻2m10-7h的螺纹底孔选8.5高速刚麻花钻,走刀次数k=2由切削用量手册查得：进给量f=0.2mm/r,切削速度v=31m/min计算转速n=1000v/d=100031/3.1

30、48.5=1161.48r/min实际转速取n=1250r/min实际切削速度v=dn/1000=3.148.51250/1000=33.4m/min基本时间t的计算由 t=2kl/nf=2221/12500.2=0.34min（4）钻211的孔选10高速刚麻花钻,走刀次数k=2由切削用量手册查得：进给量f=0.2mm/r,切削速度v=31m/min计算转速n=1000v/d=100031/3.1410=987.26r/min实际转速取n=1000r/min实际切削速度v=dn/1000=3.14101000/1000=31.4m/min基本时间t的计算由 t=2kl/nf=2213/1000

31、0.2=0.26min1.9.3 工序70攻上表面各螺纹以及铰孔（1）机床：摇臂钻床 z3040，夹具：钻模板，刀具： m10的机用丝锥，11的高速钢铰刀。量具：塞规（2）攻m10-7h的螺纹选m10的丝锥，走刀次数k=15由切削手册可得，攻螺纹的进给量等于螺纹的螺距，故发f=1.5mm/r,切削速度v=510m/min,取v=7m/min计算转速n=1000v/d=10007/3.1410=222.9r/min实际转速取n=250r/min实际切削速度v=dn/1000=3.1410250/1000=7.85m/min基本时间t的计算由 t=2kl/nf=21525/2501.5=2min（

32、3）攻2m10的螺纹选m10的丝锥，走刀次数k=2由切削手册可得，攻螺纹的进给量等于螺纹的螺距，故发f=1.5mm/r,切削速度v=510m/min,取v=7m/min计算转速n=1000v/d=10007/3.1410=222.9r/min实际转速取n=250r/min实际切削速度v=dn/1000=3.1410250/1000=7.85m/min基本时间t的计算由 t=2kl/nf=2225/2501.5=0.224min（4）铰211的孔选11的铰刀，走刀次数k=2由切削手册可得，其进给量f=1.4mm/r,切削速度v=45m/min,取v=4m/min计算转速n=1000v/d=100

33、04/3.1411=115.8r/min实际转速取n=125r/min实际切削速度v=dn/1000=3.1411125/1000=4.32m/min基本时间t的计算由 t=2kl/nf=2213/1251.4=0.297min1.9.4 工序80粗精铣左右表面（1）机床：铣专机，夹具：专用夹具，刀具：高速钢镶齿套式面铣刀 铣刀直径200mm,齿数为20。量具：深度游标卡尺（2）粗铣左右表面背吃刀量 ap=3mm铣刀每齿进给量为0.10.5,选f=0.3mm/z切削速度 v=0.250.38m/s,取v=16m/min计算转速n=1000v/d=100016/3.14200=25.48r/mi

34、n实际转速取n=25r/min实际切削速度v=dn/1000=3.1420025/1000=15.7m/min基本时间t的计算由 t=l/nf=648/256=4.32min（3）精铣左右表面背吃刀量ap=1mm铣刀每齿进给量为0.51.2,选f=0.8mm/z切削速度 v=0.250.38m/s,取v=21m/min计算转速n=1000v/d=100021/3.14200=33.44r/min实际转速取n=30r/min实际切削速度v=dn/1000=3.1420030/1000=18.84m/min基本时间t的计算由 t=l/nf=648/3016=1.35min1.9.5 工序90粗镗-

35、半精镗-精镗左右面上轴承孔，扩铰倒档孔（1）机床：专用卧式镗床，夹具：专用夹具，刀具：专用高速钢镗刀，量具：内径百分表（2）粗镗左面130轴承孔到128并且倒角背吃刀量ap=3mm由切削用量手册查得，镗刀粗镗进给量f=0.31.0mm/r,取f=0.6mm/r,切削速度v=0.30.6m/s,取v=22m/min计算转速n=1000v/d=100022/3.14128=54.7r/min实际转速取n=60r/min实际切削速度v=dn/1000=3.1412860/1000=24.1m/min基本时间t的计算由 t=l/nf=23/600.6=0.64min（3）粗镗左面100轴承孔到98并且

36、倒角背吃刀量 ap=3mm由切削用量手册查得，镗刀粗镗进给量f=0.31.0mm/r,取f=0.6mm/r,切削速度v=0.30.6m/s,取v=22m/min计算转速n=1000v/d=100022/3.1498=71.49r/min实际转速取n=60r/min实际切削速度v=dn/1000=3.149860/1000=19m/min基本时间t的计算由 t=l/nf=23/600.6=0.64min（4）粗镗右面150轴承孔到148并且倒角背吃刀量 ap=3mm由切削用量手册查得，镗刀粗镗进给量f=0.31.0mm/r,取f=0.6mm/r,切削速度v=0.30.6m/s,取v=22m/mi

37、n计算转速n=1000v/d=100022/3.14148=47.34r/min实际转速取n=60r/min实际切削速度v=dn/1000=3.1414860/1000=28m/min基本时间t的计算由 t=l/nf=23/600.6=0.64min（5）粗镗右面120轴承孔到118并且倒角背吃刀量 ap=3mm由切削用量手册查得，镗刀粗镗进给量f=0.31.0mm/r,取f=0.6mm/r,切削速度v=0.30.6m/s,取v=22m/min计算转速n=1000v/d=100022/3.14118=59.37r/min实际转速取n=60r/min实际切削速度v=dn/1000=3.14118

38、60/1000=22m/min基本时间t的计算由 t=l/nf=23/600.6=0.64min（6）扩倒档孔并且倒角背吃刀量 ap=0.25mm由切削用量手册查得，饺刀进给量f=1.2mm/r因为镗刀和扩孔钻装在一个动力头上一起运动，为保证刀具每分钟有相同的进给量，可选转速n=30r/min计算切削速度v=dn/1000=3.1431.7530/1000=29.9m/min基本时间t的计算由 t=2l/nf=225/1.230=1.38min（7）半精镗左面130轴承孔到129.3背吃刀量 ap=1.3mm由切削用量手册查得，镗刀半精镗进给量f=0.20.8mm/r,取f=0.4mm/r,切

39、削速度v=0.30.65m/s,取v=24m/min计算转速n=1000v/d=100024/3.14129.3=59.1r/min实际转速取n=60r/min实际切削速度v=dn/1000=3.14129.360/1000=24.4m/min基本时间t的计算由 t=l/nf=23/600.4=0.96min（8）半精镗左面100轴承孔到99.3背吃刀量 ap=1.3mm由切削用量手册查得，镗刀半精镗进给量f=0.20.8mm/r,取f=0.4mm/r, 切削速度v=0.30.65m/s,为使同一动力头上的刀具每分钟进给量相同,取n=60r/min计算切削速度v=dn/1000=3.1499.

40、360/1000=19m/min基本时间t的计算由 t=l/nf=23/600.4=0.96min（9）半精镗右面150轴承孔到149.3背吃刀量 ap=1.3mm由切削用量手册查得，镗刀半精镗进给量f=0.20.8mm/r,取f=0.4mm/r, 切削速度v=0.30.65m/s,为使左右动力头上的刀具每分钟进给量相同,取n=60r/min计算切削速度v=dn/1000=3.14149.360/1000=28m/min基本时间t的计算由 t=l/nf=23/600.4=0.96min（10）半精镗右面120轴承孔到119.3背吃刀量 ap=1.3mm由切削用量手册查得，镗刀半精镗进给量f=0

41、.20.8mm/r,取f=0.4mm/r, 切削速度v=0.30.65m/s,为使左右动力头上的刀具每分钟进给量相同,取n=60r/min计算切削速度v=dn/1000=3.14119.360/1000=22.5m/min基本时间t的计算由 t=l/nf=23/600.4=0.96min（11）铰倒档孔背吃刀量 ap=1.3mm由切削用量手册查得，铰刀的进给量取f=0.25mm/r，因为镗刀和铰刀装在一个动力头上一起运动，为保证刀具每分钟有相同的进给量，可选转速n=96r/min计算切削速度v=dn/1000=3.143296/1000=10m/min基本时间t的计算由 t=l/nf=25/9

42、60.25=1min（12）精镗左面130轴承孔背吃刀量 ap=0.7mm由切削用量手册查得，镗刀精镗进给量f=0.250.5mm/r,取f=0.3mm/r,切削速度v=0.150.5m/s,取v=24m/min计算转速n=1000v/d=100024/3.14130=58.79r/min实际转速取n=60r/min实际切削速度v=dn/1000=3.1413060/1000=24.5m/min基本时间t的计算由 t=l/nf=23/600.3=1.28min（13）精镗左面100轴承孔背吃刀量 ap=0.7mm由切削用量手册查得，镗刀半精镗进给量f=0.250.5mm/r,取f=0.3mm/

43、r, 切削速度v=0.150.5m/s,为使同一动力头上的刀具每分钟进给量相同,取n=60r/min计算切削速度v=dn/1000=3.1410060/1000=19m/min基本时间t的计算由 t=l/nf=23/600.3=1.28min（14）精镗右面150轴承孔背吃刀量 ap=0.7mm由切削用量手册查得，镗刀半精镗进给量f=0.250.5mm/r,取f=0.3mm/r, 切削速度v=0.150.5m/s,为使同一动力头上的刀具每分钟进给量相同,取n=60r/min计算切削速度v=dn/1000=3.1415060/1000=28.3m/min基本时间t的计算由 t=l/nf=23/6

44、00.3=1.28min（15）精镗右面120轴承孔背吃刀量 ap=0.7mm由切削用量手册查得，镗刀半精镗进给量f=0.250.5mm/r,取f=0.3mm/r, 切削速度v=0.150.5m/s,为使同一动力头上的刀具每分钟进给量相同,取n=60r/min计算切削速度v=dn/1000=3.1412060/1000=22.6m/min基本时间t的计算由 t=l/nf=23/600.3=1.28min1.9.6 工序100钻左右面上的螺纹底孔以及孔（1）机床：双面钻孔组合机床，夹具：钻模板，刀具：6.7,10.5,10,8.5,12.5,19,20的高速钢钻麻花钻，量具：塞规（2）钻左边4m

45、10-7h的螺纹底孔选8.5高速刚麻花钻由切削用量手册查得：进给量f=0.120.2mm/r,取f=0.16mm/r,切削速度 v=1624m/min，取v=19m/min计算转速n=1000v/d=100019/3.148.5=711.88r/min实际转速取n=750r/min实际切削速度v=dn/1000=3.148.5750/1000=20m/min基本时间t的计算由 t=2l/nf=221/0.16750=0.35min（3）钻左边6m12-7h的螺纹底孔选10.5高速刚麻花钻由切削用量手册查得：进给量f=0.120.2mm/r,取f=0.16mm/r,切削速度 v=1624m/mi

46、n，为使同一动力头上的刀具每分钟进给量相同，取n=750r/min,计算切削速度v=dn/1000=3.1410.5750/1000=24.72m/min,此速度超过速度范围了，对f,n进行修正，取f=0.2mm/r,n=600r/min计算切削速度v=dn/1000=3.1410.5600/1000=19.8m/min,在速度范围。基本时间t的计算由 t=2l/nf=223/0.2600=0.38min（4）钻左边210的通孔选10高速刚麻花钻由切削用量手册查得：进给量f=0.120.2mm/r,取f=0.16mm/r,切削速度 v=1624m/min，为使同一动力头上的刀具每分钟进给量相同

47、，取n=750r/min,计算切削速度v=dn/1000=3.1410750/1000=23.55m/min,此速度在速度范围。基本时间t的计算由 t=2l/nf=223/0.16750=0.38min（5）钻左边619的孔并且锪32的沉头孔选19带锪头高速刚锪钻由切削用量手册查得：进给量f=0.20.4mm/r,取f=0.2mm/r,切削速度 v=1624m/min，为使同一动力头上的刀具每分钟进给量相同，取n=600r/min,计算切削速度v=dn/1000=3.1419600/1000=35.796m/min,此速度超过速度范围了，对f,n进行修正，取f=0.3mm/r,n=400r/m

48、in计算切削速度v=dn/1000=3.1419400/1000=23.9m/min此速度在速度范围基本时间t的计算由 t=2l/nf=223/0.3400=0.38min（6）钻右边11m141.5-7h螺纹底孔选12.5高速刚麻花钻由切削用量手册查得：进给量f=0.20.4mm/r,取f=0.2mm/r,切削速度 v=1624m/min，为使同一动力头上的刀具每分钟进给量相同，取n=600r/min,计算切削速度v=dn/1000=3.1412.5600/1000=23.55m/min此速度在速度范围基本时间t的计算由 t=2l/nf=223/0.3400=0.38min（7）钻右边m8螺

49、纹底孔选6.7高速刚麻花钻由切削用量手册查得：进给量f=0.120.2mm/r,取f=0.16mm/r,切削速度 v=1624m/min，为使同一动力头上的刀具每分钟进给量相同，取n=750r/min,计算切削速度v=dn/1000=3.146.7750/1000=15.77m/min此速度低于速度范围，对f,n进行修正，取f=0.12mm/r,n=1000r/min计算切削速度v=dn/1000=3.146.71000/1000=21.038m/min此速度在速度范围基本时间t的计算由 t=2l/nf=223/0.121000=0.38min（8）钻右边20通孔选17.4高速刚麻花钻由切削用

50、量手册查得：进给量f=0.20.4mm/r,取f=0.2mm/r,切削速度 v=1624m/min，为使同一动力头上的刀具每分钟进给量相同，取n=600r/min,计算切削速度v=dn/1000=3.1420600/1000=37.68m/min此速度超过速度范围，对f,n进行修正，取f=0.4mm/r,n=300r/min计算切削速度v=dn/1000=3.1420300/1000=18.84m/min此速度在速度范围基本时间t的计算由 t=2l/nf=223/0.4300=0.38min1.9.7 工序110攻左右面上的螺纹（1）机床：双面攻丝组合机床，夹具：钻模板，刀具：m10，m12，

51、m14的机用丝锥，量具：塞规（2）攻左边4m10-7h的螺纹选m10的丝锥由切削手册可得，攻螺纹的进给量等于螺纹的螺距，故f=1.5mm/r,切削速度v=510m/min,取v=6m/min计算转速n=1000v/d=10006/3.1410=191.08r/min实际转速取n=200r/min实际切削速度v=dn/1000=3.1410200/1000=6.28m/min基本时间t的计算由 t=2l/nf=218/2001.5=0.12min（3）攻左边4m12-7h的螺纹选m13的丝锥由切削手册可得，攻螺纹的进给量等于螺纹的螺距，故f=1.75mm/r,切削速度v=510m/min,为使同

52、一动力头上的刀具每分钟进给量相同，取n=170r/min,计算切削速度v=dn/1000=3.1412170/1000=6.4m/min基本时间t的计算由 t=2l/nf=218/1751.75=0.12min（4）攻右边11m141.5-7h的螺纹选m14的丝锥由切削手册可得，攻螺纹的进给量等于螺纹的螺距，故f=1.5mm/r,切削速度v=510m/min,为使同一动力头上的刀具每分钟进给量相同，取n=200r/min,计算切削速度v=dn/1000=3.1414200/1000=8.79m/min基本时间t的计算由 t=2l/nf=215/2001.5=0.1min（5）攻右边m8的螺纹选

53、m8的丝锥由切削手册可得，攻螺纹的进给量等于螺纹的螺距，故f=1.25mm/r,切削速度v=510m/min,为使同一动力头上的刀具每分钟进给量相同，取n=240r/min,计算切削速度v=dn/1000=3.148240/1000=6.03m/min基本时间t的计算由 t=2l/nf=215/2401.25=0.1min1.9.8 工序120粗精铣前后各面和倒档孔内端面以及铣倒档孔内槽（1）机床：铣专机，夹具：专用夹具，刀具：高速钢镶齿套式面铣刀 铣刀直径200mm,齿数为20。量具：百分表（2）粗铣前后表面背吃刀量 ap=3mm铣刀每齿进给量为0.10.5,选f=0.3mm/z切削速度 v=0.250.38m/s,取v=16m/min计算转速n=1000v/d=100016/3.14200=25.48r/min实际转速取n=25r/min实际切削速度v=dn/1000=3.1420025/1000=15.7m/min基本时间t的计算由 t=l/nf=970/256=6. 47min（3）精铣前后表面背吃刀量 ap=1mm铣刀每齿进给量为0.51.2,选f=0.8mm/z切削速度 v=0.250.38m/s,取v=21m/min计算转速n=1000v/d=100021/3.14200=33.44r/