金融财富中心B地块一期项目卸料平台施工方案

1、 中国建筑第八工程局有限公司 正荣·金融财富中心b地块一期项目卸料平台施工方案 目录一、 编制依据1二、 工程概况1三、 卸料平台施工工艺2四、 卸料平台搭设安全技术措施6五、 卸料平台拆除安全技术措施6六、卸料平台计算书7一、 编制依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2011)；2. 建筑结构荷载规范(gb 50009-2001)；3. 建筑施工安全检查评分标准(jgj59-99)；4. 建筑施工高处作业安全技术规范(jgj80-91)；5. 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社； 6. 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社； 7. 建筑施工脚手架实

2、用手册中国建筑工业出版社； 8. 建筑施工安全检查标准jgj59-99中国建筑工业出版社； 9. 混凝土结构设计规范gb50010-2010 中国建筑工业出版社；10. 本工程的施工图纸；11. 本工程施工组织设计。二、 工程概况正荣·金融财富中心项目住宅一期位于莆田市荔城区荔园路与天妃路交叉口南侧，南临滨溪路，住宅一期由10栋30至37层的高层建筑组成。项目总占地55926.56，总建筑面积236818.12 ，地下室建筑面积5.6707万，地上建筑面积18.0111万 。 表1.1-1 建筑设计概况一览表工程名称正荣·金融财富中心b地块一期工程 工程地址福建莆田工程类别

3、商业、住宅总建筑面积238623.09建设单位正荣（莆田）金融财富中心开发有限公司勘察单位中节能建设工程设计院有限公司设计单位嘉博（福建）联合设计院有限公司监理单位福建省中福工程建设监理有限公司质量监督部门莆田市城厢区建设工程质量监督站质量要求6#、9#创福建省优质工程,其他为合格工程总包单位中国建筑第八工程局有限公司分包单位无建设工期760天合同工期760天工程主要功能商业、住宅三、 卸料平台施工工艺卸料平台加工支座完毕经过验收合格后方可吊装。吊装至预定位置后，先将槽钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。具体构造要

4、求如下：1、悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上，应该在上层构件上预埋”型锚固圈，预埋材料采用20hpb235钢筋，作为钢丝绳的固定点，并应焊接或绑扎在钢筋骨架上。2、悬挑式卸料平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。3、钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备，另外一道应作受力计算。4、悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作，垂直于角钢铺设40*90200的方木，然后在上面铺设16厚胶合面板。5、悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行

5、检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。6、卸料平台上应显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督,且限重牌挂放在卸料平台内围,限重1t。卸料平台立面图悬挑槽钢锚入段示意图吊环示意图（悬挑脚手架与卸料平台） 限重牌示意图四、 卸料平台搭设安全技术措施 1定期检查卸料平台，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 2卸料平台搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 3严格控制施工荷载，卸料平台荷载不得大1t，确保较大安全储备。4. 设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。五、 卸料

6、平台拆除安全技术措施 1拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。 2拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 3拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。 5拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方

7、，以防坠落。 6拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 7在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 8拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 9高层卸料平台拆除，应配备良好的通讯装置。 10输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 11当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 12夜间或遇六级（含六级） 以上大风及雷雨、大雾等恶劣天气，不得进行搭设与拆除作业。 13翻掀竹串脚手板应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹串脚手

8、板未清除的残留物从高处坠落伤人。六、卸料平台计算书 一、参数信息1.荷载参数脚手板类别：竹夹板，脚手板自重(kn/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：冲压钢脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kn/m)：0.11；施工人员等活荷载(kn/m2):3.00，最大堆放材料荷载(kn):10.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.05，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.50；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：2.90；钢丝绳安全系数k：9.00，悬挑梁与墙的节点按 铰支 计算；只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：14a号槽钢槽

9、口水平 ；次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld(m)：0.75，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.00。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：3.00，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.50, 次梁悬臂mc（m）：0.00；平台计算宽度(m)：2.50。 二、次梁的验算次梁选择 14a号槽钢槽口水平 ，间距0.75m，其截面特性为：面积 a=18.51cm2；惯性距 ix=563.7cm4；转动惯量 wx=80.5cm3；回转半径 ix=5.52cm；截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。1.荷载计算(1)、脚手板的自重标准值：本

10、例采用竹夹板，标准值为0.35kn/m2； q1=0.35× 0.75= 0.26kn/m；(2)、型钢自重标准值：本例采用14a号槽钢槽口水平，标准值为0.14 kn/m q2=0.14 kn/m(3)、活荷载计算1)施工荷载标准值：取3.00 kn/m2 q3=3.00 kn/m22)最大堆放材料荷载p：10.00kn荷载组合q=1.2×(0.26+0.14)+1.4×3.00×0.75=3.64kn/mp=1.4×10.00=14.00kn2.内力验算内力按照集中荷载p与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩m的计算公式（

11、规范jgj80-91，p31）为： mmax = ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4经计算得出: mmax = (3.64×2.502/8)×(1-(0.002/2.502)2+14.00×2.50/4=11.59kn·m。 最大支座力计算公式: r = p + q(l+2m)/2经计算得出: r = (14.00 + 3.64×(2.50 + 2×0.00)/2 = 11.54kn3.抗弯强度验算次梁应力： = m/xwx f其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材的抗压强度设计值，f = 205.0

12、0 n/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =1.16×104/(1.05×80.50)=137.13 n/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =137.125 n/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 n/mm2,满足要求!4.整体稳定性验算 = m/bwx f其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = (570tb/lh)×(235/fy)经过计算得到 b=570×9.50×58.00×235/(2500.00×140.00×235.0)=0.90；由于 b大于0.6，按照下

13、面公式调整： b' = 1.07 - 0.282/b 1.0得到 b' = 0.756；次梁槽钢的稳定性验算 =1.16×104/(0.756×80.500)=190.52 n/mm2；次梁槽钢的稳定性验算 =190.518 n/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 n/mm2,满足要求!三、主梁的验算根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 14a号槽钢槽口水平 ，其截面特性为： 面积 a=18.51cm2；惯性距 ix=563.7cm4；转动惯量 wx=80.5cm3；回转半径 ix=5.52cm；

14、截面尺寸，b=58mm,h=140mm,t=9.5mm；1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kn/m； q1 = 0.11kn/m；(2)槽钢自重荷载 q2=0.14kn/m 静荷载设计值 q = 1.2×(q1+q2) = 1.2×(0.11+0.14) = 0.30kn/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 r；2.内力验算 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kn) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kn·m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 从左至右各支座反力： r1 =

15、14.277 kn； r2 = 4.201 kn； r3 = -0.827 kn。 最大支座反力为 rmax=4.201 kn；最大弯矩 mmax=2.482 kn·m；最大挠度 =0.011 mm。3.抗弯强度验算 = m/（xwx） + n/a f其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00 n/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 =2.482×106/1.05/80500.0+3.69×103/1851.000=31.362 n/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 31.362 n/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强

16、度设计值 f=205.00 n/mm2，满足要求!4.整体稳定性验算 = m/（bwx） f其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b=（570tb/lh）×（235/fy） b=570×9.5×58.0×235/(2550.0×140.0×235.0)=0.880；由于 b大于0.6，应按照下面公式调整：b'=1.07-0.282/b 1.0可得 b'=0.749；主梁槽钢的稳定性验算 = 2.482×106/(0.749×80500.00)=41.14 n/mm2；主梁槽钢的

17、稳定性验算 = 41.14 n/mm2 小于 f=205.00,满足要求!四、钢丝拉绳的内力验算水平钢梁的垂直支坐反力rci和拉钢绳的轴力rui按照下面计算， rci = ruisini其中 rci - 水平钢梁的垂直支坐反力(kn)； rui - 拉钢绳的轴力(kn)； i - 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sini = sin (arctan (2.9/(1.5+1.05) = 0.751；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：rui = rci / sini；rui = 14.277 / 0.751 = 19.01 kn；五、钢丝拉绳的强度验算选择6×37钢丝绳,

18、钢丝绳公称抗拉强度1700mpa，直径21.5mm。 fg = afg/k其中fg- 钢丝绳的容许拉力(kn)； fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kn)，查表得fg296kn； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。0.82； k - 钢丝绳使用安全系数。k9。得到：fg=26.969kn>ru19.011kn。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。六、钢丝拉绳拉环的强度验算取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值ru进行计算作为拉环的拉力n为：n=ru=19010.877n。拉环强度计算公式为： = n/a f其中， f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50n/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值f=50.0n/mm2；所需要的拉环最小直径 d=19010.9×4/(3.142×50.00×