毕业设计计算书办公楼框架结构设计

1、08级土木工程专业毕业设计 第 页 共 页1前言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。本组毕业设计题目为廊坊市某培训中心办公楼框架结构设计。在毕设前期，我温习了结构力学、钢筋混凝土、建筑结构抗震设计等知识，并借阅了抗震规范、混凝土规范、荷载规范等规范。在毕设中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。在毕设后期，主要进行设计手稿的整理，并用电脑绘图并得到老师的审批和指正，使我圆满的完成了任务，在此表示衷心的感谢。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设

2、计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在绘图时熟练掌握了autocad，天正，及pkpm以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。 二零一二年四月十日2 建筑设计总说明2.1 建筑设计说明：2.1.1 工程概况工程名称：廊坊市某培训中心办公楼；工程位置：廊坊市区；工程总面积：1851.48；结构形式：现浇整体框架。2.1.2 物功能与特点：该拟建的建筑位于廊坊市内

3、，设计内容：此楼为办公楼，此建筑占地面积 617.16m2 ，总建筑面积为1851.48 m2（1）平面设计建筑朝向为南北向，平面布置满足长宽比小于5，采用纵向3.9m、横向6.2m、2.4m、6.2m的柱距，满足建筑开间模数和进深的要求。（2）防火防火等级为二级，安全疏散距离满足房门至外部出口或封闭楼梯间最大距离小于35m，大房间设前后两个门，小房间设一个门，满足防火要求；室内消火栓设在走廊两侧,每层两侧及中间设3个消火栓，最大间距25m,满足间距50m的要求。（3）抗震建筑的平立面布置规则，建筑的质量分布和刚度变化均匀，楼层没有错层，满足抗震要求。（4） 屋面屋面形式为平屋顶；平屋顶排水坡

4、度为2%，排水坡度的形式为垫置坡度，排水方式为内排水。屋面做法采用98j1工程做法中柔性防水，聚苯乙烯泡沫塑料板保温层屋面。2.2 结构设计说明2.2.1 设计资料 （自然条件）1、工程地质条件：建筑场地类别为类，地震烈度8度.2、抗震设防： 8度3、防火等级： 二级4、建筑物类型： 乙类5、主导风向：主导风向：西南、东北风，冬季以北风、西北风为主，夏季以偏南风、东北风为主。基本风压w0= 0.45 kn/m2。6、基本雪压： s0= 0.40 kn/m27、冻土深度： 0.67m8、年降雨量：570.3mm，降水集中在78月份； 9、冬季采暖室外计算温度-9度；10、楼面活荷： 办公室：2.

5、0 kn/m2；走道：2.0 kn/m2。2.2.2 工程做法（1）屋面做法：水泥炉渣2%找坡，20厚1:2.5水泥砂浆找平二粘三油防水层上铺小豆石干铺100mm厚加气混凝土保温层，表面平整扫静铺油毛毡隔离层一道40厚c25刚性防水层钢筋混凝土面板粉底（喷涂料）（2）楼面做法10厚花岗岩面层20厚1:2.5水泥砂浆找平层钢筋混凝土楼面板20厚纸筋灰石灰打底，涂料两边（3）卫生间楼面10厚防滑地砖20厚1:2.5水泥砂浆粘结层高分子防水卷材一层大于等于1.2厚现浇混凝土板20厚纸筋灰石灰打底，涂料两边（4）墙身做法a内墙刷内墙涂料20厚灰石灰砂浆200厚mu2.5陶粒空心砌块20厚灰石灰砂浆刷内

6、墙涂料 b外墙剁假石墙面200厚mu2.5陶粒空心砌块20厚灰石灰砂浆刷内墙涂料 3结构设计计算书3.1 结构平面布置3.1.1结构布置及结构计算简图的确定构平面布置如图所示。图3.1 结构平面布置图3.1.2 确定梁柱截面尺寸：主梁：边跨(ab,cd)梁: h=(1/81/12)l=(1/81/12) ×6200=775mm517mm取h=600mm,b=(1/31/2)l=(1/31/2) ×600=200300，取b=250mm中跨(bc)梁: h=(1/81/12)l=(1/81/12) ×2400=300mm200mm取h=400mm,b=250mm连系

7、梁：边柱（a轴，d轴），中柱（b轴，c轴）上连系梁 ： h=(1/121/15)l=(1/121/15) ×3900=325mm260mm 取 h=400mm,b>400/4=100 取b=250mm柱截面：h=4850mm,b=(1/151/20) ×4850=306mm243mmh=(1/81/12) ×4850=606mm404mm 取b×h=300 mm×450mm现浇楼板厚100mm，满足h/l01 1/503.1.3 计算简图的确定（见图3.2）根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为500mm,由此求得底层层高为4.85m。各

8、梁柱构件的线刚度经计算后列于图2，其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，梁取i=2i0（i0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。ab,cd跨梁：bc跨梁： 中部各层柱：首层柱： 注：图中数字为线刚度，单位：×10-4em3ec=3.25×104n/mm2 eb=3.00×104n/mm2图3.2：结构计算简图3.2 荷载统计3.2.1 恒载计算（1） 屋面框架梁线荷载标准值： 水泥炉渣2%找坡，20厚1:2.5水泥砂浆找平 0.4 kn/ m2二粘三油防水层上铺小豆石 0.35kn/ m2干铺100mm厚加气混凝土保温层 0.1×6=0.6kn/

9、 m240厚c25刚性防水层 20×0.04=0.8kn/ m2100厚钢筋混凝土面板 0.1×25=2.5 kn/ m2屋面恒载: 4.65kn/m2边跨(ab、cd跨)框架梁自重 0.25×0.6×25=3.75 kn/ m2 梁侧粉刷 2×（0.60.1）×0.02×17=0.34 kn/ m2中跨框架梁自重 0.25×0.4×25=2.5kn/ m2梁侧粉刷 2×（0.40.1）×0.02×17=0.2 kn/ m2因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为：（图3.3）g3

10、ab1= g5cd1=4.09kn/ mg3bc1= 2.7 kn/ mg3ab2= g3cd2=4.65×3.9=18.14 kn/ mg3cd2= 4.65×2.4=11.16kn/ m（2） 楼面框架梁线荷载标准值100厚花岗岩面层 0.01×28=0.28kn/m220厚1:2.5水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4kn/m2100厚现浇钢筋混凝土楼板 0.1×25=2.5 kn/ m220厚纸筋石灰抹底 0.02×16=0.32kn/ m2楼面恒载 3.5kn/ m2边跨(ab、cd跨)框架梁自重及梁侧粉刷 4.09 kn

11、/ m边跨填充墙自重 0.2×（3.60.6）×5=3kn/ m墙面粉刷 （3.60.6）×0.02×2×17=2.04 kn/ m中跨框架梁自重及梁侧粉刷 2.7kn/ m因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为（图3.4）：gab1= gcd1=4.09+5.04=9.13 kn/ mgbc1=2.7kn/ mgab2= gcd2=3.5×3.9=13.65kn/ mgbc2= 3.5×2.4=8.4kn/ m（3）屋面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重 0.25×0.40×3.9×25=9.

12、75kn粉刷 0.02×(0.40.10)×2×3.9×17=0.80kn500高女儿墙自重 0.5×3.9×0.2×5=1.95kn粉刷 0.5×0.02×2×3.6×17=1.22kn连系梁传来屋面自重 1/2×3.9×1/2×3.9×4.65=17.68kn顶层边节点集中荷载 g3a= g3d =31.25kn中柱连系梁自重及粉刷 9.75+0.80=10.55kn连系梁传来屋面自重 1/2×（3.9+3.92.4）×2

13、.4/2×4.65=15.07kn 1/2×3.9×3.9/2×4.65=17.68kn顶层中节点集中荷载 g3b = g3c =43.48kn（4） 楼面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重及粉刷 9.75+0.8= 10.55kn塑钢窗自重 2.7×1.8×0.45=2.19kn窗下墙自重 0.2×1.0×3.6×5=3.6kn粉刷 0.02×2×1×3.6×17=2.45kn窗边墙自重 0.6×（3.61.00.4）×0.2×5=

14、1.32kn粉刷 0.6×（3.61.00.4）×0.02×2×17=2.24kn 连系梁传来楼面自重 1/2×3.9×1/2×3.9×4.65=17.68kn 框架柱自重 0.3×0.45×3.6×25=12.15kn粉刷 ( 0.3+0.45)×23×0.2×0.02×3.6×17=1.10 kn剁假石面 0.08×0.5×3.3×19.8=2.61kn中间层边节点集中荷载 ga=gd=55.82kn中

15、间柱连系梁自重及粉刷 9.75+0.73=10.48kn内纵墙自重 3.6×（3.60.4）×0.2×5=11.52 kn粉刷 3.6×3.2×2×0.02×17=7.83kn扣除门洞重加上门重 2.4×1.2×（5.240.2）=14.52kn框架梁传来屋面自重 1/2×(3.93.92.4)×1/2×2.4×3.5=11.34kn 1/2×3.9×1/2×3.9×3.5=13.31kn框架柱自重 12.15 kn粉刷 1.

16、10kn中间层中节点集中荷载 gb= gc =53.21 kn（5） 恒载作用下结构计算简图（图3.5）3.2.3 楼面活荷载计算楼面活荷载作用下结构计算简图如图4所示。图中各荷载计算如下：（1） 屋顶板的活荷载标准值p3ab= p3cd=1.5×3.9=5.85kn/ mp3bc=1.5×2.4=3.6 kn/ mp3a=p3d=1/2×3.9×1/2×3.9×1.5=5.7knp3b=p3c =1/2×（1.5+3.9）×2.4/2×1.5+1/4×3.9×3.9×1.5

17、=10.56kn（2） 楼面板的活荷载标准值pab= pcd=2.0×3.9=7.8kn/ mpbc=2.5×2.4=6.0 kn/ mpa=pd = 1/4×3.9×6.2×2=11.16knpb=pc =11.16+1/4×3.9×2.4×2.5=17.01kn3.3 风荷载计算3.3.1 风压标准值计算风压标准值计算公式为 =zsz0因结构高度h=12.05m<30m,可取z=1.0z可查荷载规范，按地面粗糙程度和建筑物离地面高度确定。地面粗糙程度为b类,z 取值如表表3.1离地面高度（m）5 10 1

18、5 204.05 7.6511.2514.8518.45风压高度系数z1.01.01.141.251.01.01.0351.1361.216对于矩形平面s=1.3；将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如表2所示。表中a为一榀框架各层节点的受风面积，计算结果如图3.5所示。横向风荷载计算 表3.2层次zsz(m)zw0(kn/ m2)a(m2)pw(kn)31.01.311.551.040.458.975.4621.01.37.9510.4514.048.2011.01.34.3510.4516.9711.03(1) 计算简图，见图3.6。(2) 柱kc值 c30, ec值为3

19、.0×104n/mm2柱kc值计算 表3.3层数截面（m2）混凝土强度等级惯性矩ic（m4）（m3）(knm)230.3×0.45c302.28×10-36.33×10-418.99×10310.3×0.45c302.28×10-34.7×10-414.1×103图3.6：风荷载作用下结构计算简图（单位 kn）(3)梁kb值 2.4m梁：6.2m梁：及的值 表3.4层柱类型根数底层边柱15/4.7=3.190.7115.39×1034中柱（15+11.11）/4.7=5.560.8026.14&

20、#215;1034d11.53×103二三层边柱15×2/（2×6.33）=2.370.549.5×1034中柱（15+11.11）×2/（2×6.33）=4.120.6711.78×1034d21.28×103 3.4 荷载作用下的框架内力分析荷载取设计值，它等于荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。3.4.1 竖向恒载作用下的内力计算竖向恒载作用下的内力计算采用力矩二次分配法。(1) 荷载简化梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成，在求固端弯矩时，将梯形分布荷载及三角形荷载化作等效均布荷载。顶层：ab,cd跨（=0.5

21、×3.9/6.2=0.315）bc跨 12层：ab,cd跨（=0.5×3.9/6.2=0.315）bc跨 (2)弯矩分配系数弯矩分配系数 表3.5构件名称转动刚度s(kn·m)相对转动刚度框架梁边跨4kb=4×15×103=60×103 3.191中跨4kb=4×11.11×103=44.4×103 2.364框架柱边跨4kc=4×4.7×103=18.8×103 1.000中跨4kc=4×6.33×103=25.32×103 1.347各节点杆

22、件分配系数见下表: 各节点杆件分配系数 表3.6节点左梁右梁上柱下柱41.347+3.191=4.538 0.703 0.29731.347+3.191+1.347=5.885 0.542 0.229 0.22921.347+3.191+1.000=5.538 0.576 0.243 0.18183.191+1.347+2.364=6.902 0.462 0.195 0.34363.191+1.347+2.364+1.347=8.249 0.387 0.287 0.163 0.16353.191+1.347+2.364+1.000=7.902 0.404 0.170 0.299 0.127(3

23、) 杆件固端弯矩 固端弯矩计算 表3.7ab跨bc跨简图固端弯矩mfmj（kn/m）简图固端弯矩mf=mk（kn/m）顶层19.20kn/m×19.20×6.2261.509.68kn/m1/3×9.68×1.224.65中层20.5kn/m×20.5×6.2265.60g7.95kn/m1/3×7.95×1.223.82(4)、杆件固端弯矩分配与传递图3.7 恒载力矩分配与传递 传递系数：远端固定，传递系数为 远端滑动铰支，传递系数为1。梁端剪力及柱轴力计算梁端剪力 v=vqvm式中：vq梁上均布荷载引起的剪力，

24、vqql；vm梁端弯矩引起的剪力，vm柱轴力 n=v+p式中：v梁端剪力； p节点集中力及柱自重。 图3.8 恒载下框架弯矩图 图3.9 调幅后恒载下框架弯矩图（调幅系数 边跨0.8 中跨1.2）图3.10：恒载下梁的剪力图（kn）图3.11：恒载下柱的轴力图（kn）3.4.2 竖向活荷载作用下的内力计算(1) 荷载简化 (2) 杆件固端弯矩固端弯矩计算 表3.8ab跨bc跨简图固端弯矩m0mj（kn/m）简图固端弯矩mj=mk（kn/m）4.87kn/m×4.87×6.2215.62.25kn/m1/3×2.25×1.221.086.5kn/m

25、5;6.5×6.2220.823.75kn/m1/3×3.75×1.221.8图3.12 活载弯矩分配图 （kn/m） 图3.13：活荷载作用下的弯矩图（knm） 图3.14：活荷调幅后的弯矩图（knm）图3.15：活荷载下梁的剪力图（kn）图3.16：活荷载下柱的轴力图(kn)3.4.3 风荷载作用下的内力计算(1) 风荷载设计值×1.4风荷载的计算简图见下图所示,其计算采用d值法,计算过程见下表表3.9层力号总fwk(kn) ka d(kn/m)总d(kn/m)v=d/总d*总fwk（kn）37.644边柱 2.37 0.54 9.5×10

26、3 42.56×103 1.71中柱 4.12 0.67 11.78×103 2.12219.124边柱 2.37 0.54 9.5×103 42.56×103 4.27中柱 4.12 0.67 11.78×103 5.29134.566边柱 3.190.711 5.39×103 23.06×103 8.08中柱5.56 0.802 6.14×103 9.2 (2) 求反弯点高度: 由本结构的风荷载简图知其分布接近于均布荷载.故y0由<<工民建专业毕业设计手册>>(杨志勇主编,武汉工业大学出

27、版社)中的表5-2-4查得.本结构的各层横梁的线刚度相同.则y1=y2=y3=0.因此柱底至反弯点高度yh=y0h.计算反弯点高度见下表:9反弯点高度y0h 表:3.10层号柱号 ky0yh=y0h3边柱 2.37 0.45 1.62中柱 4.12 0.45 1.622边柱 2.37 0.5 1.8中柱 4.12 0.5 1.81边柱 3.190.55 2.67中柱5.56 0.55 2.67(3) 风荷载作用下的框架内力计算过程求的各柱的反弯点高度yh和杆端剪力vjk后,即可求的各杆端弯矩.再根据节点平衡条件求得梁端弯矩.例如3层边柱:m31=v31×y31; m32=v31

28、15;(h-y31)梁端弯矩与其线刚度成正比对于中柱:mb左=(mij上+mi+1j下)ib左/(ib左+ib右)mb右=(mij上+mi+1j下)ib右/(ib左+ib右)对于边柱mb=mij上+mi+1j下弯矩计算 表:3.11 mij上mij下mb3边柱 1.98 2.421.98中柱 2.452.99 左 1.41右1.042边柱 5.895.898.31中柱 7.317.31 左 5.92右4.381边柱 16.0213.0821.91中柱17.3 14.13 左14.14右10.47风荷载作用下的弯矩图剪力图.轴力图如下图3.17：风荷载下弯矩图（knm）图3.18：风荷载下柱的轴

29、力和梁的剪力图3.4.4 地震作用下荷载计算 本设计仅考虑水平地震作用即可，并可采用基底剪力法计算水平地震作用力。由于该结构的刚度比较均匀，可取一个计算单元进行计算。(1) 分层计算重力荷载代表值：第五层ge5值为整个框架结构第五层上半层以上所有构件的重量及活荷载的重量,一到四层类同.各层重力荷载代表值为：g3=4.09×6.2×2+2.7×2.4+4.65×3.9×(6.2×2+2.4)+(1.95+1.22)+0.3×0.45×3.6/2×25×4+(0.2×3.6×3.

30、9×5)÷2×2+0.02×2×3.6×3.9×17÷2×2+4×(9.75+0.8)+5.85 ×12.4+3.6×2.4+5.7+5.7+10.56+10.56=443.54kng2=4.09×6.2×2+2.7×2.4+3.14×3.9×(6.2×2+2.4)+0.3×0.45×3.6×25×4+1.1×4+4×(9.75+0.8) +7.8×

31、;12.4+6×2.4+11.16+11.6+17.01+17.01=458.24kn g1=4.09×6.2×2+2.7×2.4+3.14×3.9×(62×2+2.4)+0.3×0.45×(3.6+4.85)/2×25×4+0.3×0.45×(3.6+4.85)/2×0.02×17×2+4×(9.75+0.8)+4×1.1+7.8×12.4+6×2.4+11.16+11.6+17.01+17.0

32、1=509.92knge3= g3+0.5 qk=443.54+0.5×(14.8×3.9/2)=457.97knge2= g2+0.5 qk =458.24+0.5×(14.8×3.9/2)=472.67kn ge1= g1+0.5 qk=509.92+0.5×(14.8×3.9/2)=518.3kn等效重力荷载 geq =0.85 gei =0.85×(518.3+472.67+457.97)=1231.6kn(2) 自振周期计算 按顶点位移法计算，考虑填充墙对刚度的影响，取基本周期调整系数0=0.6。计算公式为，式中为

33、顶点位移（单位为m），按d值法计算，见下表 横向框架顶点位移计算 表3.12层次3457.97 457.9742.56×103 0.01080.01082472.67 930.6442.56×103 0.02190.03271518.3 1148.9423.06×103 0.04980.0825 (3) 横向地震作用地震作用按8度类场地,地震动参数区划的特征周期分组按一组考虑，则tg=0.45,max=0.16,采用底部剪力法计算。由于5 tg=2.6> t1=0.52>tg=0.45s,故地震影响系数 计算水平地震作用力为： fek =ageq =0

34、.14×1231.6=173.01kn 由于t1 <1.4tg =1.4 tg =1.4×0.45=0.63所以不考虑顶部附加地震作用各层地震作用及楼层地震剪力 表3.13层次hi(m)hi(m)gi(kn)gihifi(kn)vi(kn)33.612.05457.975518.540.45979.4179.4123.68.45472.673994.060.33257.44136.8514.854.85518.32513.760.20936.16173.01(4)横向水平地震作用下的框架内力计算荷载的计算简图见下图所示,其计算采用d值法,计算过程见下表 表3.14层力

35、号总fwk(kn) ka d(kn/m)总d(kn/m)v=d/总d*总fwk（kn）379.41边柱 2.37 0.54 9.5×103 42.56×103 17.73中柱 4.12 0.67 11.78×103 21.982136.85边柱 2.37 0.54 9.5×103 42.56×103 30.55中柱 4.12 0.67 11.78×103 37.881173.01边柱 3.190.711 5.39×103 23.06×103 40.44中柱5.56 0.802 6.14×103 46.07

36、 求反弯点高度: 由本结构的地震作用荷载简图知其分布接近于均布荷载.故y0由<<工民建专业毕业设计手册>>(杨志勇主编,武汉工业大学出版社)中的表5-2-4查得.本结构的各层横梁的线刚度相同.则y1=y2=y3=0.因此柱底至反弯点高度yh=y0h.计算反弯点高度见下表:反弯点高度y0h 表3.15层号柱号 ky0yh=y0h3边柱 2.37 0.45 1.62中柱 4.12 0.45 1.622边柱 2.37 0.5 1.8中柱 4.12 0.5 1.81边柱 3.190.55 2.67中柱5.56 0.55 2.67求的各柱的反弯点高度yh和杆端剪力vjk后,即可求

37、的各杆端弯矩.再根据节点平衡条件求得梁端弯矩.例如3层边柱:m31=v31×y31; m32=v31×(h-y31)梁端弯矩与其线刚度成正比对于中柱:mb左=(mij上+mi+1j下)ib左/(ib左+ib右)mb右=(mij上+mi+1j下)ib右/(ib左+ib右)对于边柱mb=mij上+mi+1j下表3.16 mij上mij下mb3边柱 28.72 35.1128.72中柱 35.6143.52 左20.46右15.152边柱 54.9954.9990.1中柱 68.1868.18 左64.17右47.531边柱 104.9788.16159.96中柱123.01 1

38、00.43 左109.84右81.35图3.19：地震作用下弯矩图（knm）图3.20：地震作用下柱轴力和梁剪力图3.5 内力组合根据以上内力计算结果，即可进行各梁柱各控制截面上的内力组合，其中梁的控制截面为梁端及跨中。柱每层有两个控制截面，即柱顶和柱底。内第81页（共81页）三层横梁内力组合 表3.17杆件名称 a3 b3 b3 c3 截面位置 a3 跨中 b3左 b3右 跨中 内力种类 m(kn·m) v（kn） m（kn·m） m(kn·m) v(kn)m(kn·m)v(kn) m(kn·m)恒荷载 19.27 50.58 65.9 40

39、.46 69.13 17.03 9.94 17.17活荷载 4.89 14.02 16.74 10.24 16.18 4.26 13.5 4.52风荷载（左风） 1.98 0.55 0.285 1.41 0.55 1.04 0.87 0风荷载（右风） 1.98 0.55 0.285 1.41 0.55 1.04 0.87 0水平地震作用（左向） 28.72 7.93 2.13 20.46 7.93 15.15 12.63 0水平地震作用（右向） 28.72 7.93 2.13 20.46 7.93 15.15 12.63 0 内 力 组 合1.2恒载+ 1.4活载+0.8×1.4风载

40、1.2+1.4+0.8×1.4 (或) 32.19 80.94 102.84 64.47 106.22 27.56 31.8 26.031.2恒载+ 1.4活载+1.3水平地震1.2+1.4+1.3 (或) 67.31 90.63 105.29 89.49 115.92 46.1 47.25 26.03二层横梁内力组合 表3.18杆件名称 a2 b2 b2 c2 截面位置 a2 跨中 b2左 b2右 跨中 内力种类 m(kn·m) v（kn） m（kn·m） m(kn·m) v(kn)m(kn·m)v(kn) m(kn·m)恒荷载 2

41、9.97 57.17 62.56 44.22 63.73 22.33 8.28 26.3活荷载 9.47 19.2 19.73 14.2 21.1 7.42 2.25 7.88风荷载（左风） 8.31 2.3 7.12 5.92 2.3 4.38 3.65 0风荷载（右风） 8.31 2.3 7.12 5.92 2.3 4.38 3.65 0水平地震作用（左向） 90.1 24.88 77.14 64.17 24.88 47.53 41.28 0水平地震作用（右向） 90.1 24.88 77.14 64.17 24.88 47.53 41.28 0 内 力 组 合1.2恒载+ 1.4活载+0

42、.8×1.4风载1.2+1.4+0.8×1.4 (或) 58.53 98.06 110.67 79.57 108.59 18.09 17.17 42.591.2恒载+ 1.4活载+1.3水平地震1.2+1.4+1.3 (或)166.35 127.83 202.98 156.37 138.36 74.97 66.75 42.59一层横梁内力组合 表3.19杆件名称 a1 b1 b1 c1 截面位置 a1 跨中 b1左 b1右 跨中 内力种类 m(kn·m) v（kn） m（kn·m） m(kn·m) v(kn)m(kn·m)v(kn)

43、m(kn·m)恒荷载 28.1 56.85 64.2 43.9 63.2314.71 8.2815.19活荷载 8.89 19.11 20.21 14.06 21.19 6.04 2.25 4.32风荷载（左风） 21.91 5.81 18.03 14.14 5.81 10.47 8.73 0风荷载（右风） 21.91 5.81 18.03 14.14 5.81 10.47 8.73 0水平地震作用（左向） 159.96 43.52 134.9 109.84 43.52 81.35 67.79 0水平地震作用（右向） 159.96 43.52 134.9 109.84 43.52 8

44、1.35 67.79 0 内 力 组 合1.2恒载+ 1.4活载+0.8×1.4风载1.2+1.4+0.8×1.4 (或) 70.71 101.48 125.53 88.2 112.05 37.83 22.86 24.281.2恒载+ 1.4活载+1.3水平地震1.2+1.4+1.3 (或) 254.11 151.55 280.7 215.16 162.12 131.86 101.21 24.28一层柱内力组合 表3.20杆件名称a1 a0b1 b0 截面位置上端下端剪力 上端 下端 剪力 内力种类m n m n v m n m n v恒荷载14.99 347.24 -7.

45、5 360.49 -4.64 -10.89 411.15 5.45 424.4 3.37活荷载 3.74 80.35 -1.37 80.35 -1.05 -3.36 108.99 1.68 108.99 1.04风荷载（左风） -16.02 -11.58 13.08 -11.58 6-17.3 - -8.66 14.13 -8.66 6.48风荷载（右风） 16.02 11.58 -13.08 11.58 -617.3 - 8.66 -14.13 8.66 -6.48水平地震（左向） -104.97 -76.32 88.16 -76.32 39.82 -123.01 -100.6 100.43 -100.6 46.07水平地震（右向） 104.97 76.32 -8