北华城项目合规评价计划

1、北华城项目合规性评价计划 北华城项目合规性评价计划为了有效控制环境因素，保证环境目标指标的实现且符合法律法规及标准和其它要求，用于评价项目部活动、产品和服务中适用的法律法规和其它要求遵守的情况，经研究决定：根据q/cscec46/m26-2005合规性评价控制程序要求，成立了以初善忠为组长，李作滨为组员的合规性评价小组。在项目施工的基础阶段、主体阶段、装饰装修阶段、竣工阶段进行四次合规性评价。 1.目的：为了有效控制环境因素，保证环境目标指标的实现且符合法律法规及标准和其它要求，用于评价项目部活动、产品和服务中适用的法律法规和其它要求遵守的情况。它是一种企业的自我评价。2.适用范围：本程序适用

2、于本公司生产经营、服务等在环境方面中遵守相关的国家、地方的法律、法规标准合其他要求相关的评价。3.定义或术语：合规性评价：为了履行对合规性的承诺，组织应当证实其已对遵守法律法规要求（包括有关许可和执照的要求）和其他要求的情况进行了评价。4.职责：1)项目经理负责批准项目级合规性评价组及其评价报告。2）合规性评价组组长负责合规性评价活动的策划，合理分工，撰写合规性评价报告，提出建议，对评价活动实施有效性负责。3）合规性评价员根据分工，客观实际的进行调查、分析，并作出评价建议。5.合贵性评价的输入内容：5.1环境方面法律法规：a)国家的或国际性的法律、法规要求。b)省部级的法律、法规要求。c)地方

3、性法律、法规要求。5.2要遵守的其他要求例如：1）与政府机构的协议2）与顾客的协议3）非法规性指南4）自愿性原则或业务规范5）自愿性环境标志或产品照管承诺6）行业协会的要求7）与社区团体或非政府组织的协议8）本项目部对公众的承诺9）本项目部的要求。5.3各级有关单位、职能部门对涉及本项目部的环境因素进行识别，及其确定的应遵守的法律法规和其他要求的控制方法。5.4对项目的评价信息输入1.当地的环境方面应适用的法律、法规和其他要求识别情况及其培训教育情况；2.结合项目实际情况的环境因素的识别及其法律、法规和其他要求的关系运用情况；3.对本项目涉及的重要环境因素（比如水、气、声、渣、资源消耗及产品自

4、身污染等环境因素）进行控制、监测情况，与相关方的沟通情况。4.环境保护方面的各项制度和许可（如排污申报、环评、“三同时”等）执行、申报情况。5.对环境方面违规情况的报告、顾客、周边邻居、相关方的投诉、抱怨、改进的建议处理和回应情况；6.化学危险品的采购、运输、贮存与保管情况；7.当地可能影响环境管理体系的变更，包括内外环境的变化，法律法规的变化，新材料、新技术、新工艺、新设备的开发等；8.重大环境事故的处理或改进的建议和环保局对本项目的评价；9.上级颁布的管理手册、程序、制度、指南等执行情况。5.5合规性评价的依据的证据：1）地方环境保护主管部门提供的守法证明；2）污染物排放监测报告；3）废弃

5、物依法处治的记录；4）节能降耗统计记录；5）产品环境指标的监测记录；6）环境影响评价报告和“三同时”验收 报告；7）危险化学品及消防管理的记录；8）相关手册、程序、制度、指南等；9）其他相关的记录等。5.6首次会议工作组长宣布合规性评价实施计划内容，介绍合规性评价安排、合规性评价方法，提出合规性评价要求；全体合规性评价组成员、有关领导、被评价方负责人参加，与会人员必须签到，并保留会议记录。5.7现场合规性评价1）评价员依据事先准备好的检查表进行合规性评价，文件审阅和对现场活动与情况的观察，收集证据，对环境表现作好记录。2）被评价方对合规性评价中提出的问题，有不同意见的，允许解释。3）现场观察结

6、束后，合规性评价小组进行内部评议，将合规性评价中发现的不符合开列出纠正措施报告（cscec46/m18-01）或预防措施报告（cscec46/m18-02）。5.8末次会议参加人员与首次相同。合规性评价组向被评价方负责人宣布合规性评价结果，包括总体评价，不符合项分布状况，以及不符合纠正措施报告或预防措施报告，并提出纠正的时限要求。被评价方负责人对下发的不符合纠正措施报告或预防措施报告应签字确认。与会人员须签到并保留会议记录。5.9合规性评价情况汇总分析合规性评价全部结束后，合规性评价工作组对合规性评价情况进行汇总、分析，找出存在的主要问题合潜在的不符合因素，评价是否需要进一步的改进行动。如果某

7、项监测指标超出规定，并不影响合规性评价的结论，但如果指标超出后，没有采取后续的措施（如采用目标指标管理方案）进行控制和管理，将会影响结论和体系的有效性。不符合纠正措施报告或预防措施报告的关闭1.项目部如果收到纠正措施记录表/预防措施记录表，应在一周内制定处纠正/预防措施计划，交评价员认可。制定纠正/预防措施时须注意：1）纠正措施应与不符合项的严重性和影响（包括环境影响）程度相适应。2）预防措施应与潜在问题的严重性和影响（包括环境影响）程度相适应。2.验证确认合规性评价评价组在收到被评价方纠正措施有效的不符合整改报告后，由合规性评价组长组织评价员对纠正措施实施效果进行验证。经同级质量安全部门同意

8、，也可委托下一级合规性评价工作组进行验证。由合规性评价组长确认签字并负责将验证结果向同级质量安全部门报告，关闭不符合项。验证确认后的记录返回被评价方一份。6.合规性评价输出的内容1.有关污水排放、施工噪声、施工扬尘、运输遗撒、产品自身污染、节能降耗、消防等有关法律法规的符合性、遵守情况；2.行业、上级主管部门、公司的文件要求、管理规定、管理方法等其他要求的遵守执行情况。.5.5.6、剪刀撑设在脚手架外侧，与地面夹角为4560°，宽度不小于6m，沿脚手架全高连续设置；脚手架内同一节间转角部位、端部及中部每6 跨，沿脚手架全高每步设横向“之”字横向斜撑。5.6、搭设操作工艺 5.6.1、

9、本工程悬挑脚手架搭设工艺如下： i16工字钢单根长度为30004500mm，水平距离1500mm,挑出楼面结构外边1.2m（局部超过此值，采用下图所示工字钢斜撑加固）,用两道14“”式压环固定,在固定好的i16工字钢上设置双排钢管脚手架，并且在该部位设置通长水平杆，连成一体。钢管脚手架立杆套插搁置在钢管上预先焊接的钢管上固定。预留在楼板内的压环，如果无支座负筋，则须在压环1000mm范围内增加12150面筋，防止楼板裂缝的产生。下图以3、4#楼为例，1、2#楼在结点做法一致。5.6.2、工艺流程（搭设顺序）：悬挑工字钢架安装内立杆安装扫地杆安装外立杆安装小横杆安装大横杆安装脚手板安装栏杆挡脚板

10、安装安全网悬挂连墙杆安装卸荷钢丝绳安装。 第二节 脚手架设计计算本设计计算主要依据行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj1302001、j842001）和建筑施工脚手架手册（中国建筑工业出版社）。本工程悬挑外脚手架搭设高度为2.95m×9=26.6m。本脚手架验算采用pkpm施工软件进行验算。悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为26.6米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.70米，步距1.50米。 采用的钢管类型为48

11、5;3.5， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kn/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。 卸荷钢丝绳采取1段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数k=10.0，上吊点与下吊点距离3.0m。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.05m。拉杆采用钢丝绳。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯

12、矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 p1=0.038kn/m 脚手板的荷载标准值 p2=0.350×1.500/2=0.262kn/m 活荷载标准值 q=3.000×1.500/2=2.250kn/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kn/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: m=3.511×0.7002/8=0.215kn.m =0.215×106/5080.0=42.333n/mm2 小横杆的

13、计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kn/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 v=5.0×2.551×700.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.318mm 小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷

14、载值计算 小横杆的自重标准值 p1=0.038×0.700=0.027kn 脚手板的荷载标准值 p2=0.350×0.700×1.500/2=0.184kn 活荷载标准值 q=3.000×0.700×1.500/2=1.575kn 荷载的计算值 p=(1.2×0.027+1.2×0.184+1.4×1.575)/2=1.229kn 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: m=0.08×

15、;(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.229×1.500=0.331kn.m =0.331×106/5080.0=65.133n/mm2 大横杆的计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 v1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05m

16、m 集中荷载标准值p=0.027+0.184+1.575=1.786kn 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 v1=1.146×1785.630×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=2.75mm 最大挠度和 v=v1+v2=2.803mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kn； r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计

17、值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 p1=0.038×1.500=0.058kn 脚手板的荷载标准值 p2=0.350×0.700×1.500/2=0.184kn 活荷载标准值 q=3.000×0.700×1.500/2=1.575kn 荷载的计算值 r=1.2×0.058+1.2×0.184+1.4×1.575=2.495kn 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65n.m时,试验表明:单扣件在12kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kn； 双扣件在20kn的荷载下会滑动,

18、其抗滑承载力可取12.0kn； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn/m)；本例为0.1394 ng1 = 0.139×26.550=3.701kn (2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 ng2 = 0.350×3×1.500×(0.700+0.350)/2=0.827kn (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 ng3 = 0.150×1.500

19、15;3/2=0.338kn (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.005×1.500×26.550=0.199kn 经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 5.065kn。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 nq = 3.000×2×1.500×0.700/2=3.150kn 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 w0 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)

20、附录表d.4的规定采用：w0 = 0.550 uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：uz = 1.000 us 风荷载体型系数：us = 1.130 经计算得到，风荷载标准值wk = 0.7×0.550×1.000×1.130 = 0.435kn/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng + 0.85×1.4nq 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力n=(1.2×5.065+0.85×1.4×3.150)/2&#

21、215;1.50=7.369kn 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng + 1.4nq 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力n=(1.2×5.065+1.4×3.150)/2×1.50=7.866kn 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw计算公式 mw = 0.85×1.4wklah2/10 其中 wk 风荷载标准值(kn/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 mw=0.85×1.4×0.435×1.500×1.500&

22、#215;1.500/10=0.175kn.m 五、立杆的稳定性计算 0.卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加1吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg2.95/(0.70+0.35)=1.229 2=arctg2.95/0.35=1.453 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为7.369kn和7.369kn。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为7.866kn和7.866kn。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kn) t1=8.35 t2=7.9

23、2 f1=2.80 f2=0.93 其中t钢丝绳拉力，f钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为8.349kn。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.000×8.349/0.850=98.224kn。 选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550mpa，直径15.5mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = t / a < f 其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50n/mm2； a 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(16697.996×4/3.1416/50/2)1/2=15mm。 1.

24、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 n 立杆的轴心压力设计值，n=7.866kn； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m； a 立杆净截面面积，a=4.890cm2； w 立杆净截面模量(抵抗矩),w=5.080cm3； 由长细比，为2599/16=164； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.262； 钢管立杆受压强度计算值 (n

25、/mm2)；经计算得到 =7866/(0.26×489)=61.290n/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00n/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 n 立杆的轴心压力设计值，n=7.369kn； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m； a 立杆净截面面积，a

26、=4.890cm2； w 立杆净截面模量(抵抗矩),w=5.080cm3； 由长细比，为2599/16=164； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.262； mw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，mw=0.175kn.m； 钢管立杆受压强度计算值 (n/mm2)；经计算得到 =7369/(0.26×489)+175000/5080=91.819n/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00n/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 六、连墙件的计算 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： nl = nlw + no

27、 其中 nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，应按照下式计算： nlw = 1.4 × wk × aw wk 风荷载标准值，wk = 0.435kn/m2； aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，aw = 3.00×4.50 = 13.500m2； no 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn)；no = 5.000 经计算得到 nlw = 8.222kn，连墙件轴向力计算值 nl = 13.222kn 连墙件轴向力设计值 nf = af 其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=35.00/1.58的结果查表得到=0.94；

28、a = 4.89cm2；f = 205.00n/mm2。 经过计算得到 nf = 94.353kn nf>nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 nl = 13.222kn大于扣件的抗滑力8.0kn，不满足要求!此处可采用双扣件，可满足要求。 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载n的作用，里端b为与楼板的锚固点，a为墙支点。 本工程中，脚手架排距为700mm，内侧脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1050mm， 水平支撑梁的截面惯性矩i = 1130.00cm4

29、，截面抵抗矩w = 141.00cm3，截面积a = 26.10cm2。 受脚手架集中荷载 p=7.87kn 水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kn/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kn) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kn.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 r1=10.048kn,r2=6.554kn,r3=-0.133kn 最大弯矩 mmax=1.439kn.m 抗弯计算强度 f=m/1.05w+n/a=1.43

30、9×106/(1.05×141000.0)+3.576×1000/2610.0=11.090n/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0n/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(gb50017-2003)附录b得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(gb50017-2003)附录b其值b'=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =1.44×106/(0.929×141000.00)=

31、10.99n/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 < f,满足要求! 九、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力rah和拉钢绳的轴力rui按照下面计算 其中ruicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 rci=ruisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 ru1=10.666kn 十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力ru我们均取最大值进行计算，为ru=10.666kn 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中fg 钢丝绳的容许拉力(kn)； fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kn)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19

32、、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； k 钢丝绳使用安全系数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×10.666/0.850=100.383kn。 选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550mpa，直径15.5mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力ru我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力n，为 n=ru=10.666kn 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50n/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 d=10666×4/(3.1

33、416×50×2)1/2=12mm 十一、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力r=6.554kn 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50n/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 d=6554×4/(3.1416×50×2)1/2=10mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺

34、栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 n 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，n = 6.55kn； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5n/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于6554.03/(3.1416×20×1.5)=69.5mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 n 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，n = 6.55kn； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚

35、板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59n/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kn 楼板混凝土局部承压计算满足要求!九、脚手架配件数量匡算: 扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算； 根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： l -长杆总长度(m)； n1 -小横杆数(根)； n2 -直角扣件数(个)； n3 -对接扣件数(个)； n4 -旋转扣件数(个)； s -脚手板面积(m2)； n -立杆总数(根) n=36； h -搭设高度(m) h=26.55； h -步距(m)

36、 h=1.5； la-立杆纵距(m) la=1.5； lb -立杆横距(m) lb=.7； 长杆总长度(m) l =1.1×26.55×(36+1.5×36/1.5-2×1.5/1.5)=2044.35 小横杆数(根) n1=1.1×(26.55/3+1)×36=390 直角扣件数(个) n2=2.2×(26.55/1.5+ 1)×36=1481 对接扣件数(个) n3=2044.35/6=341 旋转扣件数(个) n4=0.3×2044.35/6=103 脚手板面积(m2) s=1.1×(36

37、-2)×1.5×.7=39.27根据以上公式计算得长杆总长2044.35；小横杆390根；直角扣件1481个；对接扣件341个；旋转扣件341个；脚手板39.27m2。第三章悬挑式扣件钢管脚手架第一节:悬挑式扣件钢管脚手架设计:1、设计情况：1#和2#楼标准层层高2.9米、2.95米，-1层至1层采用落地式双排脚手架，2-7住宅采用钢管悬挑脚手架，第 2、5层做斜支撑，即四层一卸荷 .可参见附图.2-7层下部带网点处在第2、4层做斜支撑。斜支撑底部及上部做法见下面具体做法。1#楼裙房2-4层采用钢管悬挑脚手架，第2层做斜支撑。3#和4#楼标准层层高2.9米，-1层至1层采用

38、落地式双排脚手架，2-5层住宅采用钢管悬挑脚手架， 3#、4#楼网点及裙房2-3层采用钢管悬挑脚手架。在第 2层做斜支撑.具体做法:建筑物外部双排脚手架，外墙脚手架从2层开始悬挑,2层以下外墙采用双排落地脚手架 , 钢管悬挑脚手架四层一卸荷,八层一断开.下段立杆纵距取1.5米，立杆横距取0.70米，步距1.5米。双排架内立杆距离墙0.35m，连墙杆为2步3跨，水平钢管悬挑长度1.2m，伸入楼层1.8m，第一道支撑距与墙的距离为0.35m，下部支撑点与墙支撑点的距离为4.8米,支撑间距0.70m，支撑数量为2根.斜支撑层(如2层)梁板上预埋25长5001500的钢筋，上面穿钢管做悬挑架斜支撑，水

39、平跳杆遇上返梁或墙在梁中板上或墙中板上位置预埋60pvc套管1500, 水平杆穿墙后用双扣件锁死.悬挑架在楼层施工至斜支撑层(如2层)时，预埋2个14拉环，第一个拉环距墙边500，第2个与第1个拉环间距1000，每排拉环之间的距离为同立杆间距为1500。悬挑架斜支撑支在混凝土板上并与水平杆用扣件锁在一起. 斜支撑遇到转角墙处要预埋三根25长500的钢筋, 悬挑架支在钢筋抵到墙上向三个方向悬挑.每次悬挑做法同上.具体见详图.挑架在楼层施工斜支撑上层(如3层)时, 预埋2个14拉环，第一个拉环距墙边500，第2个与第1个拉环间距1000，每排拉环之间的距离为同立杆间距为1500。钢管水平杆与立杆及

40、拉环用双扣件锁死. 斜支撑支在水平大横杆、小横杆与立杆交点处.在其它楼层上(如4层), 梁板上预埋48长5004500钢管,做拉墙杆用双扣件锁死.本工程连墙杆水平间距一律按4.5米间距设置.相邻的立杆接头位置应错开布置在不同的步距内，与相邻的大横杆的距离不宜大于步距的三分之一。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。特别注意的是：立杆与水平杆连接的部位，必须采用双扣件，斜支撑与立杆或大横杆连接的部位必须采用双扣件。连墙件与墙体连接部位必须采用双扣件。大横杆步距1.5m，上下横杆的接长位置应错开布置不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。同一排大横杆的水平偏差不大于该

41、片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受载情况。小横杆贴近立杆布置，两立杆之间设一道横杆,小横杆搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。剪刀撑除在两端设置外，中间每隔10m设置一道。剪刀撑应联系3-4根立杆，斜杆与地面夹角为4560。剪刀撑沿架高连续布置，斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣结点。连墙件按水平间距4.5m层层设置（除首层）。水平斜拉杆设置在有连墙杆的步架平面内，以加强脚手架的横向刚度。外脚手架所有脚手板均采用50厚木跳板，支撑跨度200300mm，竖向搭接长度不小于150mm。外架

42、脚手板顺铺时采用搭接，搭接长度不小于150mm，板下端与脚手架绑扎固定，下脚手板的上板头压上脚手板的下板头。双排脚手架间防护采取在悬挑层用硬防护,中间一层软防护,防止上面施工时向下落坠物.2、外架扶梯外架扶梯宽度为1.2m，坡度1:2.53.5（高:长）。外架扶梯两端平台宽度1.5m。平台按规定设置拦杆和挡脚板。外架扶梯必须设护拦和挡脚板，脚手板采用竹芭，支撑跨度200300mm，竖向搭接长度不小于150mm。脚手板顺铺时采用搭接，搭接长度不小于150mm，板下端与脚手架绑扎固定，下脚手板的上板头压上脚手板的下板头。起始脚手板应可靠牢固，以避免下滑。斜道上每隔断250300设置一道防滑条与脚手

43、架绑扎固定。在脚手板的操作层上必须设护拦和挡脚板，上拦高度1.2m，下栏0.2m。3、外围防护结构外围防护均采用竹芭与立网进行全封闭围护。围护网采用密目网（2000目以上/平方米）。4、安全通道在一层搭设安全通道，通道高4m，宽46m，上部满铺木跳板两层，并用绑线绑好，第一层与第二层之间距离为400。由于施工现场场地狭窄，待主体施工至±0.000以上时，从大门入口开始沿施工现场临时道路、各加工车间及离建筑物30m范围内的临舍上方搭设防护和防护棚. 第二节:悬挑式扣件钢管脚手架验算脚手架验算采用pkpm施工软件进行验算,本次验算为1#楼网点2-4层12.6米高悬挑脚手架.悬挑式扣件钢管

44、脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为12.6米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.70米，步距1.50米。 采用的钢管类型为48×3.5， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kn/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。 悬挑水平钢梁采用钢管48×3.5mm，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。 悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.05m，支杆采用钢

45、管48.0× 3.5mm。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 p1=0.038kn/m 脚手板的荷载标准值 p2=0.350×1.500/2=0.262kn/m 活荷载标准值 q=3.000×1.500/2=2.250kn/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kn/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布

46、荷载作用下的弯矩 计算公式如下: m=3.511×0.7002/8=0.215kn.m =0.215×106/5080.0=42.333n/mm2 小横杆的计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kn/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 v=5.0×2.551×700.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.318mm 小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 p1=0.038×0.700=0.027kn 脚手板的荷载标准值 p2=0.350×0.700×1.500/2=0.184kn 活荷载标准值 q=