大容量锅炉高效低NOx旋流煤粉燃烧技术

1、大容量锅炉高效低NOx旋流煤粉燃烧技术大容量锅炉高效低NOx旋流煤粉燃烧技术编写：曾令艳 博士 陈智超 博士后 校对：孙 锐 教授 博导 审核：李争起 教授 博导批准：秦裕琨 院士哈尔滨工业大学燃烧工程研究所2011年4月1. 旋流燃烧技术的原理旋流式燃烧器是其出口气流为旋转射流。气流旋转的情况有两种，一种是一次风粉气流和二次风都旋转，一种是二次风旋转而一次风为直流。旋转气流离开燃烧器喷口进入炉膛后，在中心处形成回流区，卷吸炉内的高温烟气至燃烧器喷口附近，加热并点燃煤粉。并且，二次风不断和一次风粉混合，使燃烧过程不断发展，臻于燃尽。除了中心回流区的高温烟气卷吸外，在燃烧器喷出气流的外围也有高温

2、烟气被卷吸。旋流燃烧器依靠高温回流区作为稳定的热源，提高了火焰稳定性，并可以单独组织燃烧。2. NOx形成及分类对于大型煤粉锅炉，NOx主要分为燃料型NOx、热力型NOx及快速型NOx三种。燃料型NOx是由燃料中N元素转化生成的，它在挥发分着火后便开始生成，主要受煤种和过量空气系数的影响。随着过量空气系数的增加，燃料型NOx生成量增加，而且挥发分高的煤种受过量空气系数的影响高于挥发分低的煤种。热力型NOx是由燃烧空气中的N2在高温下生成的，它与温度关系很大，在温度小于1500时生成量很少，当温度大于1500时，生成量明显增加，同时热力型NOx的生成量也随着过量空气系数的增加而增加。快速型NOx

3、是燃烧时产生的烃(CNi)等撞击燃烧空气中的氮气分子而产生CN、HCN，然后CN、HCN在火焰峰面处被氧化生成NOx。燃料型NOx占全部NOx的70%85%，热力型NOx占15%20%，快速型NOx一般小于5%，因此在煤粉炉中一般不予考虑。3. 前苏联锅炉采用的旋流燃烧器前苏联锅炉采用的旋流燃烧器多为蜗壳型旋流燃烧器，例如北京高井电厂采用的双蜗壳燃烧器、神华绥中电厂的切向叶片型燃烧器以及国华盘山电厂应用的切向可调叶片型燃烧器均为前苏联生产的产品。神华绥中电厂燃烧器结构如图1所示，燃烧器由4个通道组成，由内向外，中心投入中心风，并装有火焰监视器；第2层投入煤粉和一次风；第3层投入循环烟气；第4层

4、投入二次风。中心风、一次风、循环烟气均通过设置的轴向旋流叶片产生旋流，旋流叶片轴向角均为40，且不可调。二次风通过切向旋流叶片产生旋流，旋流叶片的角度可调。锅炉机组共配备48只旋流煤粉燃烧器，分4层对冲布置在炉膛的前、后墙，每层装有12只。1. 二次风 2. 烟气 3. 一次风 4. 中心风图1 神华绥中电厂燃烧器结构1. 中心管 2. 一次风通道 3. 二次风可调叶片 4. 二次风通道 5. 一次风固定叶片图2 国华盘山电厂燃烧器简图国华盘山电厂燃烧器结构如图2所示，中心管内是油枪和火检，一次风通道内装有轴向固定叶片，叶片设计角度为45，二次风通道内装有切向叶片，叶片角度可进行手动调节。图3

5、是一次风通道现场照片。一次风粉混合物进入燃烧器后，受轴向叶片的作用，产生一定的旋转。二次风切向进入燃烧器，经过环形通道，与一次风同方向旋转，一次风脱离一次风喷口后，被二次风卷吸，在预混段混合，一起喷入炉膛。其中，二次风叶片角度可通过手动调节装置进行调节，来改变进入炉膛气流的旋流强度。图3 国华盘山电厂燃烧器一次风通道照片3. 北京巴威公司采用的旋流燃烧器北京巴威公司采用的旋流燃烧器多为强化点火双调风燃烧器（EI-DRB），例如神华内蒙古国华准格尔发电厂、西柏坡电厂#2炉、邯郸电厂#11、#12炉、宁夏大坝发电厂#1炉。强化点火双调风旋流燃烧器（EI-DRB）的结构如图4所示。煤粉气流在一次风管

6、内经导向器和圆锥导向器后以直流的形式喷入炉膛。二次风分成两部分，内二次风道中设有轴向可动叶片，外二次风道中安装可调节的切向或轴向叶片，使内、外二次风旋转。一般，一次风量占15%30%，内二次风量占35%45%，外二次风量占55%65%。通过调节内外二次风的比例和气流的旋转强度，可以调节一、二次风的混合。1-导向器 2-均流装置 3-调风盘操作杆 4-内二次风轴向叶片 5-外二次风切向叶片 6-外二次风通道 7-内二次风通道 8-窥视孔图 4 强化点火双调风旋流燃烧器（EI-DRB）的结构示意图4. 锅炉运行存在的问题及原因分析1）前苏联锅炉蜗壳型旋流燃烧器前苏联锅炉投运后，经过各厂上下的共同努

7、力，机组能够达到额定负荷出力，煤粉燃烧效率高，运行安全、稳定，但还存在低负荷稳燃能力差，排烟中NOx含量较高及点火用油量大等问题。例如国华盘山电厂，国家电站燃烧工程技术研究中心在2005年8月测得#1锅炉尾部排烟中NOx平均含量为599.5mg/Nm3；华北电力科学研究院在2006年4月测得#1锅炉尾部排烟中NOx平均含量为490.5mg/Nm3，未达到当地对环保减排的要求。产生以上问题的主要原因是现用的切向可调叶片型旋流燃烧器是早期产品，技术落后，该燃烧器对NOx影响分析如下：旋流燃烧器依靠旋转射流形成的回流区作为稳定的热源，使煤粉气流及时着火并稳定燃烧，在蜗壳型燃烧器中，煤粉由于离心力的作

8、用，多被甩到旋转射流外表面附近，大部分煤粉远离高温回流区，只能在回流区的外边流过，使煤粉的浓度分布和气流的温度分布不匹配，即高温回流区中煤粉很少，其外缘的附近低温区却集中了大量的煤粉，没有形成有利于火焰稳定的高温、高浓度区域，不利于煤粉的及时着火和稳定燃烧。蜗壳型燃烧器出口一次风和二次风混合强烈，温度峰位高，有利于热力型NOx的形成；一次风气流旋转，煤粉由于离心力的作用，多被甩到二次风中，使风和粉混合均匀，煤粉在氧化性气氛下燃烧，不利于抑制燃料型NOx的形成，从而使NOx排放量较高。在一座冷态气固两相试验台上，采用PDA激光测量系统研究了燃烧器出口的两相流动特性。比较了一次风为旋转的蜗壳式燃烧

9、器和中心给粉旋流煤粉燃烧器的出口流场。图5显示了蜗壳式燃烧器颗粒体积流量分布，从图中可以看出，在蜗壳式燃烧器中，旋转的一次风使煤粉分离到一次风管四周，在燃烧器出口与强烈旋转的二次风相遇，更迅速向四周分离，显然这样的煤粉分布方式从各方面看都是不利的。图5 蜗壳式燃烧器颗粒体积流量分布2）北京巴威公司强化点火双调风燃烧器采用北京巴威公司强化点火双调风燃烧器的锅炉投运后，机组能够达到额定负荷出力，但是存在满负荷灭火、助燃油量大、低负荷稳燃性能较差以及排烟中NOx含量较高等问题。例如燃用烟煤的宁夏大坝发电厂#1炉NOx排放量为843.55mg/m3(O26%)，未达到当地对环保减排的要求。产生以上问题

10、的主要原因主要是因为强化点火双调风燃烧器一次风管中存在一个均流装置，使大部分煤粉远离高温回流区，只能在回流区的外边流过，使煤粉的浓度分布和气流的温度分布不匹配，即高温回流区中煤粉很少，其外缘的附近低温区却集中了大量的煤粉，这就使得煤粉在还原性气氛的高温回流区中的停留时间短，不利于煤粉的燃尽和抑制NOx的生成。图6 强化点火双调风燃烧器的颗粒体积流量分布强化点火双调风燃烧器的颗粒体积流量分布见图6。对于强化点火双调风燃烧器，由于圆锥型导流体的导向作用，在各个截面，半径小于20mm的范围内，颗粒体积流量很低。在x/d=0.7的截面，强化点火双调风燃烧器在中心线附近才开始出现明显的颗粒回流。在x/d

11、=0.1-1.0之间的截面，在径向测量范围内，强化点火双调风燃烧器的颗粒体积流量呈双波峰单波谷分布。颗粒由位于燃烧器中心的一次风通道喷出，从而在距离中心很近的区域形成一个高的颗粒体积流量峰值区域；颗粒在圆锥型导流体的导向作用下，迅速混入二次风中，从而在靠近中心的峰值区域外侧又形成了一个颗粒体积流量的高峰区。随着射流的发展，二次风向外扩散，在x/d=1.5和2.5的截面，大部分颗粒已甩向了壁面，在壁面处出现了颗粒体积流量的高峰区，表明在第二峰值区域的颗粒沿着中心回流区的外侧流动或穿越中心回流区的边缘。因此这种一次风管中存在均流装置的旋流燃烧器不利于煤粉的燃尽和抑制NOx的生成。5. 前苏联锅炉和

12、采用北京巴威燃烧器锅炉机组性能优化方案（1）采用中心给粉旋流煤粉燃烧技术在锅炉机组中采用中心给粉旋流煤粉燃烧器。（2）在炉膛上部加开旋流OFA喷口在顶层燃烧器上方一定高度处开设一层或两层旋流OFA喷口，用来进一步降低排烟中NOx的含量。6. 中心给粉旋流煤粉燃烧技术的基本原理哈尔滨工业大学长期致力于煤粉高效、低NOx燃烧、稳燃、防结渣、防高温腐蚀等方面技术开发及相关的基础研究，开发的系列“风控浓淡煤粉燃烧技术”获2000年度国家技术发明二等奖及黑龙江省科技进步一等奖。承担的国家电力公司科技项目“大型火力发电厂燃煤发电机组低NOx燃烧技术的研究”，采用浓淡燃烧技术和炉内空气立体分级燃烧技术相结合

13、，已经成功地降低了大型燃煤机组的NOx排放。哈尔滨工业大学的专利技术径向浓淡旋流煤粉燃烧器目前已经得到了广泛的应用，并得到了用户一致好评，西柏坡电厂#1、#2炉30MWe机组锅炉、山东黄岛发电厂#3、#4炉200MWe机组锅炉、马头发电总厂#5、#6炉200MWe机组锅炉、邯郸电厂#11、#12炉200MWe机组锅炉、华能新华发电厂#1、#2、#3、#4炉50、100MWe机组锅炉、哈尔滨热电厂#4、#5炉50MWe机组锅炉、辽宁发电厂#6、#7炉50MWe机组锅炉都利用径向浓淡旋流煤粉燃烧器对其进行过改造，并取得了良好的效果。哈工大在径向浓淡旋流燃烧器的基础上，开发出一种中心给粉旋流煤粉燃烧

14、器结构，如图7所示。中心给粉旋流煤粉燃烧器内二次风叶片采用16个轴向弯曲叶片，外二次风叶片采用12个切向叶片。在燃烧器一次风通道中安装一个或多个锥形分离器使煤粉集中于燃烧器的中心并喷入炉内，在一次风管、内二次风管和外二次风管出口安装扩口。在燃烧器一次风通道中安装煤粉分离器，使煤粉集中于燃烧器的中心并喷入炉内。在燃烧器中心区域形成高温高浓度区域，有利于稳燃。煤粉着火适时，保证了煤粉的燃烧时间，因而可保证燃烧效率。煤粉集中在燃烧器的中心区域，可有效地防止煤粉被甩到两侧墙上，因而有利于防止结渣。煤粉集中在燃烧器的中心区域，减少了进入二次风中的煤粉量，易在水冷壁区域形成氧化性气氛，防止水冷壁的高温腐蚀

15、。煤粉喷入位置正对中心回流区的中心部分，增加了穿过回流区的煤粉量，并延长了煤粉在回流区的停留时间。使煤粉在还原性气氛中燃烧，延长在还原性气氛中的停留时间，可有效抑制NOx的形成。中心回流区为低氧还原性气氛区，有利于抑制燃料型NOx的形成。二次风分成了内外旋流二次风两部分，通过调节风门挡板开度，可改变二次风分级燃烧的程度。中心给粉与二次风分级燃烧相结合，可实现最大限度的低NOx燃烧。1. 一次风通道 2. 看火孔 3. 浓缩环 4. 内二次风叶片 5. 内二次风通道 6.外二次风叶片 7. 外二次风通道 图7. 中心给粉旋流煤粉燃烧器结构简图在燃烧器一次风通道中锥形分离器后部插入微油气化油枪，采

16、用油枪斜插入燃烧器一次风道内引燃煤粉。油枪形成的高温火焰点燃燃烧器一次风道内煤粉，并喷入炉膛，达到节油目的。油枪停用后，中心给粉燃烧结构未改变，仍为浓淡燃烧，不影响浓淡效果，也不会产生油枪套管磨损问题。图8显示了中心给粉燃烧器颗粒体积流量分布，从图中可以看出，在x/d=0.1-0.7之间的截面，在径向测量范围内，颗粒体积流量呈双波峰、双波谷分布，靠近中心线的峰区为一次风粉流动区域；靠近壁面的峰区为二次风流动区域。靠近中心线的峰值远大与外侧的峰值，靠近中心线的波谷的绝对值也要大于外侧波谷的绝对值，由中心给粉燃烧器结构知，颗粒由浓一次风通道直接喷入，从而在燃烧器的中心附近形成一个高的颗粒体积流量峰

17、值区域。中心给粉燃烧器随着射流的发展，中心线附近的颗粒体积流量开始降低。在x/d=1.0截面，靠近壁面的峰值消失。图8 中心给粉燃烧器颗粒体积流量分布7. 中心给粉旋流煤粉燃烧器和OFA技术结合的性能特点（1）NOx排放量煤粉喷入位置正对中心回流区的中心部分，增加了穿过回流区的煤粉量，并延长了煤粉在回流区的停留时间。使煤粉在还原性气氛中燃烧，延长在还原性气氛中的停留时间，可有效抑制NOx的形成。中心回流区为低氧还原性气氛区，有利于抑制燃料型NOx的形成。二次风分成了内外旋流二次风两部分，通过调节风门挡板开度，可改变二次风分级燃烧的程度。浓淡燃烧与二次风分级燃烧相结合，可实现最大限度的低NOx燃

18、烧。同时，在炉膛上部加开OFA喷口，实现了炉内轴向空气分级燃烧，降低了主燃区过量空气系数，使主燃区还原性气氛增强，可进一步降低烟气中NOx的排放量。（2）高温腐蚀问题 中心给粉旋流煤粉燃烧器在径向上实现了浓淡分级，产生了中心浓，四周淡的煤粉浓淡效果。煤粉集中在燃烧器的中心区域，有效地防止煤粉被甩到两侧墙上，增强了两侧墙水冷壁附近的氧化性气氛。有效地防止两侧墙水冷壁因实现炉内轴向空气分级后导致主燃区过量空气系数降低而产生的高温腐蚀问题。（3）调节性能 中心给粉旋流煤粉燃烧器的旋流二次风分为内外二次风，其中外二次风叶片倾角可以调节。因此当燃用煤质发生变化时，可通过调节燃烧器外二次风叶片角度来改变出

19、口气流的旋流强度，实现煤粉的稳定燃烧，有效地增强了锅炉的煤种适应性。（4）燃烧效率和燃尽问题中心给粉旋流煤粉燃烧器可以使煤粉适时着火，保证了煤粉的燃烧时间。同时，一次风量没有改变，保证了煤粉燃烧所需的一次风。在炉膛前、后墙布置OFA喷口后，高速的OFA气流可将烟气推向前墙区域，可以提高炉膛充满度，有利于燃尽。因此可保证燃烧效率。（5）煤粉燃烧器寿命煤粉浓缩器采用陶瓷结构，保证了煤粉燃烧器的寿命；中心管外层采用陶瓷结构，陶瓷与中心管的碳钢管采用螺栓连接，保证陶瓷不会脱落；燃烧器喷口采用特定的耐热合金钢，其耐热温度达12001250。保证燃烧器使用寿命大于1个大修期。8. 预期目标（1）燃烧器改造

20、后，运行稳定，炉膛负压稳定，主蒸汽压力、主蒸汽温度达到设计要求。不因燃烧器的改造而引起锅炉效率的降低，炉渣及飞灰可燃物的提高；（2）燃烧器及区域内不产生高温腐蚀、不结焦、不会烧毁燃烧器及喷口；（3）在燃用烟煤时，锅炉在额定负荷下运行时，NOx排放量降到250mg/m3(O2=6%)以下，力争达到200mg/m3(O2=6%)。9. 中心给粉旋流煤粉燃烧器的应用情况哈工大的专利技术中心给粉旋流煤粉燃烧器目前已经得到了应用，并得到了用户一致好评，西柏坡电厂#2炉300MWe机组锅炉、邯郸电厂#11、#12炉200MWe机组锅炉、宁夏大坝发电厂#1炉300MWe机组锅炉都利用中心给粉旋流煤粉燃烧器对

21、其进行过改造，并取得了良好的效果。今年将在乌沙山600MWe机组上得到应用。具体情况请见实例一实例四。10. 获得的专利、资助及奖项中心给粉旋流煤粉燃烧技术已授权国家发明专利7项，受理国家发明专利1项，受理美国发明专利1项，见表1所示。得到了国家“十一五”支撑计划资助和国家“十一五”863计划资助，并荣获2005年河北省科技进步三等奖，证书附在下文。表1授权和受理的发明专利序号专利号/申请号专利名称发明人授权时间1ZL 2007 1 0071815.9一种防止高温腐蚀的低NOx旋流燃烧装置李争起，靖剑平，陈智超，秦裕琨20092ZL 2007 8 0017391.6一种低氮氧化物旋流煤粉燃烧器

22、李争起，陈智超，孙 锐，孙绍增，吴绍华，秦 明，刘 辉，秦裕琨20103ZL 2008 1 0137200.6一种大速比中心给粉旋流煤粉燃烧器李争起，靖剑平，陈智超，刘光奎，刘春龙，秦裕琨，赵洋20104ZL 2008 1 0137506.1一种防止一级燃烧室结渣的微油点火旋流煤粉燃烧装置李争起，陈智超，赵洋，刘春龙20105ZL 2009 1 0071436.9一种带有渐扩段的低阻力、低Nox的旋流煤粉燃烧器陈智超，李争起，赵洋，刘春龙20106ZL 200810064783.4小油量气化燃烧侧向多级开放式点燃中心给粉旋流燃烧器李争起，陈智超，刘春龙，果志明，孙绍增20107ZL 2007

23、1 0072577.3一种小油量气化燃烧、侧向点燃中心给粉的旋流燃烧器李争起，陈智超，果志明，秦裕琨200982010 1 0213627.7（发明专利）一种用于工业窑炉的采用烟气再循环的旋流煤粉燃烧器陈智超，李争起，申珊平，朱群益，杨连杰已受理9PCT/CN2007/070317（同时申请美国和中国发明专利）一种低NOx旋流煤粉燃烧器李争起, 陈智超, 孙锐, 孙绍增, 吴少华, 秦明, 刘辉, 秦裕琨已受理实例一 乌沙山发电有限责任公司3号锅炉600MW机组改造项目详细介绍1 锅炉概况大唐乌沙山发电有限责任公司3号锅炉采用三井巴布科克公司(Mitsui Babcock)的低NOx轴向旋流煤

24、粉燃烧器(Low NOx Axial Swirl BurnerLNASB)技术，燃烧方式采用前后墙对冲燃烧。前后墙上各布置3层燃烧器，每层各有5只LNASB燃烧器，总共30只。在最上层煤粉燃烧器上方，前后墙各布置1层燃尽风口，每层布置5只，共10只燃尽风口。LNASB燃烧器结构见图1所示。图1 英巴LNASB旋流煤粉燃烧器结构燃烧器上排一次风喷嘴中心线到屏式过热器底部(为19.374m)、下排一次风喷嘴中心线到冷灰斗弯管处(为3.007m)。三井巴布科克公司(Mitsui Babcock)拥有独特的燃烧器喉口设计经验，采用水冷壁让管加强喉口冷却，并采用高导热性的、光滑的碳化硅砖敷设喉口表面，以

25、降低燃烧器喉部耐火层表面温度，抑制燃烧器区域的结焦。锅炉在不同负荷时燃烧器的投运方式和设计数据见表1。表1锅炉在不同负荷时燃烧器的投运方式和设计数据项 目单 位BMCRBRL75%BMCR50%BMCR最低稳燃负荷高加全切煤耗量t/h242.9232185.8127.577.8225.1推荐磨煤机投运台数台554325单只燃烧器煤量Kg/h971692809290850077809004单只燃烧器热功率GJ/h219.6209.8210.0192.2175.9203.62 锅炉存在问题原因分析乌沙山发电有限责任公司3号锅炉存在的问题有：NOx排放量高，燃烧器组件磨损严重，燃烧器喷口结渣严重，存

26、在喷口烧坏变形。NOx 排放高的主要原因在于：(1)燃烧器结构型式欠妥，没有采用外浓内淡周向分离技术，燃烧器一、二次风混合提前，不利于抑制NOx 生成；(2)原设计虽然进行了全炉膛分级燃烧，但燃尽风率偏小，燃烧所需要的空气过多从燃烧器区域加入，给氮氧化物的产生创造了有利条件。燃烧器喷口结渣、烧坏变形主要是因为LNASB燃烧器在燃烧器出口处形成回流区，并且回流区的起点在燃烧器内部，回流区卷吸的高温烟气易使燃烧器喷口结渣、烧坏变形。3 改造方案从机组运行的安全性和经济性出发，经过综合考虑，提出改造方案。主要改动锅炉A、C、E、D、F层对应的25只燃烧器，在原有的燃尽风装置上方新增10只燃尽风装置，

27、并在4个风道竖井上方引出燃尽风风箱。(1) 燃烧器的改造结构如下：将LNASB燃烧器一次风及中心风结构改成中心给粉一次风结构。新型燃烧器数量、布置位置及旋转方向均保持不变，燃烧器喷口与水冷壁开孔的密封方式不变，新型燃烧器的旋流方向与原燃烧器的旋流方向相同，不拆改现有水冷壁。将燃烧器的一次风通道连接处断开，接口位置不变，取消了原燃烧器的一次风管，安装中心给粉燃烧器一次风结构；改后中心给粉旋流煤粉燃烧器保留原燃烧器的内、外二次风道连接，在内二次风管上增加扩口，仍将点火油枪保留在燃烧器中心。改造后中心给粉燃烧器的结构如图2所示。(2) 燃尽风装置的改造结构如下：保留锅炉原有的燃尽风装置，取消原有的燃

28、尽风装置上方的一层吹灰器，并在此高度处的前后墙各安装一层燃尽风装置，每层5只，总计新增10只燃尽风装置，OFA布置图见图3，燃尽风结构示意图见图4。燃尽风采用大风箱布置方式，在风箱两侧入口安装机翼测速装置。图2 改后中心给粉旋流煤粉燃烧器结构示意图图3 OFA布置图图4 燃尽风结构示意图4 改造目标(1) 改造案NOX排放达到的指标：在B-MCR工况下，5台磨煤机运行（ABCDE运行或ABCEF或ABCDF运行或ABDEF运行），NOX排放浓度不超过200mg/Nm3(O2=6%)；在B-MCR工况下，6台磨煤机运行，NOX排放浓度不超过240mg/Nm3(O2=6%)；在低负荷工况下，4台磨

29、煤机运行（ABCE运行），NOX排放浓度不超过180mg/Nm3(O2=6%)。在低负荷稳燃工况下（ABC运行或ABE运行），NOX排放浓度不超过240mg/Nm3(O2=6%)。(2) 锅炉改造后，运行稳定，炉膛负压稳定，主蒸汽压力、主蒸汽温度达到设计要求；(3) 在燃用现运行煤质时，锅炉在额定负荷下运行时，锅炉效率不低于改造前的效率（94.2%），飞灰可燃物含量不提高（小于0.8%）；(4) 燃烧器区无结渣现象；(5) 煤粉燃烧器使用寿命达到2个大修期；(6) 水冷壁进行改造后，不破坏锅炉的水动力特性。5 改造后实际效果项目正在进行中。实例二 西柏坡电厂300MWe机组 锅炉技术改造地点：

30、河北省平山县 时间：2004年 2号锅炉 旋流式煤粉燃烧器等的技术改造哈尔滨工业大学专利技术一种中心给粉旋流煤粉燃烧器. 发明专利申请号：03111101.7发明专利申请号：200510009772.2一. 基本概况锅炉型号：北京BBW公司 BBW 1025/18.3M型锅炉设计煤种：晋中贫煤，Vdaf =11.35%， A ar=21.82%, M ar=6%, Qnet,ar=23874kJ/kg原燃烧器：美BW公司的EI-DRB双调风旋流煤粉燃烧器，前后墙对冲、三排（38=24只）布置制粉系统：钢球磨中间储仓式热风送粉二. 改造前运行情况1. 水冷壁区高温腐蚀严重，尤其是两侧墙，不到一个

31、大修期就要更换一批水冷壁管子； 2. 一次风管中的均流装置磨损严重，已不起作用；3. 低负荷稳燃性能较差。三. 技术改造主要措施1. 将下层一次风燃烧器改造为改进型径向浓淡旋流煤粉燃烧器；2. 一次风为直流风，同时采用径向浓淡分离技术；3. 二次风为双通道型：内环为旋流风，外环为可调的直流风。四改造后实际效果1. 燃用煤种：低挥发分烟煤, Vdaf =21.06%，A ar=28.8% ，M ar=4.7%, Qnet,ar=22210 kJ/kg；2. 低负荷稳燃能力提高：可实现135MWe(45额定负荷)不投油稳定运行；3. 燃烧效率提高；4. 工作可靠，调节灵活，操作方便。5. 在仅改造

32、下层8只燃烧器的情况下，NOx的排放量为1113mg/Nm3。运行情况基本相同的1号锅炉NOx的排放量为1206mg/Nm3。NOx排放量降低了93mg/Nm3，降幅达8%。实例三 邯郸热电厂200MWe机组 锅炉技术改造地点：河北省邯郸市 时间：2005年 11、12号锅炉 旋流式煤粉燃烧器等的技术改造哈尔滨工业大学专利技术一种中心给粉旋流煤粉燃烧器. 发明专利申请号：03111101.7发明专利申请号：200510009772.2一. 基本概况锅炉型号：北京BBW公司 BBW 670/13.7M型锅炉设计煤种：晋中贫煤，Vdaf =28.67%， A ar=30.11%, M ar=7.82%, Qnet,ar=21 173kJ/kg原燃烧器：美BW公司的EI-DRB双调风旋流煤粉燃烧器，前后墙对冲、三排（36=18只）布置制粉系统：钢球磨中间储仓式热风送粉二. 改造前运行情况1. 经常满