BPX水电站水轮机选型设计

1、毕业设计任务书第一部分 设计原始资料一、 电站地理位置：位于西南诸河流域。二、 枢纽任务：灌溉、供水与发电。三、 水电站设计保证率：90%。四、 水能开发方式：混合式发电。五、 地质概况：建坝位置河道开阔覆盖层30-40米。山体为砂岩层断层相对较少。六、 水能规划主要参数1.水库调节性能及参数： 水库调节性能：不完全年调节总库容：120.5亿立方米 正常蓄水位：245.0m有效防洪库容：40.5亿立方米 设计洪水位：257.0m调水调沙库容：10.0亿立方米 校核洪水位：258.0m死水位：235.0m2.总装机容量：P总=800MW 保证出力：200 MW3.水轮机工作水头最大水头Hmax=

2、120m 平均水头Hav=95m设计水头Hr=90 m 最小水头Hmin=80.0 m4.水库运行水位7-9月按死水位运行，10-6月按正常高水位运行。5.引水系统水头损失 H=2.9710-5Q2,Q为单机流量6.坝下游特征水位 洪水尾水位：139.36m 洪水尾水位:139.49m 正常尾水位：134.72m 最低尾水位:133.64m7.泥沙条件时段（年）第13年第410年第1114年过机泥沙kg/m37.421.535.3年均气温14度,最高气温41.9度,最低气温2.0度,相对湿度80%。.长用电情况 长用电有10KW和0.4KW两种电压等级，厂用变压器按装机容量的可按0.5%选定。

3、九、代表中水年径流量表月份789101112123456m3/s180022001000600500500600600520540600520十、下游尾水位与流量关系（一机一洞）流量400600800100012001400160018002000水位（m）133.7133.9134.2134.3134.4134.6134.75134.85135.1流量220024002800300032003400360038004000水位（m）135.2135.35135.4135.6135.7135.8135.9136.2136.47十一、调保参数计算引水道尺寸参考值如下：引水洞号12345678总长

4、（m）414400381367341376327353压力钢管（m）170172179183183176173179第二部分 任务与要求一水轮机部分 1.水轮机型号选择。 2.应用主要综合特性曲线初步拟定待选方案。 3通过初步分析比较淘汰明显不合格的方案，保留两个较好方案精选。 4.精选过程进行两个方案的动能经济比较。绘制运行特性曲线，进行机电设备的投资估算。 5.投资估算及土建工程比较，对代表年进行水轮机的平均效率及电能计算。 6.确定最佳方案，并对其进行如下计算： （1）水轮机飞逸转速； （2）轴向力； （3）导叶高程，导叶最大及最优开度； （4）蜗壳水力计算及单线图； （5）尾水管形式选

5、择及单线图和主要剖面图的绘制； （6）对水轮机结构的特殊要求。二调节保证计算部分 1.根据水轮机引排水系统尺寸，主机参数，进行调节保证计算，确定合理关机时间。 2.选择调速器的型式及型号，外形尺寸。 3.选择油压装置的型式及型号，外形尺寸，调节保证计算标准。 4.设置调压井的论证。 5.压力、转速上升的计算。 6.最大水头下的校核。三计算书和说明书 1.编写设计计算说明书共一份。 2.计算书要求计算准确，层次清晰，公式和系数选择要求正确合理并标明依据。 3.说明书要求论证充分正确，结论清楚。书写自己规整。 4.图纸要符合标准，主要图纸选择一张采用1#图计算机绘制或手工绘制。 5.说明书附英文标

6、题与摘要。 6.给定条件不充分可以合理的假定条件。摘 要本次设计根据设计原始资料进行，将说明书和计算书合在一起，着重叙述了水轮机型号的选择，装机台数的拟定和各个参数的计算，以及水轮机重要部件的设计。首先应用主要综合特性曲线初步拟定待选方案，然后通过各参数计算，对初选方案的工作范围进行校核，初步分析并淘汰明显不符合要求的方案。最后绘制出精选方案的运转综合特性曲线，并对机电投资及土建工程进行比较，进行动能经济比较。综合各方面的因素，确定一个最合理方案。确定最优方案后，根据前边计算出的参数和参考资料给出的数据，进行水轮机飞逸转速以及轴向水推力的计算，确定吸出高度以及安装高程，确定导叶最大及最优开度，

7、进行蜗壳的设计，包括蜗壳形式选择和断面尺寸计算。尾水管的水力设计，包括尾水管形式的选择以及尺寸的计算。关键词：水轮机 型号 功率 效率 蜗壳 尾水管。AbstractThe original design according to the design data of the specification and calculations together, the turbine model focused narrative choices, develop and calculate the number of units installed each parameter, as well

8、 as an important component of the turbine design.The main characteristic curve of the first application of a comprehensive program tentatively set to be elected, then calculated the parameters of the primary program scope of work to be checked, preliminary analysis and eliminated clearly not meet th

9、e requirements of the program. Finally, draw the operating characteristic curve of a comprehensive selection of programs, investment and civil works and electromechanical compare, compare performed kinetic energy economy. Integrated various factors to determine the most reasonable solution.After det

10、ermining the optimal solution, according to the data in front of the calculated parameters and references given were runaway speed turbine and axial thrust of calculation to determine the height of aspiration and installation elevation, determine the maximum and optimum guide vane opening, conduct v

11、olute design, including the selection and cross-sectional dimensions volute form calculations. Draft tube hydraulic design, including the calculation of the tail pipe in the form of options and sizes.Key word：the hydraulic turbine the model the power the efficiency the volute the draft tube目 录绪论1第一章

12、 初选方案的拟定及分析21.1机组台数的拟定21.2机组型式的确定21.3水轮机型号的选择21.4装置方式31.5初选方案的确定31.6初选方案各参数的计算31.6.1转轮直径D的计算31.6.2效率的计算61.6.3转速n的计算71.6.4设计单位流量Q及设计流量Q的计算91.7初选方案的分析及精选方案的确定11第二章 精选方案的计算、比较及分析132.1等效率曲线绘制132.1.1方案1132.1.2方案2152.2出力限制线的绘制172.2.1方案1172.2.2方案2182.3等吸出高度线的绘制182.3.1方案1182.3.2方案2202.4机电设备投资估算222.4.1方案1222

13、.4.2方案2232.5土建工程比较242.5多年平均发电量的计算252.6最优方案的确定30第三章 最优方案的相关计算与设计313.1飞逸转速和轴向水推力计算313.1.1飞逸转速计算313.1.2轴向水推力的计算313.2导叶高程的确定313.2.1吸出高度的计算313.2.2安装高程的确定323.2.3 导叶最大及最优开度333.3蜗壳的水力设计333.3.1蜗壳形式的确定333.3.2蜗壳的进口流速343.3.3蜗壳包角的选择343.3.4断面尺寸计算343.4尾水管的水力设计373.4.1尾水管类型的选择373.4.2尾水管尺寸计算37第四章 调节保证计算及调速设备选择404.1设计

14、水头下甩全负荷的计算404.1.1管道特性系数404.1.2水击压力升高计算424.1.3转速上升计算434.2调速设备的选择444.2.1接力器的选择444.2.2调速器的选择454.2.3油压装置的选择45结论47参考文献49致谢50IXBPX水电站水轮机选型设计绪论能源是关系到一个民族，国家以及整个世界生存的大问题之一，目前世界能源格局非常紧张。新型能源、可再生能源的开发利用为解决世界能源问题带来了光明，能源结构转型成为全球性的迫切问题。在我国电力行业占有非常重要的地位，是工农业生产的先行。目前我国电力工业以火力发电占主导地位，但是其自生的局限性也越来越显著，因此带来的环境污染等问题也愈

15、来愈严重。近年来水力发电的大力发展为此问题的改善带来了曙光。随着社会的不断发展，能源的消耗不断加剧，传统的能源如煤、石油等不可再生能源储备量也日益减少。 水能是清洁、廉价、可再生能源。水电站在建厂之后，不再需要投资发电成本。而且还有防洪、灌溉、航运等作用。更能改善当地自然气候，发展旅游业等。水电站的建设对解决能源不足和促进经济建设作用巨大，因此应加快我国水利建设的步伐。水利水电的发展需要大量的人才，因此需要相关高校开展良好的教学以及专业技能培训。毕业设计是本专业最后一个综合性实践环节，是从理论走向实践的一次牛刀小试，需要把本专业的主要专业知识融会贯通，用学过的知识与技能，结合工程实例，进行水电

16、站机电工程的系统初步设计，达到工程设计的基本训练，以提高其综合专业素质。本次毕业设计是专业教学工作中的重要环节之一，通过设计实践力求达到如下目的与要求： (1)巩固、加深、扩大所学的基本理论和专业知识，并使其进一步系统化。 (2)培养学生使其掌握运用所学知识解决实际工程技术问题的能力，要求掌握设计原则、设计方法和步骤。 (3)培养学生独立思考、独立工作的能力。通过毕业设计加强计算、绘图、编写设计文件、使用规范等方面的能力。 (4)培养学生勇于创新和开拓进取的精神，以及注重细节的专业素养。 (5)通过本次毕业设计,要求学生能在老师的指导和团队协作，完成设计课题所规定的全部内容。全面提升学生综合能

17、力，使之在我国以后的水利工程事业中发挥更大作用。第一章 初选方案的拟定及分析1.1机组台数的拟定 在总装机容量不变的情况下： （1）单机容量较大时，单位千瓦造价低，单位金属材料消耗低，且单机运行效率较高，但灵活性性较差。 （2）机组台数较多时，运行方式灵活，发生事故时影响较小，且容易安装。由于该电站总装机容量为P=800MW，容量较大，枢纽主要任务是灌溉、供水与发电，对电站运行的灵活性要求较高，所以单机容量不宜过大，但考虑到运行效率及造价以及安装方面的因素，机组台数也不宜过多。综合考虑，该电站可用4台200MW，6台133.333MW机组和8台100MW机组，台数选取为偶数是考虑到水电厂水轮发

18、电机组常采用扩大单元主接线方式。1.2机组型式的确定 由设计原始资料知，该电站各特征水头分别为H=120m ，H=95m ，H=90m ，H=80m。根据水轮机附表1-1，该电站水头范围可应用混流式和斜流式两种机型。考虑到以下因素： （1）同样出力和水头条件下，混流式机组比转速高于斜流式机组，应用混流式可减小机组尺寸。（2）混流式机组的最高效率比斜流式机组高0.5%1%（除部分负荷外）。（3）同等工作参数下，混流式机组空化系数低于斜流式。（4）混流式水轮机结构简单，造价低，运行维护方便。 经比较，混流式机组明显优于斜流式机组，所以本电站采用混流式水轮机。1.3水轮机型号的选择参考水轮机相关内容

19、，我国混流式机组的比转速与使用水头的关系为n=-20 （1-1） =-20=190.8（mkm） 在水轮机型谱中，本电站水头在90125m段，可供选择的型号有HL200和HL180 两种。由于HL200水轮机的比转速更接近190.8mkm，而且最优效率较HL180高，故本设计确定用HL200型号的水轮机。1.4装置方式对中高水头混流式机组，大型机组，为了缩小厂房面积，一般采用立轴布置形式，水轮机轴与发电机轴直接连接。本电站水头较高，容量较大，因此采用立轴装置方式。1.5初选方案的确定根据以上的计算机分析，本设计确定以下三个初选方案：方案1：4台200MW混流式机组，型号为HL200；方案2：6

20、台133.333MW混流式机组，型号为HL200；方案3：8台100MW混流式机组，型号为HL200。1.6初选方案各参数的计算为了进行初选方案的分析与比较，需要计算的参数有转轮直径，效率，水轮机转速以及设计工况的单位流量，以便对初选各方案进行工作范围校核。1.6.1转轮直径D的计算水轮机转轮直径的计算是水轮机参数设计中至关重要的一步，设计中常用的方法是首先确定水轮机的额定出力，然后在水轮机模型综合特性曲线上找到最优转速与出力限制线的交点，作为原型水轮机的设计工况点，在曲线上查处各个参数的值带入转轮直径计算公式进行计算。方案1水轮机的额定出力为P=204082（kW） （1-2）上式中： 发电

21、机额定功率，=200MW 发电机效率，一般取0.960.98，本设计取0.98由水力机械附表3查得HL200水轮机的最优单位转速为=68r/min，取其与出力限制线交点的单位流量作为设计工况单位流量，查水力机械附图12，其值为=0.950，对应的模型水轮机效率为=0.896，暂取效率修正值为=0.03，则设计工况原型水轮机效率为=+=0.896+0.03=0.926.则水轮机转轮直径为D= （1-3） =5.26（m） 查水轮机表6-5，由于5.26m介于标称直径5.0m与5.5m之间，考虑到5.0m偏小，难于保证设计水头下发出额定出力，若取5.5m又偏大，不经济，故取非标称直径D=5.3m。

22、方案2水轮机的额定出力为P=136054（kW） （1-4）上式中： 发电机额定功率，=133.333MW 发电机效率，一般取0.960.98，本设计取0.98由水力机械附表3查得HL200水轮机的最优单位转速为=68r/min，取其与出力限制线交点的单位流量作为设计工况单位流量，查水力机械附图12，其值为=0.950，对应的模型水轮机效率为=0.896，暂取效率修正值为=0.03，则设计工况原型水轮机效率为=+=0.896+0.03=0.926.则水轮机转轮直径为D= （1-5）=4.3（m）应选用与之接近且偏大的标称直径，由水轮机表6-5，取D=4.5m方案3 水轮机的额定出力为P=102

23、041（kW） （1-6）上式中： 发电机额定功率，=100MW 发电机效率，一般取0.960.98，本设计取0.98由水力机械附表3查得HL200水轮机的最优单位转速为=68r/min，取其与出力限制线交点的单位流量作为设计工况单位流量，查水力机械附图12，其值为=0.950，对应的模型水轮机效率为=0.896，暂取效率修正值为=0.03，则设计工况原型水轮机效率为=+=0.896+0.03=0.926.则水轮机转轮直径为D= （1-7）=3.7（m）应选用与之接近且偏大的标称直径，由水轮机表6-5，故取D=3.8m1.6.2效率的计算原型水轮机的效率是根据模型水轮机在设计工况点（即上述计算

24、转轮直径的工况点）的效率加上修正值得到，计算修正值时，首先利用公式计算原型水轮机的最优效率，再减去模型水轮机的最优效率即为效率修正值。方案1效率修正值由下式确定=1-（1-） （1-8）=- （1-9）上式中 原型水轮机最优工况效率模型水轮机最优工况效率，由型谱查得=0.907D模型转轮直径，由型谱查得D=0.46m代入数据=1-（1-0.907）=0.943 =0.943-0. 907=0.036故原型水轮机效率为 =+=0.896+0.036=0.932 （1-10）方案2效率修正值由下式确定=1-（1-） ， （1-11） =-上式中 原型水轮机最优工况效率模型水轮机最优工况效率D模型转

25、轮直径，由型谱查得D=0.46m代入数据=1-（1-0.907）=0.941 =0.941-0. 907=0.034故原型水轮机效率为 =+=0.896+0.034=0.930方案3效率修正值由下式确定=1-（1-） （1-12） =-上式中 原型水轮机最优工况效率模型水轮机最优工况效率D模型转轮直径，由型谱查得D=0.46m代入数据=1-（1-0.907）=0.939 =0.939-0. 907=0.032故原型水轮机效率为 =+=0.896+0.032=0.928 （1-13）1.6.3转速n的计算方案1转速由下式确定n=n （1-14）n=n+n （1-15）上式中n原型水轮机最优单位转

26、速 n模型水轮机最优单位转速，查得n=68r/min n转速修正值，若0.03，则可不计其中n= n（-1） （1-16）=68（）=1.33（r/min）由于=0.020.03，所以忽略n故n=n=68r/minn= n=68=125.1（ r/min）应选用与之接近且偏大的发电机同步转速，查水轮机表6-6，由于取125.1与125非常接近，故取n=125r/min.方案2转速由下式确定n=n， （1-17） n=n+n （1-18）上式中n原型水轮机最优单位转速 n模型水轮机最优单位转速，查得n=68r/min n转速修正值，若0.03，则可不计其中n= n（-1） （1-19）=68（）

27、=1.27（r/min）由于=0.0190.03，所以忽略n故n=n=68r/minn= n=68=147.3（ r/min）选用与之接近且偏大的发电机同步转速，查水轮机表6-6，取n=150r/min.方案3转速由下式确定n=n， （1-20） n=n+n （1-21）上式中n原型水轮机最优单位转速 n模型水轮机最优单位转速，查得n=68r/min n转速修正值，若0.03，则可不计其中n= n（-1） （1-22）=68（）=1.19（r/min）由于=0.0180.03，所以忽略n故n=n=68r/minn= n=68=174.4（ r/min）选用与之接近且偏大的发电机同步转速，查水轮

28、机表6-6取n=187.5r/min.1.6.4设计单位流量Q及设计流量Q的计算 由于前边计算转轮直径时选取了与计算值接近且偏大的标称直径，所以原型水轮机的设计流量并不是最初计算式所选取的值，所以需要重新利用直径来反算设计流量。方案1将前边计算确定的原型转轮直径及水轮机效率带入单位流量计算公式，可得水轮机设计工况点的单位流量为 Q= （1-23）=0.931（）设计流量为Q= QD （1-24）=0.9103.4=248.02（）方案2设计工况点的单位流量为 Q= （1-25）=0.862（）设计流量为 Q= QD （1-26）=0.8624.5=165.65（）方案3设计工况点的单位流量为

29、Q= （1-27）=0.909（）设计流量为 Q= QD （1-28）=0.9093.8=124.54（）1.7初选方案的分析及精选方案的确定方案1：设计工况单位流量为Q=0.931 最大、最小水头对应的单位转速为 n=60.48（r/min） （1-29） n=74.07（r/min） （1-30） 平均水头对应的单位转速为 n=67.97（r/min） （1-31）方案2：设计工况单位流量为Q=0.862 最大、最小水头对应的单位转速为 n=61.62（r/min） （1-32） n=75.47（r/min） （1-33） 平均水头对应的单位转速为 n=69.25（r/min） （1-34

30、）方案3：设计工况单位流量为Q=0.909 最大、最小水头对应的单位转速为 n=65.04（r/min） （1-35） n=79.66（r/min） （1-36） 平均水头对应的单位转速为 n=73.10（r/min） （1-37） 经上述对三种方案水轮机工作范围的计算，结合HL200水轮机模型综合特性曲线，可知方案3中水轮机明显偏离高效率区，故淘汰。方案1、方案2中水轮机Q未超过出力限制线，且在高效率区运行，符合设计要求，故确定方案1和方案2为精选方案进行精选和分析。本章小结 本章根据主要综合特性曲线以及水轮机型谱确定了三个初选方案，并确定了初选方案机型、机组台数以及装置方式，计算了各方案的

31、转轮直径、效率、转速以及流量。通过计算各特征水头下的单位转速以及设计流量，对水轮机工作范围进行了校核，淘汰了明显不合理的一个方案，并确立了精选方案。第二章 精选方案的计算、比较及分析2.1等效率曲线绘制 水轮机运转综合特性曲线中的等效率曲线，是由模型综合特性曲线上的等效率线经换算得到的。各方案等效率曲线的换算及计算如下。2.1.1方案1基本资料：HL200型水轮机模型综合特性曲线（水力机械附图12）H=120m ，H =95m ，H=90m ，H=80mD=5.3m，n=125 r/min，n=0，=0.036等效率曲线计算表如下： 表2-1方案1等效率曲线计算表H=120mn=n= n-P=

32、9.81QDHH =95mn=n= n-P=9.81QDHPP0.910.6900.9462360.910.7050.9461700.910.8240.9462820.910.9100.9462200.900.6400.9362170.900.6450.9361540.900.8750.9362970.900.9350.9362230.880.5760.9161910.880.5850.9161370.880.9490.9163150.880.9850.9162300.860.5350.8961740.860.5350.8961220.860.9900.8963210.861.0250.896

33、2340.840.4950.8761570.840.4900.8761100.841.0300.8763270.841.0620.8762370.820.4550.8561410.820.4500.856980.821.0630.8563300.821.0830.8562370.800.4350.8361320.800.4200.836900.801.0990.8363330.801.1250.836240续表2-1H=90mn=n= n-P=9.81QDHH=80mn=n= n-P=9.81QDHPP0.910.7250.9461610.910.8050.9461500.910.9100.9

34、462030.910.9100.9461700.900.6650.9361460.900.7300.9361350.900.9340.9362060.900.9350.9361730.880.5950.9161280.880.6500.9161170.880.9860.9162120.880.9950.9161800.860.5400.8961140.860.5820.8961030.861.0310.8962170.861.0290.8961820.840.4950.8761020.840.5250.876910.841.0750.8762220.841.0550.8761820.820.4

35、550.856920.820.4750.856800.821.0880.8562190.821.0830.8561830.800.4230.836830.800.4250.836700.801.1150.8362190.801.1100.836183 方案1等效率线辅助线见图1，方案1等效率线见图2。2.1.2方案2基本资料：HL200型水轮机模型综合特性曲线（水轮机附图6）H=120m ，H =95m ，H=90m ，H=80mD=4.5m，n=150 r/min，n=0，=0.034 等效率曲线计算表如下： 表2-2 方案2等效率曲线计算表H=120mn=n= n-P=9.81QDHH =

36、95mn=n= n-P=9.81QDHP(MW)P(MW)0.910.6850.9441690.910.7150.9441240.910.8460.9442060.910.9100.9441580.900.6350.9341550.900.6550.9341130.900.8970.9342140.900.9320.9341600.880.5750.9141370.880.5950.9141000.880.9480.9142210.880.9900.9141660.860.5250.8941230.860.5390.894890.861.0050.8942350.861.0270.894169

37、0.840.4900.8741120.840.4900.874790.841.0350.8742360.841.0600.8741700.820.4600.8541030.820.4520.854710.821.0680.8542380.821.0800.8541700.800.4350.834950.800.4150.834640.801.1000.8342400.801.1050.834170续表2-2H=90mn=n= n-P=9.81QDHH=80mn=n= n-P=9.81QDHP(MW)P(MW)0.910.7480.9441200.910.8250.9441110.910.910

38、0.9441460.910.8760.9441180.900.6850.9341090.900.7550.9341000.900.9400.9341490.900.9350.9341240.880.6120.914950.880.6720.914870.880.9980.9141550.880.9950.9141290.860.5510.894840.860.6030.894770.861.0260.8941560.861.0260.8941300.840.5000.874740.840.5480.874680.841.0620.8741570.841.0550.8741310.820.450

39、0.854650.820.4980.854600.821.0850.8541570.821.0830.854131 方案2等效率线辅助线见图3，方案2等效率线见图4。2.2出力限制线的绘制出力限制线表示水轮机在不同水头下可以发出或允许发出的最大出力，在水轮机与发电机配套的情况下，水轮机的出力受发电机额定容量的限制。因此实际的出力限制线以设计水头为界分为两部分。在最小水头与设计水头之间，水轮机的出力限制线由模型综合特性曲线的5%出力限制线经换算而得到。当水头大于设计水头时，水轮机的出力由发电机的出力来限制。各方案的具体计算如下。2.2.1方案1选取两个水头（H，H）， 根据模型水轮机5%出力限制

40、线，分别计算出其最大允许出力（P，P），然后过（H，P）和（H，P）两点连一直线，以此作为HH时的出力限制线。在HH时，水轮机的出力由发电机的出力来限制，即P=P。出力限制线计算表如下：表2-3 方案1出力限制线计算表H=90mn=69.83n= n-P=9.81QDHH=80mn=74.07n= n-P=9.81QDHP(MW)P(MW)0.8960.9400.9322060.8970.9420.933173 方案1出力限制线见图2。2.2.2方案2选取两个水头（H，H）， 根据模型水轮机5%出力限制线，分别计算出其最大允许出力（P，P），然后过（H，P）和（H，P）两点连一直线，以此作为H

41、H时的出力限制线。在HH时，水轮机的出力由发电机的出力来限制，即P=P。出力限制线计算表如下：表2-4 方案2出力限制线计算表H=90mn=71.15n= n-P=9.81QDHH=80mn=75.47n= n-P=9.81QDHP(MW)P(MW)0.8970.9410.9311490.8980.9420.932125 方案2出力限制线见图4。2.3等吸出高度线的绘制 等吸出高度线表达水轮机在各运行工况时的最大允许吸出高度，等吸出高度线是根据模型综合特性曲线的等空化系数线经换算得到的，参考水轮机138页内容，等吸出高度线的计算如下：2.3.1方案1吸出高度计算公式为 H=10- （2-1）

42、上式中：水轮机安装位置的海拔高程，在初始计算中可取下游平均水位，由 设计资料知=134.72m。 模型空化系数，不同工况下的值由HL200水轮机模型综合特性曲线查得 空化系数的修正值，由水轮机图3-7查得=0.02 计算表如下：表2-5 方案1等吸出高度线计算表H（m）120mn=0.020.070.8750.9110.09 0.080.9100.9460.10 0.090.9080.9440.11 0.100.8920.9280.12 95mn=0.020.080.8320.8680.10 0.090.8690.9050.11 0.100.8190.8550.12 0.110.7600.79

43、60.13 90mn=0.02-80mn=0.020.080.7830.8190.10 0.090.8390.8750.11 0.100.8520.8880.12 0.100.910.9460.12 续表2-5H（m）（）P（MW）H（m）120mn=0.0210.8 0.570188 -0.95 12.0 0.746256 -2.15 13.2 0.845289 -3.35 14.4 0.920309 -4.55 95mn=0.029.5 0.471104 0.35 10.5 1.015234 -0.60 11.4 1.090238 -1.55 12.4 1.135231 -2.50 90m

44、n=0.02-80mn=0.028.0 0.40565 1.85 8.8 0.52090 1.05 9.6 0.635111 0.25 9.6 0.810151 0.25 方案1等吸出高度线辅助线见图5，方案1等吸出高度线见图2。2.3.2方案2吸出高度计算公式为 H=10- （2-1） 上式中：水轮机安装位置的海拔高程，在初始计算中可取下游平均水位，由 设计资料知=134.72m。 模型空化系数，不同工况下的值由HL200水轮机模型综合特性曲线查得 空化系数的修正值，由水轮机图3-7查=0.02得 计算表如下：表2-6 方案2等吸出高度线计算表H（m）120mn=0.020.070.8680.9020.09 0.080.9040.9380.10 0.090.9080.9420.11 0.100.8820.9160.12 95mn=0.020.080.8220.8560.10 0.090.8710.9050.11 0.100.8100.8440.12 0.110.7200.7540.13 90mn=0.02-80mn=0.0