某2000m3d淀粉厂污水处理工程初步设计

1、摘 要本设计是某2000m3/d淀粉厂污水处理工程初步设计，淀粉废水具有较高的有机负荷，其来源主要产生在玉米在研磨和冲洗过程中。本次设计的废水量为2000m3/d，根据进水水质的特点和处理程度要求，设计主体工艺拟采用水解酸化+EGSB+CASS工艺,废水处理后可达到淀粉工业水污染物排放标准（GB254612011）中新建企业水污染物排放浓度限制的间接级排放标准要求。本设计结合了生物处理方法和物理处理方法。既可以达到对各项污染指标的处理要求又可以节省造价。关键词：淀粉废水；EGSB工艺；CASS工艺； ABSTRACTThis thesis is a starch factory sewage

2、treatment engineering preliminary design, starch wastewater has high organic load, its source mainly produced in corn in grinding processing. The design of the waste water quantity of 2000 m3 / d, design content including process flow, all kinds of processing structure of the technological design an

3、d calculation, selection of main equipment and sewage treatment plant of plane and vertical arrangement, finally also involves the preliminary engineering budget. According to the characteristics of incoming water and degree of processing requirements, the design main body process adopts hydrolysis

4、acidification, EGSB, CASS process, to achieve discharge standard after wastewater treatment: starch industrial water pollutant discharge standard (GB25461-2011) of new enterprise water pollutants concentration limit level of indirect emissions standards. This design is a combination of biological tr

5、eatment and physical treatment methods. Not only can meet the requirements of processing to the pollution indexes and can save cost.Key words: starch wastewater; EGSB process; CASS process目 录第1章 概述41.1设计的意义41.2设计原始资料51.2.1 设计背景51.2.2水质水量和处理要求51.3国内外现状71.4研究的主要内容7第2章 淀粉废水处理工艺设计82.1废水生物处理工艺选择原则82.2 废水

6、水质分析82.2.1 淀粉废水进出水水质水量82.2.2淀粉废水的特点及来源92.3 工艺方案选择92.3.1 常规二级处理工艺92.3.2 污水处理工艺选择102.4.3拟采用工艺流程13第3章 构筑物计算133.1污水处理构筑物计算133.1.1格栅133.1.2提升泵房153.1.3沉淀池设计163.1.4水解酸化池193.1.5调节池203.16膨胀颗粒污泥床反应器（EGSB）223.1.6 CASS池313.2污泥处理系统计算413.2.1污泥泵房413.2.2污泥浓缩池413.2.3污泥脱水间433.3平面和高程的布置463.3.1 污水处理的平面布置463.3.2污水处理厂高程布

7、置47第四章 工程经济分析514.1土建工程造价514.1.1 各种污水构筑物造价514.2设备造价524.2.1设备选型造价524.3管理运行费534.3.1设备用电费534.3.2人员薪酬534.3.3设备检修、折旧费544.3.4 沼气的回收利用54致 谢54参考文献55第1章 概述1.1设计的意义自21世纪以来，由于世界的人口不断的增加，全球城市化程度和工业化的程度不断的加大，人类对淡水的使用越来越多，但是淡水资源有限，再加之人类对水资源的污染破坏，水资源贫乏的问题越来越明显。但是人类也开始意识到水资源对人类和地球的重要性，因此水资源的合理开发保护、循环利用正受到全球人民的关注。就我国

8、现有情况而言，绝大部分城市和地区，水体污染的问题仍然是急需解决的问题。相对于生活废水污染，工业废水因其含有高浓度的有机物、排放水量大、可能含有有毒有害物质，如果直接排放到自然水体可能会造成水资源环境的巨大破坏。所以必须在排放前，进行专门的处理，使其出水水质达到相关水质标准。减少对环境的破坏，实现可持续性的发展。社会的进步不应该以牺牲环境的方式得到提高，在废水排放前进行处理虽然会牺牲掉一部分经济效益，可其产生的环境保护意义更大。1.2设计原始资料1.2.1 设计背景某淀粉厂是该省规模最大的淀粉厂，该厂位于某市郊区，以玉米为原料生产淀粉，该厂每天排放的淀粉废水为1875t, 废水如果直接排放，会影

9、响周围环境，为此设计废水处理系统对废水进行处理直到达标。1.2.2水质水量和处理要求目前国内加工淀粉采用的是一种湿磨法，玉米生产工艺流程图1-1如下：图1-1 湿磨法制淀粉由上图不难看出，玉米在浸泡、胚芽洗涤、纤维洗涤、分离、脱水的过程中会产生大量废水，淀粉在制作的过程中加酸催化淀粉分解，所以淀粉废水呈酸性。该淀粉废水排放量为1875m3/d，因此废水处理工程的设计规模2000m3/d。表1-1 进水水质和排放标准项目PH值SS/(mg/L)CODCr(mg/L)BOD5(mg/L)进水水质46621112507200处理要求：水质要求应达到淀粉工业水污染物排放标准（GB254612011）表

10、1-2中新建企业水污染物排放浓度限制的间接级排放标准。（见表1-2）表1-2 新建企业水污染物排放浓度限制及单位产品基准排水量1.3国内外现状淀粉废水的处理方法有很多，总体上宜采用“预处理+厌氧生物处理+好痒生物处理+深度处理”的污染处理工艺。沉淀分离法通过物理沉淀方法直接使废水中的悬浮物沉淀下来，将沉淀物质与废水分离，以降低后序处理污染负荷，此方法虽然可以有效的降低污水中的SS，但是由于过于简单不能有效的去处污水中的BOD、COD。化学絮凝法处理废水对虽然对SS去除率挺高，但由于其占地空间大沉淀处理复杂等后续问题也是一个很大的问题。生化处理法是国内外常用的处理淀粉废水的方法，它是通过微生物的

11、新陈代谢来降解污水中的有机物，根据其对氧气的需求可分为厌氧生物法和好氧生物法；生化处理能较好的去除COD，BOD等指标，并且因为其处理费用低，效率高，被广泛使用。目前国内外成熟的工艺有：气浮UASBSBR/CASS、气浮EGSBSBR/CASS、缺氧-好痒+二沉池和周期循环活性污泥法。1.4研究的主要内容进行调查研究或收集资料，翻译相关外文资料，写出开题报告（含文献综述）。根据污水处理程度，进行方案比较与选择，确定污水处理工艺流程。污水和污泥处理构筑物工艺设计计算。进行污水处理厂（站）总体布置。进行污水处理厂（站）高程计算布置。绘制图纸。第2章 淀粉废水处理工艺设计2.1废水生物处理工艺选择原

12、则（1）因工业废水所含物质错综复杂，在确定工艺之前，需要了解污水中需处理污染物的量，经过处理的污水应达到相应的排放标准，根据要求排放。所确定的的工艺应是一个范围，而不能是一个极限值，因为原污水的水质不是一成不变的，应使工艺的能预测到的情况下尽可能的满足要求。（2）在工艺处理排放等满足相应法律法规的前提下，应尽量节约成本减少不必要的投资，可选取多种工艺进行可行性对比，选择工艺和经济综合分析下最满意的工艺流程方案。（3）在工艺流程的选择方面应尽量选择技术成熟的被广泛使用的工艺，用以降低投资、运行管理费用等方面，同时也要满足处理能耗地、效率高、管理方便、处理后产物能有效处理工艺路线。2.2 废水水质

13、分析2.2.1 淀粉废水进出水水质水量该废水处理工程的设计规模2000m/d，处理后要求达到淀粉工业水污染物排放标准的间接级排放标准，进水水质和排放标准见表2-1。表2-1 废水中污染物含量及执行的排放标准序号污染物进水设计值排放标准1COD（mg/L）112503002BOD5（mg/L）7200703SS621704pH46692.2.2淀粉废水的特点及来源通过淀粉生产工艺流程图可以看出，玉米淀粉废水的产生主要来自于浸泡洗涤的上清液和磨制离心出来的黄浆水。上清液中含有大量的SS，而黄浆水里含有大量的有机物，生产过程中两种废水通常混合排放，因此处理时应考虑到废水中的COD、BOD、SS。淀粉

14、污水的BOD/COD比值通常在0.6左右，可生化性很好，含有的大量有机物十分利于生物处理。2.3 工艺方案选择2.3.1 常规二级处理工艺表2-3 污水处理厂的处理效率表从上表可见，二级活性污泥法的处理效率最高。但活性污泥法有多种运行方式，现将各种运行方法做一比较，见下表。表2-2 活性污泥法工艺比较方法优点缺点适用对象传统活性污泥法BOD去除率高达90-95%工作稳定构造简单维护方便占地大投资高产泥多且稳定性差抗冲击能力较差运行费用较高出水要求高的大中型污水厂吸附再生活性污泥法构造简单维护方便具有抗冲击负荷能力运行费用较低BOD去除率80-90%剩余污泥量大且稳定性较差悬浮性有机物含量高的大

15、中型污水厂完全混合活性污泥法抗冲击负荷能力强运行费用较低占地不多投资省BOD去除率80-90%构造较复杂污泥易膨胀设备维修工作量大污水浓度高的中小型污水厂氧化沟法BOD去除率95%以上有较高脱氮效果系统简单管理方便产泥少且稳定性好曝气池占地多投资高运行费用较高悬浮性BOD低有脱氮要求的中小型污水厂间歇式活性污泥法无须设置调节池SVI值较低，污泥易于沉淀不产生污泥膨胀现象可以进行脱氮和除磷运行操作比较烦琐曝气装置容易堵塞高浓度可生化有机废水的污水厂2.3.2 污水处理工艺选择预处理是为去除部分悬浮物，由于该污水的生化性较好，拟采用生化处理。方案一：预处理+UASB+SBR工艺UASB是升流式厌氧

16、污泥床反应器的简称，是一种生物厌氧处理工艺，适合高浓度的有机废水，采用UASB使其降低有机废水中的BOD5，CODcr，使其适合后续生物处理工艺。该技术现已被推荐为“国家环保最佳实用技术”，并已有许多作用于高浓度有机废水的处理中，目前运行状况均良好，达到了设计要求。SBR工艺能有效去除水中的各种有机物。其中BOD和COD的去除率高达90%，还与其他的各种生物处理工艺相比较，SBR工艺具有结构简单占地面积小等优点，这就意味着造价核算时成本可控性非常好，可以有效的节省成本。而且SBR耐冲击复核较强，不需要设计调节池，处理高浓度的有机物工业废水效果好。工艺流程图如下：图2-1预处理+UASB+SBR

17、工艺表2-4出水水质项目预处理UASBSBOD662467683326621799COD1012510350810207081414SS2803731402611453方案二：预处理+水解酸化池+EGSB+CASS工艺水解酸化，是一种厌氧处理污水的工艺，适合高浓度的有机物废水。水解酸化池的作用就是使污水中的大分子有机物转化成小分子有机物，调节该污水的可生化性，使其适合后续的生物工艺。EGSB工艺是UASB工艺的上级改良的新一代工艺，与UASB工艺相比因为EGSB工艺增加了循环系统，因此EGSB工艺可以适用于有机物负荷更高的污水处理；并且因为EGSB工艺的高度比较高，因此占地面积相比其它工艺会小

18、很多，会节省一些投资费用。EGSB工艺虽然是新工艺，但在现实中正被广泛应用。CASS工艺是改良版的SBR工艺，可以高效的去除BOD5，CODcr，氨氮。适合小、中、大型污水处理厂的设计，适合处理高浓度的食品工业废水,与SBR工艺的适用性相比，更加的广泛。与其他生物处理工艺相比，运行费用较低，占地的面积小，可以良好的控制成本。工艺流程图如下：图2-2预处理+水解酸化池+EGSB+CASS工艺表2-5出水水质项目预处理EGSBCASSBOD662467683326621799COD1012510350810207081414SS28037314026114532.4.3拟采用工艺流程综合该淀粉废水

19、的实际情况，通过两种方案的综合比较，拟采用方案二：即预处理+水解酸化池+EGSB+CASS工艺。淀粉废水经过格栅去除部分悬浮物后，经过污水泵提升水头到达沉淀池，在沉淀池中去除部分不溶性杂质，再到达水解酸化池进行厌氧处理调节污水可生化性、调节PH、调节水量，进入EGSB反应器进行去高负荷，然后进入CASS池，经排水管排至自然水体。而剩余污泥则经污泥浓缩池、脱水车间后做成泥饼外运。整个工艺到此结束。第3章 构筑物计算3.1污水处理构筑物计算 3.1.1格栅1.设计说明：格栅常设在进水口，是整个污水处理工艺中不可或缺的一部分，并保证后面处理设施的正常运行。设计参数：格条间隙d=5mm；栅前水深h=0

20、.3m；过栅流速0.6m/s；安装倾角=600设计流量：Q=2000m3/d=83.3m3/h=0.023m3/s时变化系数： Kh=1.52.0，取Kh=2最大时流量：=Kh Q=20.023= 0.046m3/s2.设计计算（1）格栅的间隙数（n）式中：最大设计流量，m3/s；x格栅倾角，度,取x=；h栅前水深，m，取h=0.3m；e栅条间隙，m，取e=0.02m； n栅条间隙数，个； v过栅流速，m/s，取v=0.6m/s。n= ；取41。（2）栅槽有效宽度(B) 设计采用10圆钢为栅条：即s=0.01 m栅槽宽度一般比格栅宽0.20.3米，取0.2米 式中：S 格条宽度，m； n 格栅

21、间隙数； b 栅条间隙，m。B= 0.01(41-1) + 0.00541+0.2 =0.805m（3）通过格栅的水头损失h 式中：过栅水头损失，m；水头损失，m； g重力加速度； 阻力系数， ，当为矩形断面时，=2.42。（4）进水渠道渐宽部分长度 进水渠道内的流速为0.4m/s， ，渐宽部分展开角=20 （5）渐窄部分长度 L2 = L1/2 = 0.32m（6） 栅槽总高度H设栅前渠道超高h2=0.3m 栅前槽高 栅后槽高 （7） 栅槽总长度(L)（8）每日栅渣量W式中: W每日栅渣量； W1栅渣量（污水）取0.1； KZ生活污水流量总变化系数，KZ =2。W=小于0.2，采用人工清渣3

22、.1.2提升泵房1.设计说明由于污水处理厂的污水流程是依靠重力进行流动，从市政管网的排水管道是埋在地下的，具有一定的埋设深度。同时格栅也是埋设在底下的，当污水经过格栅后，污水由于地形高程的限制，污水无法依靠重力流进入后续的沉淀池，因此通过污水提升泵使提升污水，使污水能够顺利进入下一道工艺。2.设计计算 Qmax=166.6m3/h，选三台泵，两用一备，则每台流量为Qb=Qmax/2=83.3 m3/h，取85 m3/h。所需扬程按下式计算：式中 安全水头为2m，初步估计需要8m的水头。选择150QW200-10-15型潜污泵2台，1用1备，每台泵参数为：表3-1 150QW200-10-15型

23、潜污泵型号流量扬程转速功率效率出口直径重量150QW200-10-15200m3/h10m1460r/min15kW79.5150mm360kg3.1.3沉淀池设计1.设计说明 （1）设计流量 Q=2000 m3/d=83.3 m3/h=0.024m3/s沉淀时间t： 1 h 表面负荷q：1.5m3/(h)水平流速v: 3.5mm/s 去除率： 30%（2）设计水质参数图3-2 平流式沉淀池计算示意图2.设计计算 （1）池子总面积为 =；（2）沉淀区有效水深 池的超高取0.3 m；（3）沉淀部分有效容积 （4）池长为,水平流速取=3.5mm/s 取13 (5)池子总宽度 设置两个沉淀池，一备一

24、用；分隔宽取b=2.5m，n=2； 核对长宽比（符合要求)； 核对长深比（符合要求)。（6）污泥部分需要的总容积 式中：Q每日进入沉淀池（或分格)的污水量（m3/d）；c 1、c2分别表示沉淀池进出水的悬浮物浓度(mg/L),(c1-c2)表示沉淀池内的截留浓度(mg/L)，（c1-c2）= c 130；T两次排泥间隔（排泥周期），其中初沉池取2d； 污泥浓度，当污泥含水率高于95%，拟采用1000kg/m3；P污泥含水率，取96%。代入数值的： 每格池污泥所需容积 （7）污泥斗容积 式中：V1污泥斗容积（）； 分别为污泥斗上、下底面面积； 泥斗高（m)，为泥斗壁夹角，取60。 取， （8）污

25、泥斗上梯形部分容积 式中：l1、l2分别为梯形上、下底边长（m)； 梯形高度（m）。l1=13+0.5+0.3=13.8m； l2=2.5m；h5=（13+0.3-2.5）0.01=0.108m （坡向污泥斗的坡度）则 V2=2.2m3污泥斗和梯形部分污泥容积V1+V2=9.07+2.2=11.27m39.32 m3 (9)池子总高度，缓冲层高度 (10)池子总长度L 排泥方式采用水压排泥，由污泥泵抽取至污泥浓缩池，间接拍泥，排泥时间为3h。3.1.4水解酸化池1.设计说明水解酸化处理是是将污水中的大分子有机物转化成小分子有机物的处理方式，通过处理可以提高后续处理工艺的处理效率，因此本设计不考

26、虑其对污水中各物质的去除效果。水解酸化池结构简单，管理方便受水质影响小，因此在实际处理中被广泛应用。设计流量：Q=2000m3/d=83.3m3/h水力停留时间为2.5h图3-3 水解酸化池2.设计计算（1）水解池的容积V，m3式中：Kz总变化系数，取2.0； Q设计流量，m3/h；HRT水力停留时间，h，取HRT=2.5h则 V=2.0(2000/24)2.5=416.6417m3近期设计一组水解池，分为2格。设每格池宽为4.5m，水深3m，超高0.3m，按长宽比2:1设计，则每组水解池池长为2(25)=18m，则每组水解池的容积为1893=486m3。（2）水解池上升流速核算式中：v上升流

27、速；H反应器高度；HRT水力停留时间。v=3/2.5=1.2（m/h）（符合要求）（3）配水方式采用分支配水方式，出水口距池底200mm，管孔径为20mm。（4）出水收集出水采用钢板矩形堰（5）排泥系统设计由于在预测构筑物处理率中，各项处理率按0%取值，则无污泥量。按理想化状态计算。（6）排水系统设计采用DN250的钢管或铸铁管，坡度为1000i=9.61，流速为1.22m/s。3.1.5调节池1.设计说明因工业废水水量水质的不确定性，而加设调节池进行调节。而某些生化处理工艺对于水质、水量的变化较为敏感，调节池可以稳定水质、水量，使后续工艺正常稳定的进行下去。调节池设置一用一备，便于检修清泥。

28、调节池的水力停留时间：玉米小麦淀粉生产废水的停留时间不小于8h。此处取T=8h。淀粉废水治理工程技术规范2.设计计算（1） 池子尺寸池有效容积：取V=1350取池总高H=5.5m，超高取0.5m则池面积： 池子总尺寸LBH=20m14m5.5m=1540m3在池底应设集水坑，水池底坡度为0.01，坡向集水坑图3.4 调节池计算示意图（2）搅拌 因为水中还有大量悬浮物，为了防止悬浮物聚集结块保证水质均匀，需要在池底设置水泵。搅拌功率取6w/m3，调节池选配搅拌机总功率为15406=9240w。表3-2 潜水搅拌机QJB0.85型高速潜水搅拌机型号搅拌叶轮直径（mm）电动机功率（Kw）转速（r/m

29、in）QJB0.852601740两用一备，防止中途出现特殊情况时备用。（3）潜污泵设计流量Q=46.3 L/s，静扬程为20 m。选用管径DN150，查钢管和铸铁管水力计算表的v=1.69m/s,1000i=61.7,设管总长为10m，局部损失为沿程损失的30%，则总损失为：设管线水头损失为1.5 m，考虑自由水头为1.0 m,则水泵总扬程为：，取25 m。表3-3 100QW87-28-15型潜污泵型号流量扬程转速功率效率出口直径重量100QW87-28-1587m3/h28m1460r/min15kW69.1150mm360kg一用一备，防止特殊情况发生（4）加药间淀粉生产废水应在预处理

30、和生物处理之间设置pH值调节设施；pH调节时应选用NaHCO3、碳酸钠、HCl等药剂，不宜采用H2SO4。3.16膨胀颗粒污泥床反应器（EGSB）1.设计说明EGSB反应器是一种新型厌氧生物反应器，它是在UASB反应器的基础上发展起来的。这个系统是在原系统上增加了出水循环系统，使得EGSB反应器可以有效处理有机负荷更高的污水，因此此工艺正被广泛应用推广。设计流量: Q2000m3/d83.3m3/h; 容积负荷：20kg/m3d CODcr去除率：85% ; 停留时间：t=5 h 进水COD浓度：S010125mg/L2.设计计算图3.5 EGSB反应器（1）构筑物主体设计计算 设计罐体为圆形

31、 有效容积：V有效=QS0NV 式中：Q 设计流量，m3/s S0进水COD含量,mg/L Nv容积负荷,kgCOD/(m3d) 取反应器有效高度：h=20m 反应器面积：， 101.2采用4座相同EGSB反应器则每个反应器的面积A1=A/4=25.3 m2 反应器直径 取D=6m ；符合要求 横截面积 取反应器总高 H=22.5m，其中超高为0.5m 反应器总容积 V=A(H0.5)= 101.222=2226.4 m3 EGSB反应器的体积有效系数： （2）反应器的升流速度 上升流速: 。 上升流速在3m/h-7m/h之间，故符合设计规范。（3） 三相分离器设计 图3.6三相分离器草图1）

32、沉淀区的设计沉淀器（集气罩）斜壁倾角50 面积为： A=1/4D2=1/43.1436=28.26m2 表面水力负荷为： q=Q/A=166.6/(428.26)=1.4715d。因此可视为氨氮的完全消化条件得到了满足。（9）复核滗水高度设滗水高度为h则h=因此可判断滗水高度与设定值相符。（10）.设计需氧量的计算因本设计不考虑硝化氨氮所需要的氧气，故设计需氧量为氧化有机物的需氧量。微生物氧化1kg COD的参数a1= 0.53，微生物自身耗氧参数b1= 0.18。1）CASS池中氧化有机物需要的氧气量：式中：a1kgCOD被微生物氧化所需要的空气量，为1.47.=149.2kg/h2）供气量

33、计算水中溶解氧饱和度Cs(20)=9.17mg/L；Cs(30)=7.63mg/L微孔曝气器出口处的绝对压力为：式中：H微孔曝气器距离水面的距离，本设计取4.5m。空气离开主反应区池时的氧百分比为：式中：EA空气扩散器的氧转移率，取20%；温度为20时，混合液平均溶解氧饱和度：温度为20时，脱氧清水充氧量：式中：a氧转移折算系数，取0.83；氧溶解折算系数，取0.96；C废水中实际溶解氧浓度，mg/L；R需氧量，kg/L，为23.26 kg/L。曝气池平均的供气量为：每立方米废水所消耗空气量为：去除每kg COD所消耗空气量为：3）布气系统计算单个反应池面积为30m8m，设600个曝气器，每个

34、曝气器的曝气量为：G600=4.5m3/h每个曝气器的服务面积为：A360=240600=0.4m查阅给水排水设计手册得，选择型号为QMZM-200盘式膜片式曝气器。其技术参数见下表：表3-5 QMZM-200盘式膜片式曝气器技术参数型号工作通气量服务面积氧利用率淹没深度供气量QMZM-20026m3/h个0.30.8m3/h个35%59%48m5m3/h图3-8 空气管路计算图按照最不利点计算方式计算空气管路的最大损失。主干管流速为15.5m/s，支管流速为12 m/s ，配气竖管流速为5 m/s，配气横管流速为2.15 m/s则：主干管管径：取DN250mm。支管管径：取DN150mm。配

35、气竖管管径：取DN75mm。配气横管管径：取DN38mm。41图3-6 空气管路计算管段编号管段长度L/m空气流量空气流速v/(m/s)管径D/mm配件管段当量长度Lo/m管段计算长度（Lo+L）/m压力损失(m3/h)(m3/min)9.8（Pa/m）9.8(Pa)1234567891011151424.50.0750.7538三通1个，异型管1个1.663.660.10.114130.390.15 1.538四通1个，异型管1个1.281.580.180.2813120.3180.32.538四通1个，异型管1个1.281.580.220.4212110.3270.45338四通1个，异型

36、管1个1.281.580.350.7011100.15360.6538四通1个，异型管1个1.281.430.61.321092.7721.20.675四通1个，弯头1个，闸阀1个24.722.39851442.42.5150三通1个，异型管1个1.666.660.552.18752884.83.8150四通1个，异型管1个1.406.40.747654327.26.2150四通1个，异型管1个1.406.40.97.56555769.67150四通1个，异型管1个1.406.40.65.4545720129150四通1个，异型管1个1.406.40.910.843486414.411150四

37、通1个，弯头2个，异型管1个2.56.50.915.6325.486414.411150三通1个，异型管1个1.667.060.915.6212027004515250四通1个，异型管1个1.3321.33122.3 合计为88.42Pa（13）鼓风机房布置选用三台CMF 离心式风机，两用一备。CMF 离心式风机规格如下表：表3-7CMF 离心式风机流量40m3/min电动机形式户内全封闭自扇冷压缩介质空气电动机功率55Kw出口压力90KPa电动机电压380/220V轴功率50Kw重量1t（14）污泥管道布置采用DN200的管道，采用最小水力坡度1000i=4，流速为1m/s；排泥时间为2h。（15）排水系统设计采用DN250的钢管或铸铁管，坡度为1000i=9.61，流速为1.22m/s。3.2污泥处理系统计算沉淀池，Q1=