源丰南路桥拱桥支架工程施工组织设计方案

1、寮步镇源丰南路市政工程-桥梁工程改河道及主拱支架专项施工编制人：编制时间：编制单位：审核人：审批人：目 录第一章工程概况 1第一节工程概况 1第二章编制原则及编制依据 2第一节编制原则 2第二节编制依据 2第三章改河道施工 4第一节河道改道原因 4第二节河道改道布置 4第三节施工主要工程量 4第四节施工总体部署 4第五节 土方开挖 5第六节余土处理 5第七节施工中“渣土垃圾”整治措施 6第八节防汛应急预案 6第四章施工安排 7第一节施工目标 7第二节施工工序及施工流水段 7第五章施工进度计划安排 9第一节施工计划表 9第六章劳动力及材料安排 10第一节劳力计划表 10第二节投入材料计划 10第

2、七章主要施工方法及工艺要求 12第一节场地硬底化 12第二节施工现场现状及处理方法 12第八章支架预压方案 21第一节支架预压的必要性 21第二节预压荷载计算 21第三节预压的工序流程 22第四节 基础沉降观测点布置 23第五节施工注意事项及安全保证措施 24第六节支架预压后的检查和验收 25第九章支架计算书 25第一节各参数取值 25第二节 模板面板计算 : 26第三节 模板支撑方木的计算 : 28第四节 托梁材料计算 : 30第五节 模板支架立杆荷载标准值（轴力 ）: 31第六节 立杆的稳定性计算 : 32第七节 立杆的地基承载力计算 : 33第十章 砼浇筑方案 34第一节 混凝土浇筑顺序

3、 34第十一章 支架拆除方案 36第一节 支架拆除顺序 36第二节 拆除脚手架规程 36第十二章 应急预案 38第一节 救援预案的目的 38第二节 救援机构 38第三节 模板及支架倒塌事故的应急救援 39第一章工程概况第一节工程概况该项目的建设寮步香市科技园区以“生态科技新城”为总体目标，全力打造战略性新 兴产业集群发展、高端服务业配套完善、生态环境优美、具有全球影响力的科技孵化基地 和高科技产业园，成为全国科技园区体制综合改革排头兵、全省创新引领的智慧区、全市 产业升级的引领区、全市产城人融合的示范区，最终形成内部和谐、各种关系相互促进、 具有自我提升能力的创新型科技园区形态。源丰南路是香市

4、科技产业园地利用规划建设的骨架路网中的重要组成部分，市上底村 和弓岭贝村联系的主要通道，项目建设对于促进片区经济开发，提高土地利用价值有重要 作用。位于松山湖大道以北，横跨军氹河。起点为松山湖大道，终点与民福路相交。本册为 桥梁工程施工图设计，桥梁起终点桩号分别为：k0+416.911k0+463.090 ，全桥总长46.179m,桥梁宽度35m,桥梁面积约1616.265 m2道路等级为城市主干路，设计车速 40km/h ，桥梁设计荷载等级桥梁机动车荷载标准 为城-A;人行荷载为4KN/ m2.桥梁宽度35m,具体横断面为：5m（人行道）+11m （车行道） +3m （绿化带）+11m（车行

5、道）+5m （人行道），双向六车道；地震基本烈度：抗震设防烈 度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组，设计地震特征周期 值为0.35。设计水位：规划五十年一遇洪水位 9.82m ;规划二十年一遇洪水位9.146m / .二、荷载参数模板与木板自重 (kN/m2):0.350 ;混凝土与钢筋自重 (kN/m3):25.000 ;施工均 布荷载标准值 (kN/m2):2.500;三、材料参数面板采用胶合面板，厚度为 16mm 。竹胶板要求要检测合格。面板弹性模量 E(N/mm2):9500 ;面板抗弯强度设计值 (N/mm2):13 ;板底支撑采用方木；材料要求要检测合格

6、。木方弹性模量E（N/mm2）:9500.000;木方抗弯强度设计值（N/mm2）:13.000木方抗剪强度设计值（N/mm2）:1.400;木方的间隔距离（mm）:150.000 ;木方的截面宽度（mm）:200.00 ;木方的截面高度（mm）:50.00 ;托梁材料为:6 cmx 90 cm木方四、梁参数计算宽度（m）:18.00m ；计算厚度（mm）:850.00mm;计算高度：17m梁支撑架荷载计算单元第二节模板面板计算面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100 x 1.62/6 = 42.667

7、cm3;I = 100 x 1.63/12 = 34.133 cm4;模板面板的按照三跨连续梁计算。q-. -r-f-150L150 1面板计算简图一、荷载计算(1) 静荷载为钢筋混凝土梁和模板面板的自重 (kN/m) ：q1 = 25 X 0.85 X 1+0.35 X 1 = 21.6 kN/m ;(2) 活荷载为施工人员及设备荷载 (kN) ：q2 = 2.5 X1= 2.5 kN/m ；二、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下其中：q=1.2 X 21.6+1.4 X 2.5= 29.42kN/m最大弯矩 M=0.1 X 29.42 X 0.15

8、2=0.063 kN m ;面板最大应力计算值(T =66195/42666.667 = 1.551 N/mm2;面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2 ；面板的最大应力计算值为 1.551 N/ mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2, 满足要求 !三、挠度计算挠度计算公式为其中 q = 21.6kN/m面 板 最 大 挠 度 计 算 值 v = 0.677 X 21.6 X 1504/(100 X 9500 X 2083333.333)=0.004 mm ；面板最大允许挠度 V=150/ 250=0.6 mm ；面板的最大挠度计算值 0.004 mm 小于 面板的最大允许挠

9、度 0.6 mm, 满足 要求!第三节模板支撑方木的计算方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=20 X 5 X 5/6 = 83.33 cm 3;1=20 X 5 X 5 X 5/12 = 208.33 cm 4;Ni4方木楞计算简图、荷载的计算:钢筋混凝土板自重(kN/m):q1= 25 X 0.15 X 0.85= 3.188 kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.35 X 0.15 = 0.052 kN/m ;(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):p1 = (2.5+2) X 0.6 X 0.15 = 0.405 kN ;二、

10、方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下均布荷载q =1.2 X (3.188+ 0.052) = 3.888 kN/m ;集中荷载p = 1.4 X 0.405=0.567 kN ;最大弯距M = PI/4 + ql2/8 = 0.567 X 0.6 /4 + 3.888 X 0.62/8 = 0.26kN.m ；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.567/2 + 3.888X 0.6/2 = 1.450 kN ;方木的 最大应 力值(T =M / w = 0.2 6X 106/83.333 X 103 = 3.120N/mm2 ；

11、方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2 ；方木的最大应力计算值为 3.120 N/ mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/ mm2 ，满足要求 !三、方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下 :V = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足 :T = 3Q/2bh T其中最大剪力 : V = 0.6 X3.888/2+0.567/2 = 1.450 kN ；方木受剪应力计算值 T = 3 X1382.4/(2 X200 X50) = 0.207 N/mm2 ；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2 ；方木受剪应力计算值为 0.207 N/ mm2 小于 方木的抗剪强度设

12、计值 1.450 N/ mm2 ，满足要求 !四、方木挠度验算 : 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下 :均布荷载 q = q1 + q2 = 3.188+0.052=3.24 kN/m ；集中荷载 p = 0.405 kN ；方木最大挠度计算值 V= 5 X 3.24 X 6004 /(384 X 9500 X 2083333.33) +405 X6003 /( 48 X9500 X2083333.33)= 0.276 mm ；方木最大允许挠度值 V= 600/250=2.4 mm ；方木的最大挠度计算值 0.276 mm 小于 方木的最大允许挠度值 2.4

13、 mm, 满 足要求 !第四节托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨（18m ）连续梁计算;托梁采用：10 cmX 10 cm木方W=10 X 10 X 10/6 = 166.67 cm1=10 X 10 X 10 X 10/12 = 833.33 cm托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 4.884 X 0.6 + 1.092 = 4.022 kN托梁计算简图托梁计算弯矩图（kN.m）托梁计算变形图（mm）2.952.954.0224 0231.0721.U7210C15.03G5.0961.074o.om4.C22 4.0240225.095 5.

14、095095托梁计算剪力图 (kN)最大弯矩 M max = 0.644 kN.m最大变形 Vmax = 0.329 mm最大支座力 Qmax = 13.14 kN托梁最大应力 (T = 0.644 X 100160=6.3369 N/mm托梁抗压强度设计值 f=13N/mm托梁的计算最大应力计算值 6.3369 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值13N/mm2 ，满足要求 !托梁的最大挠度为 0.329 mm 小于600/150 与10 mm ，满足要求 !第五节 模板支架立杆荷载标准值 (轴力 ):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：(1)

15、脚手架的自重 (kN) ：NG1 = 0.158 X6 = 0.949 kN ；钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A 。(2) 模板的自重 (kN) ：NG2 = 0.35 X0.6X0.6 = 0.126 kN ；(3) 钢筋混凝土梁自重 (kN) ：NG3 = 25 X0.85 X0.6X0.6 = 7.65 kN ；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.725 kN2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) X0.6X0.6 = 1.62 kN3. 不考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值计算第六

16、节 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式f 钢管立杆抗压强度设计值f =205 N/mm其中 N - 立杆的轴心压力设计值 (kN) ：N = 12.738 kN ； 轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 lo/i 查表得到； 计算立杆的截面回转半径 (cm) ：i = 1.59 cm ；A - 立杆净截面面积 (cm 2)：A = 4.24 cm 2；W -立杆净截面模量(抵抗矩)(cm ): W=4.49 cm ; 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm 2)；L0 计算长度 (m) ；如果完全参照扣件式规范，按下式计算l0 = h+2ak 1 计算长度附加系数，取值为 1.155 ；u 计算长

17、度系数，参照扣件式规范表 ； u = 1.7 ；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.1 m ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.2+0.1 x 2 = 1.4 m ;L0/i = 1400 / 15.9 = 88；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.673钢管立杆的最大应力计算值；c =12197.52/0.673 X 424 ) = 42.746N/mm 2 ；钢管立杆的最大应力计算值(T = 42.746 N/mm2 小于钢管立杆的抗压强度 设计值 f = 205 N/mm2 ，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因

18、素，适宜由下式计算l0 = k 1k 2 (h+2a)k 1 - 计算长度附加系数按照表 1取值 1.243 ；k2 - 计算长度附加系数， h+2a = 1.4按照表2取值1.013 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = kik2(h+2a) = 1.243 x 1.013 x (1.2+0.1 x 2) = 1.763 m ; Lo/i = 1762.823 / 15.9 = 111；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.509钢管立杆的最大应力计算值；c =12197.52/0.509 X 424 ) = 56.5182N/mm ；钢管立杆的最大应力计算值c=5

19、6.518 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2 ，满足要求！第七节 立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P w fg地基承载力设计值 :fg = f gkx kc = 68 kPa ；其中，地基承载力标准值： fgk= 170 kPa ；脚手架地基承载力调整系数： kc = 0.4 ；立杆基础底面的平均压力： P = N/A =48.79 kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.198 kN 基础底面面积 ：A = 0.25 m 2 。P=48.79 w fg =68 kPa 。地基承载力满足要求！第十章砼浇筑

20、方案第一节混凝土浇筑顺序砼浇筑均采用泵送砼浇筑，拱圈砼浇筑顺序与拱圈预压一致，先从拱圈两边拱脚一拱顶一拱圈1/4段位置对称依次浇筑，纵向对称于拱顶，横向对称于桥轴线，即分为五段浇筑。各段的接缝面应与拱轴线垂直，各分段点应预留间隔槽，其宽度一般 为1.0m，但安排有钢筋接头时，其宽度尚应满足钢筋接头的需要。分段浇筑程序应符合设计要求，应对称于拱顶进行，使拱架变形保持均匀和尽可能的最小， 分段浇筑 时，各分段内的混凝土应一次连续浇筑完毕，因故中断时，应浇筑成垂直于拱轴线的施工缝；如已浇筑成斜面，应凿成垂直于拱轴线的平面或台阶式接合面。间隔槽混凝土，应待拱圈分段浇筑完成后且其强度达到 85 %设计强

21、度和接合面按施工缝处理后， 由拱脚向拱顶对称进行浇筑。封拱合龙时的温度应符合设计要求，在1015 C时进行, 封拱合龙前，用千斤顶施加压力的方法调整拱圈应力时，拱圈的混凝土强度应达100% 。3.753.753.753.753.753.751-0 拱顶 1.0.1/4段B1/4段CC间隔槽3.75浇注顺序A -B C 对称浇注一间隔槽对称浇注1-0-二拱拱座第十一章 支架拆除方案第一节 支架拆除顺序支架拆除必须在拱圈砼强度达到 100% 方可进行。 遵循先松后拆 的原则。 主要顺序为：单跨先松拱圈跨中（拱顶）一横排的顶托一依次松两侧拱脚顶托一 松两侧拱角顶托一拆顶排支架-一底排支架。第二节 拆

22、除脚手架规程1、拆除脚手架前的准备工作符合下列规定：（1）全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合构造要求；（ 2 ）清除脚手架上杂物及地面障碍物。2 、拆除脚手架时，符合下列规定：（ 1 ）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；（2）当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约 6.5m ）时，先在适当位置 搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；（3）当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，先加设连墙 件及横向斜杆加固。3 、卸料时符合下列规定：（ 1 ）各构配件严禁抛至地面；（ 2）运至地面的构配件及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。4 、安全管理（ 1

23、）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核 管理规则（ GB5036 ）等考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格方可 持证上岗。（2 ）搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。（2 ）脚手架的构配件质量与搭设质量，按规定验收合格后方准使用。（4 ）作业层上的施工荷载符合设计要求， 不得超载。不得将模板支架、缆风绳、 泵送混凝土等到固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。（5 ）当有六级及六级以上大风和雾、大雨天气时停止脚手架搭设与拆除作业。（6 ）脚手架使用中， 定期检查杆件的设置的连接， 支撑等的构造是否符合要求； 地基是否有积水，底座是否有松动，立杆是否悬空

24、；扣件是否松动；脚手架的垂直度 偏差；安全防护措施是否符合要求；是否超载。（7 ）在脚手架的使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆、扫地杆及连墙 件。（8 ）不得在脚手架基础及相邻处进行挖掘作业，否则采取安全措施。（9 ）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。（10 ）搭拆脚手架时，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人 员入内。11 ）脚手架搭设结束后由专人对其进行验收，验收合格后方可立模。第十二章应急预案第一节救援预案的目的事故发生后，极时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到 及时抢救。防止事故继续发展。第二节救援机构、机构组长：副组长：组员：、职责和分工组长负责事故应急救援的全面组织、 指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调 集抢险救援所需的人力、物力。副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责。组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体