钢筋混凝土受弯构件斜截面抗剪承载力计算课件PPT学习教案

1、会计学1钢筋混凝土受弯构件斜截面抗剪承载力钢筋混凝土受弯构件斜截面抗剪承载力计算课件计算课件受弯构件在荷载作用下，受弯构件在荷载作用下，同时产生弯矩和剪力。同时产生弯矩和剪力。在弯矩区段，产生正截面在弯矩区段，产生正截面受弯破坏，受弯破坏，而在剪力较大的区段，则而在剪力较大的区段，则会产生斜截面受剪破坏。会产生斜截面受剪破坏。一一. 梁的内力梁的内力MV第1页/共86页二二. . 斜裂缝的形成斜裂缝的形成当梁上所施加的荷载较小，斜裂缝出现前，此当梁上所施加的荷载较小，斜裂缝出现前，此时钢筋混凝土梁可足够精确地视为线弹性体而时钢筋混凝土梁可足够精确地视为线弹性体而按材料力学的公式分析其应力状态。

2、按材料力学的公式分析其应力状态。02tp2cp 2412()2VSM yIIbarctg； 第2页/共86页第3页/共86页 当主拉应力超过混凝土的抗拉强度时，混凝当主拉应力超过混凝土的抗拉强度时，混凝土就会开裂，梁内即有沿主压应力方向（垂直土就会开裂，梁内即有沿主压应力方向（垂直于主拉应力方向）开展的斜裂缝产生，梁有可于主拉应力方向）开展的斜裂缝产生，梁有可能沿斜截面发生破坏。能沿斜截面发生破坏。 梁内可设置抗剪梁内可设置抗剪腹筋腹筋（箍筋斜筋）（箍筋斜筋）来防止来防止斜截面破坏发生。斜截面破坏发生。 第4页/共86页腹剪斜裂缝腹剪斜裂缝弯剪斜裂弯剪斜裂缝缝首先出一些较短的垂直裂缝，然后延伸

3、成斜裂缝，向集中荷载作用点发展，这种由垂直裂缝引伸而成的斜裂缝的总体，沿主压应力迹线产生腹部的斜裂缝第5页/共86页第6页/共86页 剪跨比MVaah0aa剪跨（剪力跨度）剪跨（剪力跨度）第7页/共86页2000 MbhMVVhbh反映截面弯矩（正应力）与剪力（剪应力）之比0MVh0000 MVaaahVhVhh对图示集中荷载剪跨 与截面有效作用的简支梁，：高度则有之比。第8页/共86页11 svsvsvsvnAAbSbSnA，为箍筋肢数；为单肢箍筋的截面面积svs s IIsbI-IAsv1n=2第9页/共86页第10页/共86页 剪跨比 较大，主压应力角度较小。 一旦出现斜裂缝，就很快形成

4、临界斜裂缝，荷载传递路线被 切断，承载力急剧下降，脆性性质显著。 破坏是由于混凝土（斜向）拉坏引起的，称为斜拉破坏。 斜拉传力机构，取决于混凝土的抗拉强度，故承载能力很低。P f斜拉破坏斜拉破坏第11页/共86页剪跨比剪跨比 时可能会发生。时可能会发生。13P f剪压破剪压破坏坏第12页/共86页 破坏特征破坏特征弯剪斜裂缝不只一条，当荷载增加到某一值时，几条弯 剪裂缝形成一条主要的斜裂缝(临界斜裂缝) 临界斜裂缝出现后，承载力没有很快丧失，荷载可以继 续增加，并出现其它斜裂缝。最后，上端混凝土在剪应力和压应力的共同作用 下，达到混凝土的复合受力下的强度而破坏。承载能力取决于混凝土的复合应力下

5、（剪压）的强度。第13页/共86页 剪跨比剪跨比 时可能会发生。时可能会发生。1三三. . 斜压破坏斜压破坏P f斜压破斜压破坏坏第14页/共86页 破坏特征破坏特征梁腹部出现若干大体平行的斜裂缝。混凝土在斜向压应力的作用下受压破坏。斜压传力机构，取决于混凝土的抗压强度，故承载 能力很高。第15页/共86页无腹筋梁的受剪破坏都是脆性无腹筋梁的受剪破坏都是脆性破坏。破坏。斜拉破坏为受拉脆性破坏，斜拉破坏为受拉脆性破坏，脆性性质最显著；脆性性质最显著；斜压破坏为受压脆性破坏；斜压破坏为受压脆性破坏；剪压破坏界于受拉和受压脆剪压破坏界于受拉和受压脆性破坏之间。性破坏之间。不同破坏形态的原因主要是由不

6、同破坏形态的原因主要是由于传力路径的变化引起应力状于传力路径的变化引起应力状态的不同而产生的。态的不同而产生的。P f斜压破坏剪压破坏斜拉破坏第16页/共86页4.2.2 有腹筋梁的受力破坏特征一一. . 梁内箍筋的作用梁内箍筋的作用 斜裂缝出现后，拉应力由箍筋承担，增强了梁的剪力传递能力；斜裂缝出现后，拉应力由箍筋承担，增强了梁的剪力传递能力； 箍筋控制了斜裂缝的开展，增加了剪压区的面积，骨料咬合力箍筋控制了斜裂缝的开展，增加了剪压区的面积，骨料咬合力Va也增也增加；加；吊住纵筋，延缓了撕裂裂缝的开展，增强了纵筋销栓作用吊住纵筋，延缓了撕裂裂缝的开展，增强了纵筋销栓作用Vd ；箍筋参与斜截面

7、的受弯，使斜裂缝出现后纵筋应力箍筋参与斜截面的受弯，使斜裂缝出现后纵筋应力 s 的增量减小；的增量减小；u直接参与抗剪，使传力机制发生变化。直接参与抗剪，使传力机制发生变化。 但配置箍筋对斜裂缝开裂荷载没有影响，也不能提高斜压破坏的承但配置箍筋对斜裂缝开裂荷载没有影响，也不能提高斜压破坏的承载力，即对小剪跨比情况，箍筋的上述作用很小；载力，即对小剪跨比情况，箍筋的上述作用很小； 对较大剪跨比情况，箍筋配置如果超过某一限值，则产生斜压破坏，对较大剪跨比情况，箍筋配置如果超过某一限值，则产生斜压破坏，继续增加箍筋没有作用。继续增加箍筋没有作用。第17页/共86页VcVaVdVP纵筋销栓作用纵筋销栓

8、作用骨料咬合作用骨料咬合作用第18页/共86页二二. .破坏形态破坏形态影响有腹筋梁破坏形态的主要因素有影响有腹筋梁破坏形态的主要因素有剪跨比剪跨比 和和配箍率配箍率 sv 剪跨比 配箍率11 3无腹筋sv很小sv适量sv很大 剪跨比 配箍率3无腹筋斜压破坏剪压破坏斜拉破坏sv很小斜压破坏剪压破坏斜拉破坏sv适量斜压破坏剪压破坏剪压破坏sv很大斜压破坏斜压破坏斜压破坏 随剪跨比和配箍率的变化，有腹筋梁同样可能发生随剪跨比和配箍率的变化，有腹筋梁同样可能发生 斜拉、斜压斜拉、斜压和和剪压剪压三种沿斜截面的破坏形态。三种沿斜截面的破坏形态。 斜拉破坏：斜拉破坏：剪跨比较大且配箍率较小时会发生。剪跨

9、比较大且配箍率较小时会发生。通过构造要通过构造要 求来避免。求来避免。 剪压破坏：剪压破坏：剪跨比和配箍率均较适中时会发生，破坏时与斜裂缝剪跨比和配箍率均较适中时会发生，破坏时与斜裂缝 相交的箍筋一般能达到屈服。相交的箍筋一般能达到屈服。通过计算来避免。通过计算来避免。 斜压破坏：斜压破坏：剪跨比较小或配箍率均过大时会发生，破坏时与斜裂剪跨比较小或配箍率均过大时会发生，破坏时与斜裂缝缝 相交的箍筋不能达到屈服。相交的箍筋不能达到屈服。通过构造要求来避免。通过构造要求来避免。第19页/共86页以上的三种剪切破坏形态，就它们的抗剪承载力而言，以上的三种剪切破坏形态，就它们的抗剪承载力而言，对同样的

10、构件，斜拉破坏最低，剪压破坏较高，斜压破坏对同样的构件，斜拉破坏最低，剪压破坏较高，斜压破坏最高，但就破坏性质而言，最高，但就破坏性质而言，均属脆性破坏均属脆性破坏，其中斜拉破坏，其中斜拉破坏脆性最突然，斜压破坏次之，剪压破坏稍好，脆性最突然，斜压破坏次之，剪压破坏稍好，因此对于受因此对于受弯构件，应尽可能设计成强剪弱弯，即若梁破坏，应尽可弯构件，应尽可能设计成强剪弱弯，即若梁破坏，应尽可能使构件发生正截面破坏。能使构件发生正截面破坏。受弯构件沿斜截面除了可能发生上述三种剪切破坏外，受弯构件沿斜截面除了可能发生上述三种剪切破坏外，还可能发生沿还可能发生沿斜截面的抗弯破坏斜截面的抗弯破坏，这种破

11、坏亦通过构造要，这种破坏亦通过构造要求来避免。求来避免。 第20页/共86页三三. .无腹筋梁和有腹筋梁的传力机构无腹筋梁和有腹筋梁的传力机构无腹筋梁拉杆拱无腹筋梁拉杆拱第21页/共86页VuVu有腹筋梁桁架机构有腹筋梁桁架机构第22页/共86页有腹筋梁的传力机构桁架机构的组成有腹筋梁的传力机构桁架机构的组成 缝上部及受压区混凝土相当于受压弦杆；缝上部及受压区混凝土相当于受压弦杆；梁中配置箍筋，出现斜裂缝后，梁的剪力传递机构由原来无梁中配置箍筋，出现斜裂缝后，梁的剪力传递机构由原来无 腹筋梁的拉杆拱传递机构转变为桁架与拱的复合传递机构；腹筋梁的拉杆拱传递机构转变为桁架与拱的复合传递机构；斜裂缝

12、间齿状体混凝土有如斜压腹杆；斜裂缝间齿状体混凝土有如斜压腹杆； 箍筋的作用有如竖向拉杆；箍筋的作用有如竖向拉杆； 临界斜裂纵筋相当于下弦拉杆；临界斜裂纵筋相当于下弦拉杆；箍筋将齿状体混凝土传来的荷载悬吊到受压弦杆，增加了混箍筋将齿状体混凝土传来的荷载悬吊到受压弦杆，增加了混 凝土传递受压的作用；凝土传递受压的作用； 斜裂缝间的骨料咬合作用，还将一部分荷载传递到支座（拱斜裂缝间的骨料咬合作用，还将一部分荷载传递到支座（拱 作用）作用）第23页/共86页4.2.3 影响受弯构件抗剪承载力的主要因素一一. . 剪跨比剪跨比 影响荷载传递机构，影响荷载传递机构，从而直接影响到梁中的从而直接影响到梁中的

13、应力状态应力状态剪跨比剪跨比 大，荷载主大，荷载主要依靠拉应力传递到支要依靠拉应力传递到支座座剪跨比剪跨比 小，荷载主小，荷载主要依靠压应力传递到支要依靠压应力传递到支座座第24页/共86页剪跨比0bhfVtc(a) 集中荷载第25页/共86页(b) 均布荷载0bhfVtc剪跨比=L0/(4h)0.7第26页/共86页三三. .混凝土强度等级混凝土强度等级剪切破坏是由于剪压区应力达到复合应力（剪压）状态下剪切破坏是由于剪压区应力达到复合应力（剪压）状态下强度而发生的，故混凝土强度对受剪承载力有很大影响。强度而发生的，故混凝土强度对受剪承载力有很大影响。试验表明，随着混凝土强度的提高，试验表明，

14、随着混凝土强度的提高，Vu与与 ft 近似成正比。近似成正比。事实上，斜拉破坏取决于事实上，斜拉破坏取决于ft ，剪压破坏也基本取决于，剪压破坏也基本取决于ft，只有在剪跨比很小时的斜压破坏取决于只有在剪跨比很小时的斜压破坏取决于fc。而斜压破坏可认为是受剪承载力的上限。而斜压破坏可认为是受剪承载力的上限。第27页/共86页Vc/bh0(MPa) fcu(Mpa)第28页/共86页ccfVs三三. . 纵筋配筋率纵筋配筋率 纵筋配筋率越大，受压区面积越大，受剪面积也越大，纵筋配筋率越大，受压区面积越大，受剪面积也越大，并使纵筋的销栓作用也增加。同时，增大纵筋面积还可限并使纵筋的销栓作用也增加。

15、同时，增大纵筋面积还可限制斜裂缝的开展，增加斜裂缝间的骨料咬合力作用。制斜裂缝的开展，增加斜裂缝间的骨料咬合力作用。第29页/共86页svsvf0bhfVtu=3.0=1.5svfsv 在一定范围之内，随箍筋配筋强度的增大，梁的抗剪在一定范围之内，随箍筋配筋强度的增大，梁的抗剪 承载能力不断提高。承载能力不断提高。第30页/共86页第31页/共86页4.2 受弯构件斜截面抗剪 承载能力设计计算第32页/共86页一一. .基本假定基本假定 前已述及，受弯构件沿斜截面可能发生斜拉、斜压及剪压前已述及，受弯构件沿斜截面可能发生斜拉、斜压及剪压三三 种剪截破坏形态，而斜拉、斜压破坏将通过构造要求来予种

16、剪截破坏形态，而斜拉、斜压破坏将通过构造要求来予以以 避免，剪压破坏则通过计算来避免。因此，下面的计算公避免，剪压破坏则通过计算来避免。因此，下面的计算公式式 是用来计算剪压破坏时斜截面承载能力的。是用来计算剪压破坏时斜截面承载能力的。 影响受剪承载力的因素很多，很难综合考虑，而且受剪破影响受剪承载力的因素很多，很难综合考虑，而且受剪破 坏都是脆性的。坏都是脆性的。规范规范是根据大量的试验结果，取具有是根据大量的试验结果，取具有一一 定可靠度定可靠度（95%）的偏下限的偏下限经验公式经验公式来计算受弯构件抗剪来计算受弯构件抗剪承承 载力。载力。第33页/共86页第34页/共86页VcVusss

17、TADcrh0a斜裂缝水平投影长度斜裂缝水平投影长度svsvA fssc计算简图计算简图第35页/共86页混凝土结构设计规范(GB50010-2010)二二. .计算公式计算公式第36页/共86页规范公式：根据无腹筋梁抗剪的实验数据点，满足目标可靠度指标=3.7,取偏下线作为斜截面承载力的计算公式。1. 无腹筋梁受剪承载力计算公式均布荷载作用下：Vc0. 7ftbh0第37页/共86页集中荷载作用下：式中 Vc 无腹筋梁受剪承载力设计值 计算剪跨比,1.53a 集中荷载作用点至支座边缘的距离0tc1.75bhfV 1.00ha第38页/共86页不配箍筋的板类构件（无腹筋）：不配箍筋的板类构件（

18、无腹筋）：其中：截面高度影响系数： ，取 ； ，取 othbhf7 . 0V41)800(ohhmmho800mmho800mmho2000mmho2000第39页/共86页2. 2. 有腹筋梁受剪承载力计算公式有腹筋梁受剪承载力计算公式只适用于剪压破坏的情况第40页/共86页2.1 2.1 仅配有箍筋的梁仅配有箍筋的梁规范公式是以剪压破坏的受力特征作为建立计算公式的基础：VcsVc+Vsv式中： Vsv 配有箍筋梁的抗剪承载力的提高部分。VCS/ bh0 与t 及 之间存在着线性关系，即有：VCS/bh0ct s v s v y v 变成无量纲形式 yvfsvtyvsv0tCSffSVcbh

19、fV 相对名义剪应力配箍系数待定系数，与截面形式、荷载情况有关第41页/共86页2.1.1 2.1.1 矩形、矩形、T T形和形和I I形截面一般受弯构件形截面一般受弯构件tyvsvtcsffbhfV7 . 00写成极限状态设计表达式为：000.7svcstyvAVVf bhfhs本公式适用于矩形、T形、工字形截面简支梁、连续梁、约束梁等一般受弯构件第42页/共86页2.1.2 受集中荷载为主的矩形、受集中荷载为主的矩形、T形和形和I形独立梁形独立梁受集中荷载为主受集中荷载为主指受不同荷载形式时，集中荷载在支座截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力值的75%以上的情况。独立梁独立梁不与楼板整体现

20、浇的梁，包括简支梁、连续梁、约束梁001.751.0svcstyvAVVf bhfhs注意：取计算剪跨比， ， 0ha0 .35 .1a 为计算截面到支座截面或节点边缘的距离第43页/共86页a 取值示意截面宽度b取值bbb第44页/共86页2.2 2.2 配有箍筋和弯起钢筋的梁配有箍筋和弯起钢筋的梁弯筋的抗剪承载力：0.8 应力不均匀系数 弯筋与梁纵轴的夹角，一般取45，h 800mm时取60 Vsb = fy Asb sinAs b配置在同一弯起平面内的弯起钢筋的截面面积VuVcs+VsbVuVcVsvVsb受剪承载力的组成0.8第45页/共86页弯终点弯起点弯起筋纵筋箍筋架立筋ash0s

21、sb120220120220第46页/共86页1、矩形、矩形、T T形和形和I I形截面一般受弯构件形截面一般受弯构件（一般情况）（一般情况）2、受集中荷载为主的矩形、受集中荷载为主的矩形、T形和形和I形独立梁形独立梁(特殊情况) 计算截面剪跨比，a/h0，1.5 3.0sin8 . 07 . 0ysb0yvsv0tfAhfsAbhfVsin8 . 00 . 175. 1ysb0yvsv0tfAhfsAbhfV第47页/共86页2.3 2.3 公式的适用范围公式的适用范围当配箍系数s v y vt 1.2或配箍率s v 1.2 tyv 时继续增加箍筋用量，梁的斜截面受剪承载力几乎不再提高破坏时

22、，剪压区砼被压碎，箍筋应力达不到屈服强度，即发生斜压破坏，将配箍率s v 1.2 ty v代入公式00002 . 21.21.250.725. 17 . 0bhfbhfhSAfbhfVttsvyvt）（综合取0.25ccbh0为有腹筋梁斜截面受剪承载力的上限值相应的配箍率称为最大配箍率，即yvtsvff2 . 1max,第48页/共86页限制sv,max 上限值：最大配箍率及最小截面尺寸防止斜压破坏 限制最小截面尺寸。4wbh 一般梁 薄腹梁6bhw64wbhV 0.25cfcbh0V 0.2cfcbh000.025(14)wcchVf bhb规范取值第49页/共86页hw的取值：h0h0h0

23、hfhwhhfhfhw(a) hw = h0 (b) hw = h0 hf (c) hw = h0 hf hf c砼强度影响系数， 当砼强度等级C50 ，c1.0； CC80，c0.8，其间内插。第50页/共86页 下限值：最小配箍率及构造配箍条件1、矩形、矩形、T T形和形和I I形截面一般受弯构件形截面一般受弯构件（一般情况）（一般情况）2、受集中荷载为主的矩形、受集中荷载为主的矩形、T形和形和I形独立梁形独立梁(特殊情况)t00.7Vf bht01.751.0Vf bh(1) 当满足以下条件时：不计算配箍，但应按构造配箍第51页/共86页箍筋最大间距Smax P107 表4-3箍筋最小直

24、径dmin P107 表4-2最小配箍率限值sv,min，Smax 防止斜拉破坏yvtsvffSbAs24. 0)(minmin(2) 当V0.7ftbh0时第52页/共86页公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)第53页/共86页由于抗剪机理和影响因素的复杂性，目前各国规范中的斜截面受剪承由于抗剪机理和影响因素的复杂性，目前各国规范中的斜截面受剪承载力计算公式均为半理论半经验的实用计算公式。载力计算公式均为半理论半经验的实用计算公式。 我国规范中的斜截面受剪承载力计算公式以剪压破坏为建立依据我国规范中的斜截面受剪承载力计算公式以剪压破坏为建立依据，假定梁的斜截面

25、受剪承载力假定梁的斜截面受剪承载力Vu由剪压区混凝土的抗剪能力由剪压区混凝土的抗剪能力 ，与斜，与斜裂缝相交的箍筋的抗剪能力裂缝相交的箍筋的抗剪能力 和与斜裂缝相交的弯起钢筋的抗剪能力和与斜裂缝相交的弯起钢筋的抗剪能力 三部分所组成。三部分所组成。cVsvVsbVVuVcVsVsb受剪承载力的组受剪承载力的组成成ucssbVVVV令令:cscsVVV则则ucssbVVV第54页/共86页 （1）混凝土与箍筋承载力受剪承载力）混凝土与箍筋承载力受剪承载力 箍筋的抗剪承载力是指与斜截面相交的箍筋抵抗梁沿斜截面破坏箍筋的抗剪承载力是指与斜截面相交的箍筋抵抗梁沿斜截面破坏的承载力的承载力，当两剪切破坏

26、时，靠近剪压区的箍筋可能达不到屈服强度，当两剪切破坏时，靠近剪压区的箍筋可能达不到屈服强度，要考虑拉应力的不均匀影响，应计入应力不均匀系数。要考虑拉应力的不均匀影响，应计入应力不均匀系数。 弯起钢筋对斜截面的抗剪作用，应为弯起钢筋抗拉承载力在竖直弯起钢筋对斜截面的抗剪作用，应为弯起钢筋抗拉承载力在竖直方向的分量，再乘以应力不均匀系数方向的分量，再乘以应力不均匀系数0.750.75，其计算公式，其计算公式 （2）弯起钢筋的受剪承载力）弯起钢筋的受剪承载力svsvkcu,03321cs6 . 021045. 0ffpbhVssbsd3sbsin1075. 0AfV第55页/共86页0123020.

27、45(20.6 ) 0.75sin (0.9 1.01.07)ducuksvsvsbsdsrVVbhpffA f 113规范在综合考虑多种因素影响后，给出的设计公式为：式中：异号弯矩影响系数，取值 或 ；预应力影响系数，钢筋混凝土和允许出现裂缝的预应力混凝土构件 取，不允许出现裂缝的构件取1.25；截面受压翼缘影响系数，对有受压翼缘的截面取000.6 0.4 1. 1 csdsbdVrVVrV值。并规定：混凝土和箍筋承担的剪力应不少于总设计剪力的60，斜筋承担的剪力应不大于总设计剪力的40。即；：第56页/共86页3000.51 10 (8)dcukrVfbh（2 2）承载能力的下限值按构造要

28、求配箍的条件）承载能力的下限值按构造要求配箍的条件u 当满足下式时，表示可按构造要求配置箍筋。当满足下式时，表示可按构造要求配置箍筋。30200.5 10 (9)dtdrVfbh第57页/共86页sv.min.min.minminmax 0.18%235 0.12%HRB335 d8mmdh SSmmS2 svsvRdS 最小配箍率箍钢筋钢筋，且主筋直径/4 ， 40筋最小直径最大箍筋间距0，纵向受压钢筋直径的15倍 箍筋构造要求：第58页/共86页1验算截面尺寸要求，即满足上限值公式的最小截面尺寸 l 设计步骤 2求按构造配腹筋的梁段区根据下限值公式计算 3公路桥规规定：箍筋与混凝土承担60

29、%的最大计算剪力V，弯起钢筋承担40% V L0, 截面尺寸，fcu,k，fsd, fsv, As及布置,0Vd的分布.h/2VV0第59页/共86页第60页/共86页dV 0dV第61页/共86页 4.每排弯起钢筋的截面面积按下式计算：每排弯起钢筋的截面面积按下式计算： ssd3sb0sbsin1075.0fVA设计步骤设计步骤已知：尺寸、纵向钢筋面积、材料规格已知：尺寸、纵向钢筋面积、材料规格 求：箍筋和弯起钢筋的配置求：箍筋和弯起钢筋的配置a a、核算截面尺寸是否满足要求、核算截面尺寸是否满足要求0kcu,3d01051. 0bhfV（距支点（距支点h/2处）处）b、确定哪一部分需按计算

30、配筋，哪一部分需按构造配筋、确定哪一部分需按计算配筋，哪一部分需按构造配筋0td23d01050. 0bhfVc c、砼、箍、弯对剪力的承担、砼、箍、弯对剪力的承担 需要配筋不需要配筋第62页/共86页svsvkcu,03321cs6 . 021045. 0ffpbhVcs%60dvV svsvbsnAbsAvsvvsvsv/)(1cs%40dvV vs第63页/共86页svsvkcucsffpbhVV,0331)6 . 0()1045. 0(6 . 0min2031,6)6 . 02(1078. 1svsvkcusvbhVffp4箍筋设计l 设计步骤 V0V0.6V0.4V下限值按构造配箍段

31、按承载力计算要求配箍段弯起钢筋承担的剪力)() ()6 . 02)(1056. 0(220,62321mmVbhfnafpSsvsvkcuvL0/2h/2h中性轴跨中线支座中心线第64页/共86页)(sin33.13332mmfVAssdsbisbi*Vsbi按图中从距支点h/2处的0.4V为第一排值，然后依次取起弯点的分担剪力部分。后排弯终点必须伸过或接上前排弯起点。l 设计步骤 5弯起钢筋设计 ssbisbsbiAfVsin)1075. 0(3V0V0.6V0.4V下限值按构造配箍段按承载力计算要求配箍段弯起钢筋承担的剪力L0/2h/2h中性轴跨中线支座中心线Asbi第65页/共86页第6

32、6页/共86页ssbsd3sbsin1075. 0AfVssd3sb0sbsin1075. 0fVA桥规桥规弯起筋的弯角及弯筋之间位置关系弯起筋的弯角及弯筋之间位置关系1 1）4545角，特殊角，特殊3030角或不大于角或不大于6060角，圆弧弯扩、圆弧平角，圆弧弯扩、圆弧平径不小于径不小于1010号钢筋直径号钢筋直径 2 2）剪支梁第一排（对支座而言）弯起钢筋的末端弯折点）剪支梁第一排（对支座而言）弯起钢筋的末端弯折点应位于支座中心截面处，以后各排弯起钢筋的末端弯折点应落应位于支座中心截面处，以后各排弯起钢筋的末端弯折点应落在或超过前一排弯起点截面。在或超过前一排弯起点截面。第67页/共86

33、页剪力作用效应沿梁长是变化的，截面的抗剪能力沿梁长也是变化的。在剪力或抗剪能力变化处应该计算。1、确定计算位置原 则：第68页/共86页 下列各个斜截面都应分别计算受剪承载力： （1）支座边缘的斜截面（见下图的截面1-1）第69页/共86页 （2）箍筋直径或间距改变处的斜截面（见下图的截面4-4）； 第70页/共86页 （3）弯起钢筋弯起点处的斜截面第71页/共86页 （4）腹板宽度或截面高度改变处的斜截面 5-5v截面高度改变处；v集中荷载作用处。特殊情况的：第72页/共86页以上这些斜截面都是受剪承载力较薄弱之处，计算时应取这些斜截面范围内的最大剪力，即取斜截面起始端处的剪力作为计算的外剪力。2. 剪力设计值取值：第73页/共86页第74页/