双排脚手架搭设方案

1、双 排 脚 手 架 搭 设 方 案一、工程概况工程名称：中原花园三期8#楼建设单位：中房集团襄樊公司物鑫分公司建设地点：中原花园七里香堤小区内建设规模：7585.8设计单位：中铁第十一工程局勘测设计研究院监理单位：襄樊市华罡工程建设监理有限公司施工单位：湖北建工中原建筑工程发展有限公司二、编制依据a、 襄樊市第二建筑设计院设计图纸；b、 建筑施工手册（第二版）；c、 建筑施工脚手架实用手册；d、 建筑施工高处作业安全技术规范jgj80-91；e、 冷弯薄壁型钢结构技术规范gbj18-87；f、 现行的国家规范、技术标准、施工及验收规范、质量验评标准及操作规程。g、 现场提供的实测数据。三、材料

2、准备如下（1）钢管选用国标直缝电焊钢管（gb/t13793），质量符合国标碳素结构钢（gb/t700）q235-a级钢要求。钢管上打孔的严禁使用，有严重锈蚀，弯曲，压扁或裂纹钢管不得采用。（2）扣件采用可锻铸性材料制作，其材质符合国家标准钢管脚手架扣件（gb15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65n.m时不得发生破坏。扣件主要有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；回转扣件用于连接两根呈任意角度相交的杆件；对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。（3）脚手板采用由毛竹制作的竹制笆板。（4）其它材料：用于绑扎、连接、围护和固

3、定等作用的其它材料，如镀锌铁丝、密目安全网等，均需符合国家标准和规定。四、落地式脚手架的搭设做好搭设的准备工作按房屋的平面形状放线铺设垫层按立杆间距排放底座放置纵向扫地杆逐根树立立杆，随即与纵向扫地杆扣牢安装第一步大横杆（与各立杆扣牢）安装第一步小横杆第二步大横杆第二步小横杆加设临时抛撑（上端与第二根大横杆扣牢，在装设两道连墙杆后可拆除）第三、四根大横杆和小横杆设置连墙杆接立杆加设剪力撑铺脚手板绑护身栏杆和挡脚板立挂密目安全网；五、落地式脚手架的验算本工程所采取的双排落地脚手架，其杆件间距、步距及连墙件的设置均符合有关规定的要求，不需另行计算，验算依据建筑施工脚手架实用手册及参考建筑施工手册中

4、“脚手架工程”。（1）脚手架计算参数：搭设高度：h=30m 步距：立杆纵距： 立杆横距：立杆截面积： 回转半径：作业层数：n=1； 截面抵抗矩：钢材抗压强度设计值：q235钢查表5-23，（2）荷载计算：按地面立杆的轴心压力计算。a、 查表5-7得自重产生的轴心压力标准值：；因最高架为h=18m，则：ngk1=hgk1=180.0989=1.7802kn。b、 脚手板共按2层铺，即n1=2，查表5-14得：，则：ngk2=n1la gk2=0.859kn。c、 脚手架采用封闭式防护材料，查表5-15得： 则ngk3=hgk3=180.0614=1.1052knd、 结构施工时，考虑一层操作，查

5、表5-16得：则：荷载组合：因搭架高度h=18m50m，不考虑风荷载作用。则：=1.2(1.78020.8591.1052)1.41.65 =6.8038(kn)（3）验算不组合风荷载时：立杆验算截面处的轴心压力设计值：；按表5-5计算：rm=1.5607(ngknqk)/(ngk1.15nqk)=1.5607(3.74441.65)/ (3.74441.151.65)=1.4922；fc/(rm)=205/1.5065=137.38n/mm2计算长度计算长度系数；步距；查表5-20得：，查表5-22得：；则：(0.9n)/(a)=(0.96.80381000)/(0.243489)=51.5

6、32n/mm2 fc/(rm)= 137.38n/mm2故整架稳定性满足要求。六、悬挑式脚手架的搭设一、 悬挑脚手架的搭设方法a、 悬挑脚手架的悬挑水平杆间距与立杆相同，出挑1.2m，伸入端与穿钢筋环之通长水平杆扣接牢固（钢筋环采用18钢筋制作，间距）。斜撑杆于每段脚手架设置一道，下端套入接触面边缘预埋的钢筋头里。上端与外侧大横杆扣牢。b、 该脚手架立杆纵距；排距；步距。斜撑杆纵距均同立杆纵距，脚手架距结构外边净距（脚手架及支挑结构稳定性验算附后）。为确保脚手架的安全，所有悬挑架均采用钢丝蝇与结构斜拉，斜拉间距 4500。二、 悬挑脚手架搭设的操作程序放置悬挑水平横杆大横杆斜撑杆内立杆加强短杆

7、外立杆竹笆脚手板校正立杆垂直度、大横杆、小横杆符合要求后，按力矩拧紧扣件，螺栓栏杆小横杆用短钢管与结构拉结水平杆与预埋固定按作业程序和要求继续搭设随搭设进程及时装设连墙件及剪力撑设作业层间杆、铺设脚手板，设置挡脚板，挂密目安全网进行围护封闭验收使用。三、搭设要求 本楼采用落地式双排脚手架到顶纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m；一六层采用落地式双排脚手架，七十三层、十四屋顶采用悬挑式双排脚手架；悬挑脚手架计划分六层一挑，荷载每挑按10步计算；每一挑脚手架搭设高度共10步，计18.0m高，里立杆离墙面0.3m，每2步设一个竹笆板；悬挑架预埋件分别埋设于起挑楼面,采用i16工字钢制作的悬挑梁

8、伸入楼层，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内长度为1.20米, 钢丝绳(619绳芯1)斜拉钢梁。1、脚手架立杆与工字钢采用25钢筋满焊在工字钢面上，立杆套于此钢筋上，固定立杆离工字钢满200mm处设置纵向扫地杆，采用直角扣件与立杆扣牢，横向扫地杆也采用直角扣件，固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上固定。悬挑梁架采用竹笆脚手板满铺，脚手板下部采用密目网满包，防止物料高处坠落伤人。2、脚手架附墙杆采用第二步拉结，附墙杆距第二步水平扫地杆200mm处，附墙杆一端与结构预埋件焊接，另一端与立杆采用直角扣件扣牢，附墙杆必须垂直与墙面，附墙杆与预埋件连接时，主体结构混凝土强度不宜低于15n/mm2，附

9、墙杆间距：竖向间距为3m，水平间距为5m。3、在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。4、脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：a、按施工设计标定立杆位置；b、周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；c、应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第1步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭；d、在设置第一排连墙件前，要确保构架稳定和架上作业人员的安全。边长20m的周边脚手架，亦应适量设置抛撑。e、剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。5、脚手架处

10、于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m。当作业层高出其下连墙件2步或4m以上，且其上尚无连墙件时，采取适当的临时撑拉措施(如进行临时拉接等)。6、脚手板或其它作业层板铺板的铺设应符合以下规定：a、脚手板或其它铺板应铺平铺稳，予绑扎固定。b、脚手板采用对接平铺时，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离应控制在100200mm之间，采用挂扣式定型脚手板时，其两端挂扣必须可靠地接触支承横杆并与其扣紧。c、脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于200mm，且在搭接段的中部应设有支承横杆。铺板严禁出现端头超出支承横杆250mm以上未作固定的探头板。d、长脚手板采用竹串片脚手板纵向铺设，其下支承横杆的间距不

11、得大于 0.75m；纵铺脚手板应按以下规定部位与其下支承横杆绑扎固定：脚手架的两端和拐角处，沿板长方向每隔1520m，坡道的两端；其它可能发生滑动和翘起的部位。e、主立杆应沿其竖轴线搭设到顶，铺立杆与主立杆之间的中心距不得大于200mm，且主辅立杆必须与相交的全部平杆进行可靠连接。f、支托挑必须与支承结构可靠连接。其悬臂端应有适当的架设起拱量，同一层各挑梁上表面之间的水平误差应不大于20mm，且应设需要在其间设置整体拉结构件，以保持整体稳定。g、装设连墙件或其它撑拉杆件时，应注意掌握拉的松紧程度，避免引起杆件和整架的显著变形。连墙杆每隔6000左右设立一道。h、工人在架上进行搭设作业时，作业面

12、上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全作业。i、在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作100mm的构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。7、脚手架的验收：脚手架搭设前项目部组织人员对脚手架基础进行检查验收，符合设计要求，才允许进行脚手架的搭设。悬挑式外脚手架必须等楼板混泥土强度达到设计强度的50后方可搭设。脚手架搭设到12步时，通知分公司相关部门对脚手架初搭设进行检查验收，符合规范、标准要求才签发认可单，继续搭设，否则拆除重搭。七、悬挑式

13、脚手架的验算悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kn/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用16b号槽钢u口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.50米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，设有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、小横杆的计算 小

14、横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 p10.038kn/m 脚手板的荷载标准值 p20.1501.500/30.075kn/m 活荷载标准值 q3.0001.500/31.500kn/m 荷载的计算值 q1.20.0381.20.0751.41.5002.236kn/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: m2.2360.9002/80.226kn.m 0.226106/5080.044.568n/mm2小横

15、杆的计算强度小于205.0n/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q0.0380.0751.5001.613kn/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度 v5.01.613900.04/(3842.06105121900.0)0.549mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 .荷载值计算 小横杆的自重标准值 p1=0.0380.900=0.035kn 脚手板的

16、荷载标准值 p2=0.1500.9001.500/3=0.068kn 活荷载标准值 q=3.0000.9001.500/3=1.350kn 荷载的计算值 p=(1.20.0351.20.0681.41.350)/21.006kn 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: m0.08(1.20.038)1.50020.2671.0061.5000.411kn.m0.411106/5080.080.963n/mm2大横杆的计算强度小于205.0n/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大

17、挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式: 集中荷载最大挠度计算公式: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 v10.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)0.05mm集中荷载标准值p=0.035+0.068+1.350=1.452kn集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度v1=1.8831452.0601500.003/(1002.060105121900.000)3.68mm最大挠度和 vv1v23.727mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与

18、立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):r rc其中 rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kn； r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 p10.0381.5000.058kn 脚手板的荷载标准值 p20.1500.9001.500/20.101kn 活荷载标准值 q3.0000.9001.500/22.025kn荷载的计算值 r1.20.0581.20.1011.42.0253.026kn 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65n.m时,试验表明:单扣件在12kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.

19、0kn；双扣件在20kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kn；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn/m)；本例为0.1248 ng1 = 0.12518.0002.246kn(2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 ng2 = 0.15041.500(0.900+0.300)/20.540kn(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 ng3 = 0.1501.5004/20.450kn(4)吊挂的安全

20、设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.0051.50018.0000.135kn经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 3.371kn。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 nq = 3.00021.5000.900/24.050kn风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 w0 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)附录表d.4的规定采用：w0 = 0.450 uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001

21、)附录表7.2.1的规定采用：uz = 1.250 us 风荷载体型系数：us = 0.600经计算得到，风荷载标准值wk = 0.70.4501.2500.600 0.236kn/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng + 0.851.4nq 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力n=1.23.371+0.851.44.0508.865kn不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng + 1.4nq经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力n=1.23.3711.44.0509.716kn 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw计算公式mw = 0.8

22、51.4wklah2/10其中 wk 风荷载标准值(kn/m2)；la 立杆的纵距 (m)；h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 mw=0.851.40.2361.5001.8001.800/100.137kn.m五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 n 立杆的轴心压力设计值，n=9.716kn；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.7001.800=3.534m；a 立杆净截面

23、面积，a=4.890cm2；w 立杆净截面模量(抵抗矩),w=5.080cm3； 由长细比，为3534/16=224； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.146； 钢管立杆受压强度计算值 (n/mm2)；经计算得到 =9716/(0.15489)=135.775n/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00n/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 n 立杆的轴心压力设计值，n=8.865kn；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚

24、手架的高度确定，u=1.700； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.7001.800=3.534m； a 立杆净截面面积，a=4.890cm2； w 立杆净截面模量(抵抗矩),w=5.080cm3； 由长细比，为3534/16=224； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.146； mw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，mw=0.137kn.m； 钢管立杆受压强度计算值 (n/mm2)；经计算得到 =8865/(0.15489)+137000/5080=150.786n/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.0

25、0n/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。 梁处拉接点 剪力墙拉结点连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端c受脚手架荷载n的作用，里端b为与楼板的锚固点，a为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 c点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1300mm，l = 1500mm，ml = 300mm，m2 = 1200mm水平支撑梁的截面惯性矩i = 934.50cm4，截面模量(抵抗矩) w = 116.8

26、0cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 n=9.72kn 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.225.150.00017.8510=0.24kn/m k=1.30/1.50=0.87 kl=0.30/1.50=0.20 k2=1.20/1.50=0.80 代入公式，经过计算得到 支座反力 ra=29.766kn 支座反力 rb=-9.671kn 最大弯矩 ma=14.774kn.m抗弯计算强度 f=14.774106/(1.05116800.0)=120.464n/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0n/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 n=3.37+4.05=7.42kn

27、水平钢梁自重计算荷载 q=25.150.00017.8510=0.20kn/m最大挠度 vmax=6.539mm按照钢结构设计规范(gb50017-2003)附录a结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2600.0mm 水平支撑梁的最大挠度大于2600.0/400,不满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16b号槽钢u口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.065.0235/(1200.0160.0235.0)=1.93由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(gb50017-2003)附录b其值b=

28、1.07-0.282/b=0.924经过计算得到强度 =14.77106/(0.924116800.00)136.91n/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力r9.671kn 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50n/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 d=96714/(3.1416502)1/2=12mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要

29、保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式： 其中 n 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，n = 9.67kn； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5n/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于9671.46/(3.1416201.5)=102.6mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 n 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，n = 9.67kn； d 楼板螺栓的直径，

30、d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59n/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kn 楼板混凝土局部承压计算满足要求!搭设示意图：注：本项目部采用u型环焊机钢筋固定八、脚手架搭设要求（一）纵向水平杆 （1）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；（2）纵向水平杆接长采用搭接连接，搭接长度不应小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；（3）纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm； （二）

31、横向水平杆（1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，内排脚手架的外伸长度 300mm；（2）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2；（3）使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上；（三）脚手板（1）作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120150mm；（2）竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上；（3）作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠

32、地固定；（四）立杆（1）每根立杆底部设置底座或垫板；（2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm；（3）脚手架底层步距不大于2m； （4） 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置方式为3步3跨。（5）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定： a. 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相

33、邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3；b.搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于100mm。（6）立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m；（五）连墙件（1）宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm； （2）应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；（3）优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；（4） 一字型、开口型脚手架两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于4m

34、。（5） 采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。（6）连墙件的构造要求：连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接；（7） 连墙件的构造要求：连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6mm的钢筋；（8）当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除；（9）架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施；（六）剪刀撑与横向斜撑（1） 每道剪刀撑跨越立杆的根数 6，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间；（2） 外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m；（3）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm；（4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的