《锅炉安全技术监察规程》第三章

1、第三章设计 一、本章结构及主要变化本章共计25节，由“3.1基本要求”、“3. 2设计文件鉴定”、“3. 3强度计算”、“3. 4锅炉结构的基本要求”、“3.5锅筒（锅壳）、炉胆等壁厚及长度”、“3. 6安全水位”、“3. 7主要受压元件的连接”、“3.8管孔布置”、“3.9焊缝布置”、“3. 10扳边元件直段长度”、“3. 11加装套管”、“3. 12定期排污管”、“3. 13紧急放水装置”、“3 14水汽取样器和反冲洗系统的设置”、“3. 15膨胀指示器”、“3. 16与管子焊接的扁钢”、“3.17喷水减温器”、“ 3.18锅炉启动时省煤器的保护”、“3.19再热器的保护”、“3. 20吹

2、灰及灭火装置”、“3.21尾部烟道疏水装置”、“3. 22防爆门”、“3.23门孔”、“3. 24锅炉钢结构”、“3. 25直流电站锅炉特殊规定”组成。本章主要变化为：增加了设计文件鉴定的要求； 修改了扳边元件直段长度的要求； 主要受压元件的连接中增加了电站锅炉的主要受压元件； 增加了定期排污管、水汽取样器和反冲洗系统的设置规定； 增加了尾部烟道疏水装置设置要求； 增加了锅炉钢结构要求； 增加了直流电站锅炉特殊规定。 二、条款说明与解释31基本要求锅炉的设计应当符合安全、可靠和节能的要求。取得锅炉制造许可证的单位对其制造的锅炉产品设计质量负责。条款说明：修改条款。原条款：蒸规第7条水规第6条蒸

3、规第7条 锅炉的设计必须符合安全、可靠的要求。锅炉的结构应符合本规程第四章的要求。锅炉受压元件的强度应按水管锅炉受压元件强度计算或锅壳锅炉受压元件强度计算进行计算和校核水规第6条 锅炉的设计必须符合安全、可靠的要求。钢制锅炉受压元件的强度应按GB 9222水管锅炉受压元件强度计算或JB 3622锅壳式锅炉受压元件强度计算进行计算和校核。条款解释：本条款是关于锅炉设计的原则要求。锅炉设计首先要保证安全、可靠，同时结合当前节能减排降耗的签本国策，还要求尽可能地节能。我国在锅炉制造许可证审查中包括了设计能力的评审内容，而且锅炉制造前要经过设计文件鉴定，不单独设立设计资质的评审和认定，因此取得锅炉制造

4、许可证的单位应对锅炉产品设计质量负责。将原条款中的强度计算内容放入本规程3. 3条款中。3.2设计文件鉴定锅炉本体的设计文件应当经过国家质检总局核准的设计文件鉴定机构鉴定合格后方可投入生产。条款说明：新增条款条款解释：本条款是关于锅炉设计文件的规定。设计质量对于锅炉的安全运行至关重要，对于设计质量的监督审查就显得很有必要。根据国务院特种设备安全监察条例及锅炉设计文件鉴定管理规则（TSG G1001-2004）的规定，锅炉设计文件鉴定工作应当在锅炉制造前进行，锅炉制造单位不得将未经鉴定或鉴定未通过的锅炉设计文件用于制造。只有设计文件经过国家质检总局核准的设计文件鉴定机构鉴定合格后方可投入生产。

5、3.3强度计算3.31安全系数的选取强度计算时，确定锅炉承压件材料许用应力的最小安全系数，见表3-1规定。其他设计方法和部件材料安全系数的确定应当符合相关产品标准的规定。 表3-1强度计算安全系数 材料（板、锻件、管）安全系数室温下的抗拉强度Rm设计温度下的屈服强度Relt(Rp0.2t)(注3-1)设计温度下持久强度极限平均值RDt(注3-2)设计温度下蠕变极限平均值（每1000h蠕变率为0.01%的）Rnt碳素钢和低合金钢nb2.7ns1.5nd1.5nn1.0高合金钢nb2.7ns1.5nd1.5nn1.0 注3-1：如果产品标准允许采用Rp1.0t，则可以选用该值计算其许用应力。注3-

6、2：RDt指1.0105h持久强度极限值。条款说明：新增条款条款解释：本条款是关于确定锅炉承压件材料许用应力时选取材料安全系数的规定。 锅炉承压件材料许用应力是锅炉承压件强度计算所依据的基础数据，而材料许用应力的确定又直接和所选用的材料安全系数有关。锅炉安全技术监察规程作为政府法规，有必要对材料安全系数作出强制性规定，不允许随意选用。锅炉安全技术监察规程作为锅炉受压元件强度计算标准的上位法，对材料安全系数作出规定，也为锅炉受压元件强度计算标准所规定的材料安全系数提供了出处和法律依据。 3. 3.2 强度计算标准锅炉本体受压元件的强度可以按照GB/T 9222水管锅炉受压元件强度计算或者GB/T

7、16508锅壳锅炉受压元件强度计算进行计算和校核。当采用试验或者其他计算方法确定锅炉受压元件强度时，应当按照本规程1. 6的规定执行。 A级锅炉范围内管道强度可按照DL/T 5054火力发电厂汽水管道设计技术规定进行计算；B级及以下锅炉范围内管道强度可按照GB 50316工业金属管道设计规范进行计算。条款说明：修改条款原条款：蒸规第7条；水规第6条蒸规第7条 锅炉的设计必须符合安全、可靠的要求。锅炉的结构应符合本规程第四章的要求。锅炉受压元件的强度应按水管锅炉受压元件强度计算或锅壳锅炉受压元件强度计算进行计算和校核。水规第6条 锅炉的设计必须符合安全、可靠的要求。钢制锅炉受压元件的强度应按GB

8、 9222水管锅炉受压元件强度计算或JB 3622锅壳式锅炉受压元件强度计算进行计算和校核。条款解释：本条款是关于设计所依据的强度计算标准的规定。目前，我国的锅炉受压元件的强度计算标准分为水管锅炉和锅壳锅炉两种，两强度计算标准中相同的受压元件的计算公式完全一样，仅仅是在一些系数的选取上有些差异，这些差异也是技术政策的规定，而不是理论上的差异。由于本规程的适用范围包括主给水管道、主蒸汽管道、再热蒸汽管道等，因此增加了关于锅炉管道强度计算的两个标准。考虑到科技进步，近年来各种强度计算的核定方法都有了较快的发展，许多强度核定方法比传统的核定方法更加精准，因此增加了试验方法或其他计算方法。这些方法包括

9、：应力验证法、屈服验证法、爆破验证法、应力分析验证法等。但是考虑到目前各种方法尚缺统一标准以及各单位实际技术水平的差异，因此当采用这些方法时，需要按照本规程第1.6条的规定执行，即提交国家质检总局特种设备安全技术委员会评审。34锅炉结构的基本要求（1)各受压部件应当有足够的强度； (2)受压元件结构的形式，开孔和焊缝的布置应当尽量避免或者减少复合应力和应力集中； (3)锅炉水循环系统应当能够保证锅炉在设计负荷变化范围内水循环的可靠性，保证所有受热面都得到可靠的冷却。受热面布置时，应当合理地分配介质流量，尽量减小热偏差； (4)炉膛和燃烧设备的结构以及布置、燃烧方式应当与所设计的燃料相适应，并且

10、防止炉膛结渣或者结焦； (5)非受热面的元件，壁温可能超过该元件所用材料的许用温度时，应当采取冷却或者绝热措施； (6)各部件在运行时应当能够按照设计预定方向自由膨胀； (7)承重结构在承受设计载荷时应当具有足够的强度、刚度、稳定性及防腐蚀性； (8)炉膛、包墙及烟道的结构应当有足够的承载能力； (9)炉墙应当具有良好的绝热和密封性； (10)便于安装、运行操作、检修和清洗内外部。条款说明：修改条款原条款：蒸规第34、41条水规第24、29条.蒸规第34条 锅炉结构应符合下列基本要求1.各部分在运行时应能按设计预定方向自由膨胀；2.保证各循环回路的水循环正常，所有受热面都应得到可靠的冷却；3.

11、各受压部件应有足够的强度；4受压元、部件结构的形式、开孔和焊缝的布置应尽量避免或减少复合应力和应力集中；5水冷壁炉膛的结构应有足够的承载能力；6炉墙应具有良好的密封性；7承重结构在承受设计载荷时应具有足够的强度、刚度、稳定性及防腐蚀性；8便于安装、运行操作、检修和清洗内外部；9燃煤粉的锅炉，其炉膛和燃烧器的结构及布置应与所设计的煤种相适应，并防止炉膛结渣或结焦。蒸规第41条 凡属非受热面的元件，如由于冷却不够，壁温可能超过该元件所用材料的许用温度时，应予绝热。水规第24条 钢制锅炉的结构应符合下列基本要求：（1） 设计时必须考虑结构各部分在运行时的热膨胀；（2） 锅炉各部分受热面应得到可靠的冷

12、却并防止汽化、炉膛内各受热面管的外径应大于38mm；（3） 锅炉各受压部件应有足够的强度。受压元、部件结构的形式、开孔和焊缝的布置应尽量避免或减少复合应力和应力集中；（4） 锅炉必须装有可靠的安全保护设施；（5） 锅炉的打破常规结构应利于排污；（6） 锅炉的炉膛结构应有足够的承压能力和可告的防爆措施，并应有良好的密封性；（7） 锅米承重结构在承受设计载茶时应具有足够的强度、刚度、稳定性及防腐蚀性；（8） 锅炉结构应便于安装、运行操作、检修和清洗内外部。水规第29条 一切不作为受热面的元件，由于冷却不够，壁温超过该元件所用材料的许用温度时，应予绝热。 条款解释：本条款是对锅炉结构的基本要求。 本

13、节主要修改内容。 (1)明确了在锅炉设计负荷变化范围内，水循环系统应当能够保证锅炉水循环的可靠性，若超出了设计负荷变化范围，锅炉水循环的可靠性就难以保证了。 (2)原规程只要求水冷壁炉膛要有足够的承载能力，对包墙及锅炉尾部烟道未作要求。从保证锅炉运行安全考虑，包墙及锅炉尾部烟道应和水冷壁炉膛一样，也要具有足够的承载能力。因此，新规程增加了对包墙及尾部烟道结构要有足够的承载能力的要求。 (3)将原规程单列的蒸规第41条、水规第29条（对于非受热面的元件的要求）内容改写后纳入本条款。(4)将热水锅炉与蒸汽锅炉有共性的要求也在本条款统一要求，如热膨胀问题、强度问题、炉膛承压、承重结构、炉墙密封等。(

14、5)对热水锅炉中防止汽化、排污和安全保护等要求放在本规程第十章中。下面按照本节中内容逐款进行解释。 (1）锅炉受压部件应有足够的强度。锅炉是承受内压的特种设备，若锅炉设计、运行和使用不当，锅炉将具有爆炸的危险性。锅炉受压部件应有足够的强度，是保证锅炉安全运行和使用的基本要求。所谓受压部件有足够的强度，就是在锅炉设计时，必须按照现行的锅炉强度计算国家标准和规范进行锅炉受压元件的强度计算，选取足够的受压元件材料厚度，确保锅炉在设计条件下安全运行和使用。目前，世界各国根据自己的国情、都制定有相应的锅炉强度计算标准。同一锅炉受压元件，在相同的工作状态下，由于设计时使用的强度计算标准不同，所选用的材料厚

15、度很可能就不同。因此，所谓受压部件有足够的强度，是相对于锅炉设计时所选用的强度计算标准而言的。(2）锅炉的结构形式应尽量减小复合应力或应力集中。由于锅炉结构所需，锅炉受压元件出现应力的叠加（复合应力）和应力集中是不可避免的。如常见的受压元件开孔，由于结构连续性遭到破坏，在孔边必然要产生应力集中现象。因此，在锅炉设计和制造时，应采取必要措施尽可能减小应力集中。为了防止开孔产生的附加应力与其他应力叠加，本规程和有关标准都对锅炉受压元件的开孔位置作出了规定和限制。同样，为了防止焊接残余应力与其他应力叠加，本规程和有关标准关于锅炉受压元件焊缝的布置也有相应的规定和限制。(3）锅炉各受热面在锅炉运行时应

16、得到可靠的冷却。锅炉运行时各受热面必须得到可靠而有效的冷却，这是能够保证锅炉安全运行的前提。为了保证受热面得到可靠冷却，锅炉设计时要使各受热面内工质有足够的流速，以使加强工质对受热面的冷却效果，从而将金属壁温控制在材料允许的适用温度之内。锅炉设计时还要选取适当的烟气流速，使其不能过高。提高烟气流速虽然可以增残烟气时受热面管壁的对流传热效果，但也不宜过高。过高的烟气流速不仅增加了管壁的磨损，同时也会导致管壁金属温度的升高，不利于锅炉安全运行。对于一些小型水管锅炉和火管锅炉，设计时要保证其最高火界低于最低安全水位，以保证受热面始终得到可靠冷却。如果受热面金属未能得到可靠的冷却，将会导致受热面金属管

17、壁超出其适用温度范围，金属材料将会因壁温过热而导致材料金相组织发生变化，力学性能下降，从而影响锅炉使用寿命，甚至发生锅炉事故。(4）炉膛和燃烧设备的结构以及布置、燃烧方式应当与所设计的燃料相适应。本条款主要是针对煤粉锅炉而言，提出了关于燃烧方式、炉膛及燃烧器结构和布置要与所用燃料相匹配的原则要求。同时燃煤粉的锅炉还要防止结焦或结渣。该条款的提出是基于1993年3月10日浙江宁波某电厂的锅炉爆炸事故。1993年3月10日，浙江宁波某电厂600MW锅炉机组发生特大锅炉炉膛爆炸事故，造成23人死亡，8人重伤直接经济损失780多万元，导致华东地区一段时期供电紧张。究其原因，就是因为所用燃科与燃烧方式、

18、炉膛及燃烧器结构和布置不相匹配，造成炉膛严重结焦，炉膛上部屏式过热器处结焦后巨大焦块坠落，将炉底冷灰斗水冷壁管子砸破，大量高温高压水蒸气瞬间急速泄出，造成重大人身伤亡事故。就在同一电厂，不同锅炉厂家设计制造的相同型号的锅炉，由于炉膛结构和燃烧器布置不同，对燃煤煤种的适应性较强，锅炉运行状况正常，就没有严重的结渣和结焦问题发生。由此可知，炉膛和燃烧设备的结构以及布置、燃烧方式应当与所设计的燃料相适应，是多么的重要，也是非常必要的。鉴于此事故，在96版蒸规修订时特意增加了此条款。 (5)锅炉本体中除了受热面元件外，还有许多非受热面元件，如水冷壁的吊架，过热器的吊架和梳形板、省煤器的支撑梁、吹灰器等

19、，在锅炉运行时也将会受到火焰或高温烟气的加热。这些非受热面元件的壁温如果超过所用材料的适用温度，不仅将会影响这些元件的使用寿命，而且因这些非受热面元件的损坏也会导致受热面元件发生事故。锅炉运行时，这些元件不可能直接受到锅炉工质的冷却，虽然也可对其采取其他冷却方式进行冷却但是如果冷却效果不好，也将会使金属壁温超过材料的适用温度。因此，对于这些受热的非受热面元件，应当尽可能采取绝热措施。 (6）物体热胀冷缩，是其基本特性之一。锅炉运行时，炉内部件将会受到火焰、高温烟气的加热，炉外部件虽然不会接触到火焰或者烟气，但是如炉外管道等部件仍然会受到管内介质的加热而壁温升高。因此，在进行锅炉结构设计时必须考

20、虑各部件受热膨胀的问题，而且应当明确设定其膨胀方向。当锅炉受压元件热膨胀受阻时，因其自由膨胀受到限制，受压元件中将会产生附加热应力，从而改变了受压元件的工作状态。在锅炉受压元件强度设计计算时，必须考虑这一附加热应力。锅炉设计时，应当明确设定受压元件的膨胀方向，尽可能使其受热后能够自由膨胀或者尽量减小对其热膨胀的限制，以便降低附加热应力。锅炉受压元件受热时很难做到完全的自由膨胀，电站锅炉设计时一般还要进行受热面和管道系统受热后的应力分析计算，以确保锅炉安全运行。1980年版及以前的规程均是规定受热自由膨胀，显然是难以真正做到的。1987年版及以后规程才明确了按设计预定方向自由膨胀。 (7）锅炉承

21、重结构，如钢结构是锅炉的重要组成部分，目前大型电站锅炉的钢结构己是近百米之高的庞然大物，锅炉本体总重已达万吨，全部要悬吊于锅炉钢架之上，必须具有足够的强度、刚度、稳定性及防腐蚀性，其重要性不言而喻。(8)炉膛、包墙及烟道结构应有足够的承载能力。炉膛，尤其是由水冷壁管组成的煤粉锅炉炉膛，必须有足够的承载能力，以防炉膛在非正常燃烧工况下一旦发生煤粉爆燃时，可以减轻对炉膛的破坏程度。由包墙过热器管所组成的锅炉侧墙及锅炉顶棚，当炉膛出现爆燃事故时，也将受到巨大冲击力，当然也应具有足够的承载能力。随着锅炉环保要求的日益严格，电站锅炉尾部还要加装脱硫和脱硝装置等设备，这些环保装置运行时，将会给锅炉炉膛和烟

22、道造成较大的负压，这一情况也要求炉膛、包墙和烟道具有足够的承载能力，承受因炉内负压而产生的炉外压力。炉膛设计承压能力应按有关规程和技术标准确定。对于机组容量大于等于300MW的电站锅炉，炉膛设计承压能力应大于等于5. 8kPa，瞬间最大承压能力为士8. 7 kPa 。(9)炉墙应有良好的绝热和密封性。炉墙具有及好的绝热性，可有效地减少锅炉散热损失，从而降低散热损失对锅炉热效率的影响。炉墙具有良好的密封性，对于处于负压运行状态的锅炉尾部烟道，可有效防止炉外空气向炉内漏风，避免或降低炉内漏风对锅炉热效率的影响。对于处于正压运行状态下的炉膛和炉墙，因密封性能不好可能导致高温火焰或烟气向炉外泄漏，将会

23、危及锅炉运行人员的人身安全。因此，炉墙必须要具有良好的绝热和密封性。(10）锅炉的结构应便于安装、运行操作、检修和清洗内外部。为此，需要设置尺寸规格合适的、数量足够的各类门孔，设置运行操作平台和扶梯。设计时尤其要注意锅炉管道和锅炉钢架的梁、柱、平台等的布置不要妨碍各类门孔的正常使用。3.5锅筒（锅壳）、炉胆等壁厚及长度3.5.1水管锅炉锅筒壁厚锅筒的取用壁厚应当不小于6mm。3.5.2锅壳锅炉壁厚及炉胆长度（1）锅壳内径大于1000mm时锅壳筒体的取用壁厚应当不小于6mm；当锅壳内径不超过1000mm时，锅壳筒体的取用壁厚应当不小干4mm； 条款说明：保留条款。原条款：蒸规第36、37条（略）

24、。 条款解释：本条款是对锅炉锅筒（壳）筒体最小取用壁厚的规定。最小壁厚的限制主要考虑筒体失稳的问题，同时也兼顾加工和腐蚀裕量的要求。如果锅筒工作压力较低，筒体强度计算的结果可能是设计所需壁厚很薄，也可以确保锅炉运行安全。但是，如果筒体壁厚太薄，将导致筒体整体稳定性不好，也会影响锅炉的安全正常运行。因此，规程对筒体最小壁厚作出了限制。当强度计算所得壁厚小于最小壁厚时，设计取用壁厚也不得小于规程规定的最小壁厚。最小壁厚数值为经验数值，同时与国外规范基本一致。原规程中第36条“当受热面管与锅筒采用胀接连接时，锅筒筒体的取用壁厚不得小于12mm”的要求经改写后，纳入到了新规程第3.5.3条。（2）锅壳

25、锅炉的炉胆内径应当不超过1800mm，其取用壁厚应当不小于8mm，并且不大于22mm；当炉胆内径小于或者等于400 mm时，其取用壁厚应当不小于6mm；卧式内燃锅炉的回燃室筒体的取用壁厚应当不小于10mm,并且不大于35mm;(3)卧式锅壳锅炉平直炉胆的计算长度应当不超过2000mm,如果炉胆两端与管板扳边对接连接时，平直炉胆的计算长度可以放大至3000mm。 条款说明：保留条款。原条款：蒸规第38条（略）。 条款解释：此两条款是对锅壳锅炉高温区部件主要几何尺寸的规定。本条款限制了高温区部件的最大、最小壁厚。关于限制最小壁厚的原因前面已经讲过，主要考虑部件失稳的问题，而最大壁厚的限制，主要是考

26、虑了高温区温差应力过大的问题。锅炉运行时，炉胆内壁由于直接和火焰或高温烟气接触，壁温较高，而炉胆外壁由于介质的冷却作用，壁温相对较低。随着炉胆壁厚的增大，这种存在于炉胆内外壁之间的壁温差也将随之增大将会不可避免地在筒壁上产生过大的温差应力，造成部件损坏。本规程参考了英国标准BS2790、德国TRD和ISO5730的规定，给出了承受外压的炉胆其最大壁厚不应超过22mm, 回燃室不超过35mm。考虑到炉胆直径越大，其稳定性越差，同时，在相同的工作状态下，炉胆直径越大，强度计算其所需筒体厚度也就越大，其厚度有可能超过最大壁厚的限制。再考虑到保证燃烧稳定的需要，燃烧器与炉胆尺寸应相互匹配，参考ISO5

27、730和我国GB/T16508-1996标准的有关规定，本规程规定炉胆的最大内径不超过1800mm。根据经验数值，本规程规定：对于承受外压的炉胆、回燃室的最小壁厚分别应不小于8mm和l0mm。当炉胆的回燃室内径小于或等于400mm时，最小壁厚不应小于6mm。炉胆长度的有关规定主要是考虑热膨胀的问题，炉胆直接和火焰接触，相应的金属壁温和受热伸长量也较大，将在炉胆与管板连接处产生附加热应力。为避免该附加热应力过大，对炉胆的计算长度应当予以限制。国外有关锅炉规范对平直炉胆的计算长度也有限制，但是具体规定不完全一样。如：英国标准BS2790和ISO5730规定除了回燃式平直炉胆外，其计算长度不超过30

28、00mm。根据我国国情提出了平直炉胆的计算长度不超过2000mm,如果炉胆两端与管板扳边对接连接时，平直炉胆的计算长度不超过3000mm限制要求。3.5.3 胀接连接的锅筒（锅壳）的筒体、管板胀接连接的锅筒(锅壳）的筒体、管板的取用壁厚应当侧不小于12mm。外径大于89mm的管子不应采用胀接。条款说明：修改条款。原条款：蒸规第124条蒸规第124条 胀接管子的锅筒（锅壳）和管板的厚度应不小于12mm。胀接管孔间的距离不应小于19 mm 。外径大于102mm的管子不宜采用胀接。条款解释：本条款是对胀管管径及筒体壁厚的规定。 (1）管子胀接时，管壁将会出现塑性变形，但管孔产生的却是弹性变形。胀管结

29、束后，发生弹性变形的管孔要恢复原位，而发生塑性变形的管壁则不能复位，致使管孔和管壁间存留了较大的径向残余应力，因此二者间也就产生了足够大的摩擦力，将管子牢牢固定在管孔中。当然，摩擦力的大小与径向残余应力大小有关，同时也与管板的厚度有关。在孔径相同的条件下，管板厚度越大，自然摩擦力也就越大，管子胀接也就更加牢固。反之，管板太薄，所产生的摩擦力过小，将难以保证胀接质量。所以，根据生产实际经验，规程规定，当管子与筒体或管板采用胀接连接时，筒体或管板的厚度不应小于12 m m。 (2)蒸规第124条规定管子外径大于102mm时不宜采用胀接方法，这是参照前苏联1973年版锅炉规程规定而提出的。管子外径越

30、大，所需要的胀接力也就越大，不易保证胀接质量。鉴于我国国情，采用胀接方法的低、中压锅炉罕见使用外径等于102mm的管子，也缺乏这一规格的管材，因此新规程在不改变原规程本意的前提下，以常见的外径89mm的管子划界，规定“外径大于89mm的管子不应当采用胀接。” (3）原条款“胀接管孔间的距离不应小于19mm”的规定并入新规程第3. 8. 1条之中。 36 安全水位(1)水管锅炉锅筒的最低安全水位，应当能够保证下降管可靠供水；(2)锅壳锅炉的最低安全水位，应当高于最高火界100mm；对于内径小于或者等于1500 mm卧式锅壳锅炉的最低安全水位，应当高于最高火界75mm； (3)锅炉的最低及最高安全

31、水位应当在图样上标明； (4)直读式水位计和水位示控装置开孔位置，应当保证该装置的示控范围包括最高、最低安全水位。 条款说明：修改条款。原条款：蒸规第40条。蒸规第40条水管锅炉锅筒的最低安全水位，应能保证下降管可靠供水。 锅壳锅炉的最低安全水位，应高于最高火界100mm。对于直径小于或等于150mm的卧式锅壳锅炉的最低安全水位，应高于最高火界75mm。 锅炉的最低安全水位应在图样上标明。 条款解释：本条款是对安全水位的规定。确定最低安全水位是为了保证锅炉受热面在锅炉运行时能够得到可靠冷却，避免由于冷却不足造成金属材料过热。（1）对于水管锅炉，锅筒最低安全水位在下降管管口上方应保持有足够的高度

32、。主要是考虑下降管管口的抽吸作用，可能导致蒸汽带入下降管中，降低循环压差，严重时，可导致水冷壁传热恶化，甚至发生水冷壁爆管事故。根据锅炉设计规范，锅筒最低安全水位至下降管入口处的高度计算公式： h1. 5WO2/2g式中h最低安全水位至下降管入口处的高度，m; WO下降管中水的流速，ms； g重力加速度，9.8m/s2。(2）对于锅壳式锅炉安全水位的要求主要是考虑到安全降水时间，即从锅炉出现最低安全水位到锅炉操作人员发现并开始补水，有一定的处理时间，锅炉内的水位不至于由于贯性蒸发而降低到最高火界以下，烧坏受热面。锅壳中受热面直接受烟气或火焰加热，可能露出水面而得不到锅水有效冷却，壁温将会迅速上

33、升，超过材料的最高允许使用温度，这些部位统称为火界，而其中的最高点称为最高火界。（3）除了原有的“锅炉最低安全水位应在图样上标明”外，又增加了锅炉的最高安全水位也应在图样上标明的要求。因为水位过高，会恶化蒸汽品质，不仅影响锅炉安全、经济运行，而且电站锅炉蒸汽品质恶化还会对汽轮机的正常运行带来危害。（4）增加了对直读式水位计示控范围的要求。就地的直读式水位仪表的开孔位置应当能保证该装置的示控范围包括最高、最低安全水位，即上开孔位置要高于最高安全水位，下开孔位置要低于最低安全水位，确保最高、最低安全水位都能够在仪表上显露出来，以避免造成假水位。37主要受压元件的连接3.7.1 基本要求(1)锅炉主

34、要受压元件的主焊缝包括锅筒（锅壳）、集箱、炉胆、回燃室以及电站锅炉启动（汽水）分离器、集中下降管、汽水管道的纵向和环向焊缝，封头、管板、炉胆顶和下脚圈等的拼接焊缝应当采用全焊透的对接接头。(2)锅壳锅炉的拉撑件不应当采用拼接。条款说明：修改条款。原条款：蒸规第47、56条；水规第30条。蒸规第47条 锅炉主要受压元件的主焊缝锅筒（锅壳）、炉胆、回燃室以及集箱的纵向和环向焊缝，封头、管板、炉胆顶和下脚圈的拼接焊缝等应采用全焊透的对接焊接。蒸规第55条 锅壳锅炉的拉撑件不应采用拼接。水规第30条 锅炉主要受压元件的主焊缝（锅筒、炉胆和集箱的纵向和环向焊缝，封头、管板、下脚圈的拼接焊缝等）应采用全焊

35、透的对接焊接。 条款解释：本条款是对锅炉主要受压元件主焊缝以及拉撑件拼接的规定。 (1)对主焊缝形式的规定，即主要受压部件的主要焊缝应采用全焊透的对接接头。明确了锅炉主要受压部件包括：锅筒（锅壳）、集箱、炉胆、回燃室以及电站锅炉汽水分离器、集中下降管、汽水管道的纵向和环向焊缝，封头、管板、炉胆顶和下脚圈等。在蒸规基础上，主要受压部件中增加了电站锅炉集中下降管、汽水管道以及超临界和超超临界电站锅炉启动汽水）分离器等主要受压部件。主焊缝包括纵向和环向焊缝以及拼接焊缝。锅炉主要受压部件是组成锅炉的最重要的部件，必须要保证这些部件的主要焊缝的焊接质量。对接接头主要承受拉应力，受力状况较好，加之焊缝得以

36、全焊透，更进一步增强了锅炉运行的安全性。采用对接接头形式也便于对焊缝的无损检测，利于确保焊接质量。（2）锅壳式锅炉的拉撑件，包括板拉撑、杆拉撑及管拉撑。拉撑件是强度计算中重要的承载元件，如果拉撑件采用拼接，容易发生质量问题，历史上也发生过此类事故。因此，规定拉撑件不得采用拼接。3.7.2 T形接头的连接对于额定工作压力不大于2. 5MPa的卧式内燃锅炉以及贯流式锅炉，工作环境烟温小于或者等于600的受压元件连接，在满足以下条件下可以采用T形接头的对接连接，但不得采用搭接连接： (1）焊缝采用全焊透的接头型式、并且坡口经过机械加； (2）卧式内燃锅炉锅壳、炉胆的管板与筒体的连接应当采用插入式结构

37、； (3) T形接头连接部位的焊缝厚度不小于管板盖板的壁厚，并且其焊缝背部能够封焊的部位均应当封焊，不能够封焊的部位应当采用氩弧焊打底，并且保证焊透； (4) T形接头连接部位的焊缝按照NB/T 47013 (JB/T4730) 承压设备无损检测的有关要求进行超声检测。 条款说明之修改条款原条款：蒸规第48条、水规第四章三。蒸规第48条额定蒸汽压力小于或等于16MPa的卧式内燃锅壳锅炉除炉胆与回燃室（湿背式）、炉胆与后管板（干背式）、炉胆与前管板（回燃式）（如图4-1）的连接处以外，在符合下列要求的情况下，其管板与炉胆、锅壳可采用T形接头的对接连接，但不得采用搭接连接。1必须采用全焊透的接头型

38、式，且坡口经机械加工；2管板与锅壳、炉胆的连接焊缝应全部位于锅壳、炉胆的简体上；3T形接头连接部位的焊缝厚度应不小于管板的壁厚且其焊缝背部能封焊的部件均应封焊，不能封焊的部位应采用氩弧焊打底，并保证焊透；4T形接头连接部位的焊缝应按有关规定进行超声波探伤。凡采用T形接头连接的锅炉制造单位，对持有D级及其以上锅炉制造许可证的，应经省级安全监察机构批准；对持有E1级或E2级锅炉制造许可证的，应经劳动部安全监察机构批准。水规第四章三 对于卧式内燃锅壳热水锅炉，其炉胆与管板、锅壳采用T形接头连接的有关要求应符合蒸汽锅炉安全投术监察规程第48条、77条、84条的规定。条款解释：本条款是对采用注形接头连接

39、的规定。 (1）T形接头连接由于其对制造工装要求简单，制造成本较低，因而在国外锅炉生产中应用较广泛。有的国家锅炉规范，如美国的ASME CODE、英国的BS2790、国际标准ISO5730等对这种连接形式所适用部位并未限制，但对结构尺寸都有严格的规定，以确保在锅炉运行中这些部位得到可靠的冷却。考虑到我国的实际制造需要以及与国际接轨，96蒸规增加了工作压力不超过1. 6MPa的卧式内燃锅炉可以采用T形接头连接。经过多年的实践，我国对卧式内燃锅炉以及贯流式锅炉烟温小于等于600的连接部位采用T形接头焊接的经验和技术已经趋于成熟，因此本次修改将适用压力范围提至2.5MPa，同时增加了贯流式锅炉。但考

40、虑到高温烟区热负荷较大，产生的热应力也较大，T形接头处应力状态复杂，二次应力较大，加上其相对于对接接头焊接质量较难控制，特别是我国锅炉的具体使用状况，因此高温烟区仍不允许采用这种接头形式。（2）采用T形接头形式应满足的条件。 必须采用全焊透的接头形式，且坡口需机械加工。T形接头形式的受力状态比对接接头受力状态要差，主要承受的是弯曲应力，而弯曲应力对连接处应力疲劳的影响远比拉应力、剪切应力大得多。如果T形接头采用了非焊透的形式，在反复弯曲应力作用下，接头处容易产生裂纹并逐渐扩展，最终导致锅炉事故。机械加工的焊接坡口，几何尺寸和形状标准统一，有利于保证焊接质量。卧式内燃锅炉锅壳、炉胆的管板与筒体的

41、连接应当采用插入式的结构，利于保证焊接质量，使得连接更加牢固可靠。连接部位焊缝的厚度应不小于管板的厚度，这是为了保证焊缝与管板等强度；焊缝背部能封焊的部位均要封焊，不能封焊的部位应采用氩弧焊打底，以保证焊透。背部封焊以减小焊缝根部的应力，不能封焊的部位采用氩弧焊打底，保证焊透，提高焊缝承受弯曲应力的能力连接部位应按NB/T47013 (JB/T4730)承压设备无损检测有关规定进行超声波检测。由于受结构的限制，T形接头只能采用超声波探伤方法进行检验其焊接质量。 (3）明确了T形接头焊缝超声波检测依据的标准。原规程没有明确T形接头焊缝超声波检测依据的标准，依据特种设备局最新文件关于锅炉压力容器安

42、全监察工作有关问题的意见（质检办特函2006144号）中规定，自该通知发布之日起(2006年3月27日）半年内，将原规程引用的GB3323-1987钢溶化焊接对接接头射线照相和质量分级等无损检测标准过渡为JB/T4730-2005承压设备无损检测标准，即现在的NB/T 47013标准。3.7.3管接头与锅筒（锅壳）、集箱、管道的连接管接头与锅筒（锅壳）、集箱、管道的连接，在以下情况下应当采用全焊透的接头形式： (1）强度计算中，开孔需要以管接头进行强度补强时；（2）A级高压及以上锅炉管接头外径大于76mm时；（3）A级锅炉集中下降管管接头； (4)下降管或者其管接头与集箱连接时（外径小于或者等

43、于l08mm，且采用插人式结构的下降管除外）。条款说明：修改条款原条款：蒸规第49条蒸规第49条 锅炉的下降管与集箱连接时，应在管端或集箱上开全焊透型坡口。当下降管的外径小于或等于108MM且采用插入式结构时可不开坡口。对于额定蒸汽压力大于或等于38MPa的锅炉，集中下降管管接头与筒体和集箱的连接必须采用全焊透的接头型式，焊接时要保证焊透。额定蒸汽压力大于或等于98MPa的锅炉，管子或管接头与锅筒、集箱、管道连接时，应在管端或锅筒、集箱、管道上开全焊透型坡口（长管接头除外）。 条款解释：本条款是对管子（管接头）与筒体和集箱连接结构形式的规定。（1）当开孔需要用管接头富裕厚度进行强度补强时，应当

44、采用全焊透的接头形式，这与GB/T 9222水管锅炉受压元件强度计算标准的要求是一致的。开孔补强用的管接头，其连接焊缝采用全焊透结构，有利于管接头与筒体连接成一个整体，这样，管接头满足强度计算需要之外的多余壁厚，才能更好发挥对管孔的补强作用。非补强用的管接头角焊缝按JB/T 6734锅炉角焊缝强度计算方法进行强度验算合格即可，不应当再强求坡口形式和全焊透与否。显然，新规程作此修改，较之原规程更加科学而合理。 (2)对于A级高压及以上锅炉，要求外径大于76mm的管接头采用全焊透的接头形式。对于集箱上大量的外径小于或等于76mm的成排密集小直径管接头，若要求采用全焊透的接头形式，无论采用手工氩弧焊

45、或内孔自动氩弧焊，现有的装备和技术能力均难以完全满足要求。我国锅炉制造的现实情况是多采用插入式的管接头，多年的运行使用经验也证明了能够保证锅炉运行安全。此外国际上ASME规范和欧洲标准对此也都允许采用插入式的管接头，并不强求必须采用全焊透的接头形式。蒸规第49条在要求采用全焊透接头形式的同时，特意强调了“长管接头除外”，因为根本就无法实施长管接头的全焊透焊接。近年来，A级高压以上电站锅炉因结构需要或为了减少工地组装工作量，大量受热面集箱采用了长管接头结构甚至受热面管排直接同集箱焊接。和此一来，同一个管接头，若做成短管接头就要求全焊透、若做成长管接头就可以不要求全焊透，这就说明了全焊透”可有可无

46、，并非必须。显然，原规程条文规定欠科学严谨，逻辑性也不强。 (3)A级锅炉下降管是极为重要的受压部件，并且其外径都较大，也便于对共实施全焊透。因此，下降管管接头与锅筒、集箱连接的接头形式应当采用全焊透的接头形式。 (4）对于低压锅炉，下降管与锅筒的连接，一般采用插入式，可以进行双面焊接。但对于集箱，当采用插入式时无法进行欢面焊接，所以要求在集箱上开全焊透型坡口。当下降管的外径小于或者等于108mm时，如采用插入式，由于管径较小，在集箱上可不开全焊透型坡口，实践证明，也未发生过事故。在任何情况下，当下降管与集箱采用骑座式连接时，必须采用全焊透的接头形式。 3.7.4小管径管接头A级锅炉外径小于3

47、2m的排气、疏水、排污和取样管等管接头与锅筒（锅壳）、集箱、管道相连接时，应当采用厚壁管接头。条款说明：新增条款。条款解释：本条款是对非受热面小口径管接头结构的规定。外径小于32mm的排气、疏水、排污和取样管等管接头，因其管径太小、刚性较差，且大多单独处于筒体或集箱的某一位置，在制造、运输及安装过程中稍有不慎就容易发生碰撞变形。此外，由于此类小口径管子管线较长柔性很大，致使锅炉运行时管线频繁振动，很容易造成管接头根部疲劳损坏。为了避免这些情况的出现，因此需要采用超出管接头强度需要壁厚的厚壁管接头以提高其刚性。3.8管孔布置3.8.1胀接管孔 (1)胀接管孔间的净距离不小于19mm; (2)胀接

48、管孔中心与焊缝边缘以及管板扳边起点的距离不小于0.8d (d为管孔直径，mm)，并且不小于0.5d+12mm；（3）胀接管孔不应当开在锅筒筒体的纵向焊缝上；同时亦应当避免开在环向焊缝上；对于环向焊缝，如果结构设计不能够避免时，在管孔周围60mm（如果管孔直径大于60mm则取孔径值）范围内的焊缝经过射线或者超声检测合格，并且焊缝在管孔边缘上不存在夹渣缺陷，对开孔部位的焊缝内外表面进行磨平且将受压部件整体热处理后，可以在环向焊缝上开胀接管孔。 3.8.2 焊接管孔集中下降管的管孔不应当开在焊缝上。其他焊接管孔亦应当避免开在焊缝及其热影响区上。如果结构设计不能够避免时，在管孔周围60mm（如果管孔直

49、径大于60mm,则取孔径值）范围内的焊缝经过射线或者超声检测合格，并且焊缝在管孔边缘上不存在夹渣缺陷，管接头焊后经过热处理消除应力的情况下，可以在焊缝及其热影响区上开焊接管孔。 条款说明：修改条款。原条款：蒸规第51、124条：水规第四章一、第38条。蒸规第51条 受压元件上管孔的布置应符合下列规定：1胀接管孔中心与焊缝边缘及管板扳边起点的距离不应小于0.8d（d为管孔直径），且不小于0.5d+12mm。胀接管孔不得开在锅筒筒体的纵向焊缝上，同时亦应避免开在环焊缝上。如结构设计不能避免时，在管孔周围60mm（若管孔直径大于60mm，则取孔径值）范围内的焊缝经射线探伤合格，且焊缝在管孔边缘上不存

50、在夹渣，并对开孔部位的焊缝内外表面进行磨平和将受压部件整体热处理后，方可在环向焊缝上开胀接管孔。2集中下降管的管孔不得开在焊缝上。其他焊接管孔亦应避免开在焊缝上及其热影响区。如不能避免时，在管孔周围60mm（若管孔直径大于60mm，则取孔径值）范围内的焊缝经射线或超声波探伤合格，并且焊缝在管孔边缘上不存在夹渣，管接头焊后经热处理消除应力的情况下，方可在焊缝上及热影响区开孔。蒸规第124条 胀接管子的锅筒（锅壳）和管板的厚度应不小于12mm。胀接管孔间的距离不应小于19mm。外径大于102mm的管子不宜采用胀接。水规第四章一、 受压元件上开胀接管孔应符合蒸汽锅炉安全技术监察规程第51条的规定。

51、水规第38条 受压元件上管孔的布置应符合下列规定：（1）胀接管孔不得开在焊缝上。胀接管孔中心与焊缝边缘及管板扳边起点的距离不应小于08d（d为管孔直径），且不小于0512mm。（2）焊接管孔应尽量避免开在焊缝上，并避免管孔焊缝与邻焊缝的热影响区互相重合。不能避免时，在管孔周围60 mm（若管直径大于60mm，则取孔径值）范围内的焊缝经射线探伤合格（标准按本规程第64条），并且焊缝在管孔边缘上不存在夹渣，方可在焊缝上及其附近开孔。对于额定出口热水温度高于或等于120的锅炉，焊缝上的管接头在焊接后应进行消除应力热处理。条款解释：本条款是对管孔布置的规定。增加了焊缝上开胀接管孔可以采用超声检测的方法

52、1关于胀接管孔的布置。 (1）胀接管孔间的净距离应不小于19mm，主要考虑两个胀接管孔之间保持足够的距离，防止胀接相邻两孔之间残余应力互相干扰，影响胀接质量，19mm是经验数值。96版蒸规第124条的规定是“胀接管孔间的距离不小于19mm”，将此内容并入本条款。由于原条款“孔间的距离”没有明确是指孔中心之间距还是孔边缘之间距，因此新规程特意明确是“孔间的净距离”。 (2）胀接管孔中心与焊缝边缘、管板扳边起点要有一定的距离，可避免胀接形成的残余应力与焊缝、管板扳边起点处因焊接或加工所引起的附加应力叠加。胀接是利用在胀接过程中形成的径向残余应力而将管子与筒体（管板）牢牢固定，如果径向残余反力与其他

53、附加应力叠加，就可能影响胀接质量。胀接管孔与焊缝边缘留有一定距离，也是为了避开焊缝热影响区。距离不小于0. 8d且不小于0. 5d+12mm是我国成熟的经验数值。（3）原则上不主张在筒体环焊缝上开胀接管孔，如果结构设计无法避免时，由于筒体工作时环焊缝应力远小于纵焊缝应力，所以允许有条件在环焊缝上胀接管孔。这条规定起源于北京巴威公司引进FM锅炉（双锅筒纵置D形布置）。由于该锅炉后部布置大量的受热面管子，这种结构条件下，无论从设计到实际工艺，都无法避免焊缝上开胀接管孔，因此当时按照引进的工艺要求，进行了相反的实验验证，证明是可行的，所以，规程增加了焊缝上开胀接管孔的内容，同时提出了相应的附加条件。

54、本次修订增加了开孔前胀接管孔周围可以采用超声检侧的方法，主要是考虑超声检测技术水平已经有了大幅提高，只要能达到相应的检测目的，采用射线和超声检测都是可行的。考虑到焊接和胀接应力的叠加，因而本规程规定需要在环焊缝上开胀接管孔，应将筒体进行整体热处理。2关于焊接管孔的布置。 (1)集中下降管是电站锅炉重要的承压部件，其管孔直径较大，开在焊缝上、容易造成安全隐患，并且在设计、工艺方面，集中下降管避开焊缝布置是完全可行的，因此规定集中下降管的管孔不得开在焊缝上。 (2)在受压部件上开孔，致使筒体结构的连续性遭到破坏，在孔边产生应力集中，同时，筒体上开孔也削弱了其承载能力。焊缝是受压元件的薄弱部位，如在

55、焊缝上开焊接管孔，除了焊缝本身存在的残余应力外、又新增了管接头的焊接附加应力，残余应力两者叠加，不利于筒体的安全使用。由于焊缝热影响区全属晶粒变粗，力学性能和塑性可能会低于母材，焊接管孔当然也应避免开在焊缝热影响区上。(3）如果由于结构限制，焊缝上需要开设焊接管孔时应当保证管孔周围焊缝无缺陷且焊后要进行消除应力的热处理。其体的技术要求主要是参照1S0/R831的相关规定。39焊缝布置3 9. 1 相邻主焊缝锅筒（筒体壁厚不相等的除外）、锅壳和炉胆上相邻两筒节的纵向焊缝一，以及封头、管板、炉胆顶或者下脚圈的拼接焊缝与相邻筒节的纵向焊缝，都不应彼此相连。其焊缝中心线间距离（外圆弧长）至少为较厚钢板

56、厚度的3倍，并且不小于100mm。条款说明：保留条款口原条款：蒸规第52条、水规第32条（略）。条款解释：此条款是对相邻两个筒节纵向焊缝以及纵向焊缝与拼接焊缝相互位置的要求。(1)相邻两个筒节的纵向焊缝以及封头、管板等的拼接焊缝与相邻筒节的纵向焊缝不能彼此相连，因为焊接时要在相连处焊接起弧或收弧，不易保证焊接质量。若对接处存在较大的尺寸偏差，也将会形成应力集中，不利于筒体安全运行。(2)若采用不等壁厚的锅筒，相部两个筒节的纵向焊缝必然相连。一般锅炉的锅筒基本上都是等壁厚的。强度计算设计时，按照筒体开孔减弱最大之处，计算出局部区域满足强度计算所需的壁厚，以此作为整个锅筒的壁厚。显然，对于锅筒大部

57、分区域而言，不需要如此壁厚，其壁厚可以更薄。一般锅筒大量开孔均处于下半部，因此锅筒下半部取用壁厚可以大于锅筒上半部。对于高参数、大容量锅炉而言，如采用不等厚锅筒，更加科学合理地使用材料，将会降低钢材耗量。节省锅炉制造成本。由于不等厚相邻筒节的纵向焊缝无法错开，必然彼此相连，因此对不等厚相邻筒体不可能要求纵向焊缝相互错开。3.9 . 2锅炉受热面管子及管道对接焊缝3.9.2.1对接焊缝中心线间的距离锅炉受热面管子（异种钢接头除外）以及管道直段上，对接焊缝中心线间的距离(L)应当满足以下要求： (1)外径小于159mm，L2倍外径； (2)外径大于或者等于159mm，L300mm。当锅炉结构难以满足本