(完整版)钢结构概念题库答案.docx

1、1绪论1-1建筑钢材的（D ）差。(A) 强度 (B) 塑性 (C)韧性 (D) 耐腐蚀性 1-2钢结构的缺点之一是（ C ）。(A) 自重大 (B) 施工工期长 (C)耐火性差 (D) 耐热性差 1-3钢结构的优点之一是（ A ）。(A) 密闭性较好 (B) 耐火性好(C)不发生脆性破坏(D) 能充分发挥材料强度1-4钢结构的实际受力情况和工程力学计算结果（C ）。(A) 完全相同 (B) 完全不同 (C)比较符合 (D) 相差较大1-5钢结构在一般条件下不会因偶然超载而突然断裂。这主要是由于钢材（B ）好。(A) 强度 (B) 塑性 (C)韧性 (D) 均匀性1-6在地震多发区采用钢结构较

2、为有利。这主要是由于钢材 （ C ）好。(A) 强度 (B) 塑性 (C)韧性 (D) 均匀性1-7. 由于钢材（C ），所以钢结构适宜在动力荷载作用下工作。（A）强度高 (B) 塑性好 (C)韧性好 (D) 密度 /强度比小 1-8. 因为钢材（ A ），所以钢材适用于建造大跨度钢结构。（A）强度高 (B) 塑性好 (C)韧性好 (D) 密度 /强度比小 1-9. 在结构设计理论中，荷载分项系数（ C ）的形式出现在设计表达式中。(A) 1.0 的乘积因子 (B) 1.0 的倒数乘积因子(C)1.0 的乘积因子(D) 1.0 的倒数乘积因子1-10在结构设计理论中，抗力分项系数（D ）的形式

3、出现在设计表达式中。(A) 1.0 的乘积因子 (B) 1.0 的倒数乘积因子(C)1.0 的乘积因子(D) 1.0 的倒数乘积因子1-11应该按照结构的（A ）来决定结构或构件的目标可靠指标。(A) 破坏类型和安全等级 (B) 材料性能和施工质量(C)作用类别和抗力特性(D) 破坏后果和建筑类型。1-12在一般情况下，永久荷载和可变荷载的分项系数分别为（ A ）。(A) G1.2, Q1.4 (B) G1.4, Q1.2(C) GQ1.2 (D) GQ1.41-13当永久荷载对设计有利时，永久荷载和可变荷载的分项系数分别为（B ）。(A) G1.2,Q1.4 (B)G1.0,Q1.4(C)

4、GQ1.2 (D) GQ1.41-14在一般情况下，可变荷载的分项系数Q（ D ）。1(A)1.0 (B)1.1 (C)1.2 (D)1.41-15当永久荷载对设计有利时，永久荷载的分项系数取G（A）。(A)1.0 (B)G1.2 (C)1.3 (D)1.4（ D ）。 1-16当可变荷载效应对结构构件承载力不利时，可变荷载的分项系数取 Q(A)0 (B)G1.0 (C)1.2 (D)1.41-17当可变荷载效应对结构构件承载力有利时，可变荷载的分项系数取 Q（ A ）。(A)0 (B)G1.0 (C)1.2 (D)1.41-18钢结构设计规范中钢材的强度设计值f ( A ) 。(A) fy

5、/ R (B) R fy (C) fu / R (D) R fu1-19. 结构承载力设计表达式0( Gd+Q1d+ i Qid)中,if是荷载组合系数 ,它的i=2n取值( B )。(A)i1 (B) 0i1 (C)i1(D)i01-20. 在对结构或构件进行正常使用极限状态计算时，永久荷载和可变荷载应分别采用( B )。(A) 设计值，设计值 (B) 标准值，标准值(C)设计值，标准值(D) 标准值，设计值1-21. 按近似概率极限状态设计法设计的各种结构是( D ) 。(A) 绝对可靠的 (B) 绝对不可靠(C)存在一定风险的(D) 具有相同可靠性指标的1-22. 一简支梁受均布荷载作用

6、，其中永久荷载标准值为15kN/m，仅一个可变荷载，其标准值为20kN/m ，则强度计算时的设计荷载为(A)。(A) q =1.2 15+1.4 20 (B) q =15+20(C) q =1.2 15+0.85 1.4 20 (D) q =1.2 15+0.6 1.4 201-23. 当结构所受荷载的标准值为：永久荷载qGk，且只有一个可变荷载 qQk，则荷载的设计值为（D ）。(A) 1.4qGk 1.2qQk (B) 1.2（qGkqQk）(C) 1.4（qGkqQk） (D) 1.2qGk 1.4qQk 1-24钢材的设计强度是根据 ( D ) 确定的。(A) 比例极限 (B) 弹性极

7、限 (C)极限强度 (D) 屈服强度。1-25在对钢结构正常使用极限状态进行荷载组合计算时，( B )。(A) 永久荷载用标准值，可变荷载用设计值(B) 永久荷载和可变荷载都用标准值(C)永久荷载用设计值，可变荷载用标准值(D) 永久荷载和可变荷载都用设计值1-26在验算梁的强度或整体稳定性时，采用（A ）计算。(A) 荷载设计值 (B) 荷载标准值 (C) 永久荷载值 (D) 可变荷载值21-27验算组合截面梁刚度时，荷载通常取( A ) 。(A) 标准值 (B) 设计值 (C)组合值 (D) 最大值。 1-28. 进行钢吊车梁的疲劳计算时，其荷载应采用 ( A )(A) 标准值 (B) 设

8、计值 (C)组合值 (D) 最大值。 1-29进行疲劳验算时，荷载（ D ）(A) 要考虑分项系数，不考虑动力系数(B) 要同时考虑分项系数和动力系数(C)要考虑动力系数，不考虑分项系数(D) 不考虑分项系数和动力系数。32.钢结构材料2-1钢材中的主要有害元素是（C ）。(A) 硫、磷、碳、锰 (B) 硫、磷、硅、锰(C)硫、磷、氧、氮(D) 氧、氮、硅、锰2-2严重降低钢材的塑性与韧性， 特别是低温时促使钢材变脆的元素是（ B ）。(A) 硫 (B) 磷 (C)碳 (D) 锰2-3钢中硫和氧的含量超过限制时，会使钢材（B ）。(A) 变软 (B) 热脆 (C)冷脆 (D) 变硬2-4影响钢

9、材基本性能的因素不包括（D ）。(A) 化学成分 (B) 冶金缺陷 (C)温度变化 (D) 应力大小2-5理想的弹塑性体的应力-应变曲线在屈服点前、后( A ) 。(A) 分别为斜直线和水平线 (B) 均为斜直线(C)分别为水平线和斜直线(D) 均为水平线2-6（ D ）破坏前有明显的预兆，易及时发现和采取措施补救。(A) 屈曲 (B) 失稳 (C)脆性 (D) 塑性2-7结构工程中使用钢材的塑性指标，目前主要采用 （ D ）表示。(A) 屈服极限 (B) 冲击韧性 (C)可焊性 (D) 伸长率2-8钢材的硬化是指钢材的 ( A ) 。(A) 强度提高，塑性和韧性下降 (B) 强度、塑性和韧性

10、均提高(C)强度、塑性和韧性均降低(D) 塑性降低，强度和韧性提高2-9钢材经历应变硬化后（A ）提高。(A) 强度 (B) 塑性 (C)冷弯性能 (D) 可焊性2-10.钢材经冷作硬化后屈服点（C ），塑性降低了。(A) 降低 (B) 不变 (C)提高 (D) 变为零2-11当温度从常温开始升高时，钢的（A ）是单调下降的。(A) 弹性模量和屈服极限 (B) 弹性模量和强度极限(C)弹性模量和伸长率(D) 屈服极限和强度极限2-12当温度从常温逐步下降时，钢的（B ）是降低的。(A) 强度和塑性 (B) 塑性和韧性(C)强度和韧性(D) 强度、塑性和韧性2-13钢结构材料的良好工艺性能包括（

11、A ）。(A) 冷加工、热加工和焊接性能 (B) 冷加工、热加工和冲击性能(C)冷加工、焊接和冲击性能(D) 热加工、焊接和冲击性能2-14承重用钢材应保证的基本力学性能内容应是（C ）。(A) 抗拉强度、伸长率 (B)抗拉强度、屈服强度、冷弯性能4(C)抗拉强度、屈服强度、伸长率(D) 屈服强度、伸长率、冷弯性能2-15. 结构钢的三项主要力学(机械 )性能为 ( A ) 。(A) 抗拉强度、屈服强度、伸长率 (B) 抗拉强度、屈服强度、冷弯(C)抗拉强度、伸长率、冷弯(D) 屈服强度、伸长率、冷弯2-16材料脆性破坏的特点是（A ）。(A) 变形很小(B) 变形较大(C)无变形(D) 变形

12、很大2-17在静荷载作用下，可能引发结构钢材脆性破坏的因素不包括（ D ）。(A) 应变硬化 (B) 低温环境 (C)残余应力 (D) 弹性模量2-18.为防止钢材在焊接时或承受厚度方向的拉力时发生分层撕裂，必须对钢材的 ( C )进行测试。(A) 抗拉强度 fu (B) 屈服点 fy(C)冷弯性能(D) 延伸率2-19.对不同质量等级的同一类钢材，在下列各指标中，它们的( D )不同。(A) 抗拉强度 fu (B) 屈服点 fy (D)冲击韧性 CV 5 10 (B) 5= 10 (C) 不5能确10定(D)2-21.钢材的伸长率用来反映材料的 ( C )。(A) 承载能力 (B) 弹性变形

13、能力 (C) 塑性变形能力 (D) 抗冲击荷载能力 2-22某钢构件发生了脆性破坏，经检查发现构件内部存在下列问题，但可以肯定其中（ A ）对该破坏无直接影响。(A) 材料的屈服点较低 (B)荷载速度增加较快(C)存在加工硬化现象(D) 构造引起应力集中2-23. 结构钢的屈服强度 ( A ) 。(A) 随厚度增大而降低，但与质量等级 (A 、B、C、D)无关(C)随厚度增大而降低，并且随质量等级从A 到D 逐级降低(D) 随厚度增大而提高，而且随质量等级从A 到D 逐级降低2-24钢板的厚度越大，其(C)。(A) f 越高、 fy 越低 (B) f 越低、 fy 越高(C) f 和 fy 均

14、越低(D) f 和 fy 均越高2-25同类钢种的钢板，厚度越大，（A ）。(A) 强度越低 (B) 强度越好 (C)塑性越好 (D) 韧性越好2-26. 随着厚度的增加，钢材的( D )强度设计值是下降的。(A) 抗拉 (B) 抗拉和抗压(C)抗拉、抗压和抗弯(D) 抗拉、抗压、抗弯和抗剪2-27有四种厚度不等的Q345 钢板，其中 ( A ) 厚的钢板设计强度最高。(A)12mm (B)18mm (C)25mm (D)30mm52-28. 有四种钢号相同而厚度不同的钢板，其中 ( D )mm 厚的钢板强度最低。(A)8 (B)12 (C)20 (D)452-29在碳素结构钢的质量等级中，(

15、 A ) 最差。(A) A (B) B (C) C (D) D2-30在碳素结构钢的质量等级中，( D ) 最好。(A) A (B) B (C) C (D) D2-31Q235-D 要求保证（C ）下的冲击韧性。(A)+20 (B) 0 (C)-20 (D) -402-32Q390-E 要求保证（D ）下的冲击韧性。(A)+20 (B) 0 (C)-20 (D) -402-33低合金高强度钢一般都属于（C ）。(A) 沸腾钢 (B) 半镇静钢 (C)镇静钢 (D) 特殊镇静钢2-34Q295 表示钢材（A ）为 295MPa。(A) 厚度不超过 16mm 时的屈服点(B) 厚度不超过 16mm

16、 时的强度极限(C)任意厚度时的屈服点(D) 任意厚度时的强度极限2-35按脱氧方法钢材分为沸腾钢（ F）、半镇静钢 (B) 、镇静钢（Z）和特殊镇静钢（ TZ）。其中（C ）的代号可以省去。(A)F 和 b (B)b 和 Z (C)Z 和 TZ (D)F 和 Z2-36在下列各种钢中，（A ）脱氧程度较差。(A) 沸腾钢(B)半镇静钢(C)镇静钢(D) 特殊镇静钢(A)A 级 (B)C 级 (C)D 级 (D)E 级2-38在（A ）级碳素结构钢中，不要求保证冲击韧性性能。(A)A (B)B (C)C (D)D2-39钢材的弹性模量E 约等于 ( A ) 。2 (A)206GPa (B)20

17、6N/mm .2.06kN/mm2 (D)2.06MPa2-40处于常温工作的重级工作制吊车的焊接吊车梁，其钢材不需要保证(D)。(A) 冷弯性能 (B) 塑性性能 (C)常温冲击韧性 (D) 20冲击韧性2-41在钢结构的构件设计中，认为钢材屈服点是构件可以达到的(A)。(A) 最大应力 (B) 设计应力 (C)疲劳应力 (D) 稳定临界应力2-42在连续反复荷载作用下，当应力比 =min/ max=-1时，称为(A)。(A) 完全对称循环 (B)脉冲循环(C)不完全对称循环(D) 不对称循环2-43对直接承受动荷载重复作用的钢结构构件及其连接，当应力变化的循环次数n( B ) 次时，应进行

18、疲劳计算。4456(A)1 10 (B)5 10 (C)1 l0 (D)2102-44在进行吊车梁设计时，对（A ）部位可不必验算疲劳强度。(A) 上翼缘中部 (B) 下翼缘中部 (C) 腹板的下端 (D) 横肋的下端62-45影响焊接钢构件疲劳性能的因素有 ( C )。 (A) 塑性、韧性和最大应力 max(B) 最大拉应力 max、应力循环次数 n 和应力比 min/ max(C) 构造状况，应力幅 和应力循环次数(D) 构造状况、应力比 min/ max和应力循环次数2-46. 一座简支钢板梁桥， 应对主梁跨中截面 ( B ) 部位进行疲劳应力幅度验算。(A) 上翼缘 (B) 下翼缘 (

19、C)上、下翼缘 (D) 中性轴2-47重级工作制吊车梁疲劳计算采用容许应力幅法时，（C ）部位可不计算疲劳。(A) 简支实腹式吊车梁的下翼缘板 (B) 简支桁架式吊车梁端拉杆(C)简支桁架式吊车梁端压杆(D) 简支桁梁式吊车梁下弦杆2-48在钢桥中，对于同样的焊接型式和受力部位，Q235 与 Q460钢材相比较，其抗疲劳的容许应力幅度值的关系是(A)。(A) 两者相差不大 (B)两者相同 (C) 两者相差很大 (D) 没有规律2-49对钢结构焊接部位的疲劳强度影响不显著的因素是( D )。(A) 应力幅(B) 应力集中(C)应力循环次数(D) 钢的种类2-50对钢材或非焊接结构疲劳强度影响不显

20、著的因素是( B )。(A) 应力比 (B) 钢材强度 (C) 应力循环次数 (D) 应力集中程度2-51影响焊接钢构件疲劳寿命的主要因素是( B ) 。(A) 应力比 (B) 应力幅 (C) 应力最大值 (D) 应力最小值2-52（ A ）因素对焊接钢构件的疲劳寿命影响最小。(A) 钢材强度 (B) 应力幅 (C)焊接缺陷 (D) 应力集中程度 2-53疲劳计算的容许应力幅与 ( A ) 无关。(A) 钢的强度 (B) 残余应力 (C)应力集中的程度 (D) 应力循环次数2-54. 引起钢材疲劳破坏的荷载为( B )(A) 静力荷载 (B) 产生拉应力的循环荷载(C)冲击荷载(D) 产生全压

21、应力的循环荷载2-55. 常幅疲劳容许应力幅中的系数 c 和 与( D ) 有关。(A) 钢材种类 (B) 构件中的应力分布(C)循环次数(D) 构件和连接构造类别2-56根据规范的规定，吊车梁的疲劳计算按( C ) 。(A) 变幅疲劳考虑 (B)常幅疲劳考虑(C)等效常幅疲劳计算(D) 累积损伤原则计算2-57. 疲劳计算中，我国规范将构件和连接分为八种类别，分类是根据( A )。(A) 细部构造所引起应力集中程度(B) 钢材的强度级别及细部构造所引起应力集中程度(C)钢材的强度级别及应力循环的次数(D) 应力循环的次数及细部构造所引起应力集中程度2-58吊车梁的受拉下翼缘在（A ）板边加工

22、情况下，疲劳强度最高的。7(A) 两侧边为轧制边 (B) 一侧边为轧制边，另一侧边为火焰切割边(C)两侧边为火焰切割边(D) 一侧边为刨边，另一侧边为火焰切割边2-59钢材的抗剪设计强度fv 与 f 有关，一般而言， fv =( A ) 。(A)f/ 3 (B) 3f (C) f/3 (D)3f2-60最易产生脆性破坏的应力状态是( B )应力状态。(A) 单向压 (B) 三向拉 (C)单向拉 (D) 二向拉一向压2-61. 在多轴应力状态下， 在钢结构中采用的钢材极限条件是（ C ）(A) 主应力达到 fy (B) 最大剪应力达到 fv(C)折算应力达到 fy (D) 最大拉应力或最大压应力

23、达到fy2-62规范对钢材的分组是根据钢材的( D ) 确定的。(A) 钢种 (B) 钢号 (C)横截面积 (D) 厚度或直径2-63钢材在复杂应力状态下的屈服条件是由( D ) 等于单向拉伸时的屈服点决定的。(A) 最大拉应力 (B) 最大剪应力 (C) 最大压应力 (D) 折算应力2-64Cv 是钢材的 ( A ) 指标。(A) 韧性性能 (B) 强度性能 (C)塑性性能 (D) 冷加工性能2-65（ D ）冷加工在钢材中不会出现明显的冷作硬化现象。(A) 冷拉或弯 (B) 冲孔 (C)机械剪切 (D) 车削或刨切2-66. 在（ A ）情况下，计算钢结构构件承载力可以不考虑应力集中的影响

24、。(A) 常温静载 (B) 常温疲劳 (C)常温动载 (D) 低温动载2-67. 以下关于应力集中的说法中正确的是( B ) 。(A) 应力集中降低了钢材的屈服强度(B) 应力集中产生同号应力场，使塑性变形受到限制(C)应力集中产生异号应力场，使钢材变脆(D) 应力集中可以提高构件的疲劳强度2-68.应力集中越严重，钢材也就变得越脆，这是因为( B )(A) 应力集中降低了材料的屈服点(B) 应力集中产生同号应力场，使塑性变形受到限制(C)应力集中处的应力比平均应力高(D) 应力集中降低了钢材的抗拉强度2-69.钢材的塑性性能受很多因素的影响，下列结论中正确的是( C )(A) 温度降低对钢材

25、塑性性能影响不大(B) 二(三)向拉应力导致钢材塑性增加(C)加载速度越快，钢材表现出的塑性越差(D) 应力集中对钢材的塑性变形无显著影响2-70符号 L1258010 表示( B ) 。(A) 等肢角钢 (B) 不等肢角钢 (C)钢板 (D) 槽钢2-71工字钢代号 I50c 表示（D ）。(A) 截面高度 h=50mm、腹板较薄 (B) 截面高度 h=50mm、腹板较厚8(C)截面高度 h=50cm、腹板较薄 (D) 截面高度 h=50cm、腹板较厚2-72截面高度 500mm、腹板较薄的热轧工字钢用（ B ）表示。(A)I500a (B) I50a (C) I50b (D) I50c 2

26、-73 热轧 H 型钢HW200 200812 的翼缘与腹板厚度分别为（B ）。(A)8mm ， 12mm (B)12mm，8mm(C)8mm，8mm (D)12mm ，12mm2-74宽翼、中翼和窄翼H 型钢的代号分别是（C ）。(A)HM 、HW 和 HN (B)HW 、HN 和 HM (C)HW 、HM 和 HN (D)HN 、HM和 HW 2-75翼缘宽度与截面高度相等的H 型钢是（A ）。(A)HW (B)HM (C)HN (D)HW和HM93.连接3-1现代钢结构最主要最常用的连接方法是(B)。(A) 铆钉连接 (B) 焊接连接 (C)普通螺栓连接 (D) 高强螺栓连接3-2在下列

27、四种施焊方位中，( A ) 的施焊质量最难保证。(A) 仰焊 (B) 横焊 (C)立焊 (D) 平焊3-3在下列四种施焊方位中，( D )的施焊质量最易保证。(A) 仰焊 (B) 横焊 (C)立焊 (D) 平焊3-4连接中使用的焊条应与被连接构件的强度相匹配，通常在被连接构件选用 Q235 时，焊条选用 ( A )型。(A)E43 (B)E50 (C)E55 (D) 前三种均可3-5当 Q235 钢与 Q345 钢手工焊接时，宜选用( A ) 型焊条。(A)E43 (B)E50 (C)E55 (D)E50 或 E553-6对接焊缝的平接接头 （图 a）与角焊缝搭接接头 (图 b)相比，前者的缺

28、点是 ( D )。(A) 用料不经济 (B) 应力集中严重 (C)使用强度低 (D) 制造费工(a) (b)3-7角焊缝搭接接头的优点是( D )。(A) 用料经济 (B) 应力集中小 (C)疲劳强度高 (D) 制造省工3-8斜角焊缝主要用于 ( C )。(A) 梁式结构 (B) 桁架 (C)钢管结构 (D) 轻型钢结构 3-9. 在直接动荷载作用下，采用自动焊的结构，（ A ）。(A) 正面角焊缝宜用平坦型，侧面角焊缝宜用凹面型(B) 正面角焊缝宜用凹面型，侧面角焊缝宜用平坦型(C)正面角焊缝和侧面角焊缝都宜用普通型(D) 正面角焊缝和侧面角焊缝都宜用平坦型3-10. 在直接动荷载作用下，角

29、焊缝采用平坦型或凹面型为了（ B ）。(A) 便于施工 (B) 减小应力集中 (C) 提高焊件稳定性 (D) 提高焊件刚度 3-11在静荷载或间接荷动载作用下， 侧面角焊缝的强度增大系数 f=(A)。(A)1.0 (B)1.1 (C)1.22 (D)1.53-12在静荷载或间接荷动载作用下，端面角焊缝的强度增大系数 f ( C 。)(A)=1.0 (B)=1.1 (C)=1.22 (D)1.53-13在静荷载或间接荷动载作用下，斜向角焊缝的强度增大系数(D)。(A) f =1.0 (B) f =1.1=1(C).22 (D)1f f 1.22103-14. 在直接动荷载作用下，正面角焊缝和侧面

30、角焊缝的强度增大系数 f( C 。)(A) 分别取 1.0、1.22 (B)分别取 1.22、1.0(C) 均取 1.0 (D)均取 1.22 3-15在静荷载或间接荷动载作用下，对（ D）斜角角焊缝，取强度增大系数f =1.0。(A) 正面 (B) 侧面 (C)斜向 (D) 任意方向 3-16手工焊的角焊缝最小焊脚尺寸 hfmin=( A ) 。(A)1.5tmax (B)1.5min (C)1.5tmax-1 (D)1.5max+1 3-17 自动焊的角焊缝最小焊脚尺寸hfmin=( C ) 。(A)1.5tmax (B)1.5tmin (C)1.5tmax-1 (D)1.5max+1 h

31、fmin=( D ) 。(A)1.5tmax (B)1.5tmin (C)1.5max-1 (D)1.5max+1 3-19.对 T 形连接的角焊缝，最大焊脚尺寸 hfmax=( C ) 。 (A)1.5tmax (B)t-(12) (C)1.2tmin (D)1.2tmax3-20. 两等厚度板件搭接时，如厚度t6mm，则其边缘的角焊缝的最大焊脚尺寸hfmax=（ D ）。(A)1.5t (B)t-(12)(C)1.2t (D)min t-(12), 1.2t则 t1、t2 分别为（A ）。 3-21. 直角角焊缝的焊脚尺寸应满足hfmin 1.51及 hfmax 1.2t2，的厚度。(A)

32、 t1 为厚焊件， t2 为薄焊件 (B) t1 为薄焊件， t2 为厚焊件(C) t1、 t2 皆为厚焊件 (D) t1、t2 皆为薄焊件3-22. 图示两块钢板用直角角焊缝连接，最大的焊脚尺寸hmax=( A )mm 。(A) 6 (B) 8 (C) 10 (D) 12.610题 322 图 题 323 图 8 3-23图示两块钢板间采用角焊缝，其焊脚尺寸可选用 ( A )mm 。(A) 7 (B) 8 (C) 9 (D) 63-24.规范规定侧焊缝的设计长度 lwmax 在动荷载作用时为 40hf，在静荷载作用时为 60hf ，这主要考虑到（ B ）。11(A) 焊缝的承载能力已经高于构

33、件强度(B) 焊缝沿长度应力分布过于不均匀(C)焊缝过长，带来施工的困难(D) 焊缝产生的热量过大而影响材质3-25侧面角焊缝的计算长度不宜大于（B ）(A)40hf (B)60hf (C)80hf (D)120hf3-26角焊缝的计算长度不得小于（A ）(A)8hf 和 40mm (B)8hf 和 25mm(C)60hf 和 40mm (D)60hf 和 25mm.3-27钢结构在搭接连接中，搭接长度不得小于焊件较小厚度的（B）。(A)4 倍，并不得小于20mm; (B)5 倍，并不得小于25mm;(C)6 倍，并不得小于30mm; (D)7 倍，并不得小于35mm.3-28直角角焊缝的有效

34、厚度he=（ A ） hf.(A)0.7 (B)1 (C)1.2 (D)1.43-29在轴心力作用下，角钢与钢板连接的肢背焊缝与肢尖焊缝所承受的内力之比近似为（D ）。(A)0.5 (B)1 (C)1.5 (D)23-30设图示角焊缝的计算公式为f =N/A ffw，则其中 A ( D ) 。已知焊脚尺寸为hf 。(A)1.4hf l (B)1.4hf (l- hf) (C)2hf (l-2 hf) (D)1.4hf (l-2 hf)题 330 图 题 331 图3-31设图示角焊缝的计算公式为f =N/A ffw，则其中 A( B ) 。已知焊脚尺寸为hf 。(A)1.4hf l (B)1.

35、4hf (l- hf) (C)2hf (l-2 hf) (D)1.4hf (l-2 hf) 3-32在弹性阶段，侧面角焊缝上应力沿长度方向的分布为(C)。(A) 均匀分布 (B) 一端大一端小(C)两端大而中间小(D) 两端小而中间大3-33角钢和钢板间用侧焊缝搭接连接，设角钢背与肢尖焊缝的焊脚尺寸和焊缝的长度都相同时。在轴心力作用下，(C)。(A) 角钢背的侧焊缝与角钢肢尖的侧焊缝受力相等(B) 角钢肢尖侧焊缝受力大于角钢背的侧焊缝(C)角钢背的侧焊缝受力大于角钢肢尖的侧焊缝(D) 角钢背的侧焊缝与角钢肢尖的侧焊缝应力相等123-34将一轴心受力角钢搭接焊在一钢板上，采用图( C )所示方案

36、焊接，其承载力最高。设采用统一的焊脚尺寸，且角钢搭接长度相同。题 334 图3-35在题 3-34 中，采用图 ( B ) 所示方案焊接，其承载力最低。3-36在满足强度的条件下，图示号和号焊缝合理的hf 应分别是(D)。(A)4mm ， 4mm (B)6mm，8mm(C)8mm，8mm (D)6mm ，6mm题 336 图题 337 图3-37图示的角焊缝在P 的作用下，最危险点是( B )。(A)a 、b 点 (B)b 、d 点 (C)c、 d 点 (D)a、 c 点.题 338 图 13 题 339 图3-39. 图示焊接连接中，最大焊缝应力发生在( D ) 。(A) a 点 (B) b

37、 点 (C) c 点 (D) d 点3-40受拉 ( A ) 对接焊缝可不计算焊缝强度。(A) 一级和二级 (B) 一级和三级 (C) 二级和三级 (D) 三级3-41. 对接焊缝一般只在（D ）情况下，才须进行强度计算。(A) 三级焊缝 (B) 三级焊缝受压 (C) 三级焊缝受剪 (D) 三级焊缝受拉3-42对接焊缝采用不同的坡口形式并非是为了（D ）。(A) 便于施焊 (B) 节省焊料 (C)降低残余应力 (D) 提高焊缝强度3-43发现未用引弧板施焊对接二级直焊缝的强度不足时，采用( C )措施效果不大。(A) 改用引弧板 (B) 改用斜焊缝(C)改用一级焊缝(D) 将拼接放在内力更小的

38、部位3-44对接焊缝采用引弧板是为了（D ）。(A) 便于施焊 (B) 消除残余应力 (C) 节省焊料 (D) 消除弧口缺陷。3-45对接斜焊缝当轴线与外轴心拉力之间的夹角满足条件（A ）时，不需要验算焊缝强度。(A)tan 1.5 (B)tan1.5 (C) 70(D)703-46根据 ( C ) 和施工条件选择对接焊缝的坡口型式。(A) 焊件的材料强度 (B) 焊料的性能(C)焊件的厚度(D) 焊件的表面质量3-47. 两块钢板通过焊透的对接焊缝连接，钢材为Q235，采用手工焊，焊条为 E43 型，施焊时不采用引弧板，焊缝质量为三级，已知：ftw=185N/mm ，f=215 N/mm ，

39、钢板的 22 截面尺寸为 62010mm，试问此连接能承受最大的轴心拉力为（D ）kN。(A) 1311.5 (B)1290 (C)1128.5 (D)11103-48未焊透的对接焊缝的强度计算方法与（A ）相同。(A) 直角角焊缝 (B) 斜角角焊缝 (C) 对接焊缝 (D) 斜对接焊缝3-49产生焊接残余应力的主要因素之一是( C )。(A) 钢材的塑性太低 (B) 钢材的弹性模量太高(C)焊接时热量分布不均(D) 焊缝的厚度太小3-50当钢材具有较好的塑性时，焊接残余应力( C )。(A) 降低结构的静力强度 (B) 提高结构的静力强度(C)不影响结构的静力强度(D) 与外力引起的应力同

40、号，将降低结构的静力强度3-51残余应力对钢构件的( A ) 影响较小。(A) 常温静强度 (B) 疲劳强度 (C)刚度 (D) 稳定性3-52.焊接残余应力的存在（B ）。(A) 将增加构件的刚度 (B)将减小构件的刚度(C)将对刚度无任何影响(D) 将提高构件的稳定性143-53. 对于常温下承受静力荷载、无严重应力集中的碳素结构钢构件，焊接残余应力对下列没有明显影响的是(B)。(A) 构件的刚度 (B) 构件的极限强度 (C)构件的稳定性 (D) 构件的疲劳强度 3-54产生纵向焊接残余应力的主要原因是 ( D ) 。(A) 冷却速度太快 (B)焊件各纤维能自由变形(C)钢材弹性模量太大

41、，使构件刚度很大(D) 施焊时焊件上出现冷塑和热塑区3-55在以下减少焊接变形和焊接应力的方法中，( C ) 项是错误的。(A) 采取适当的焊接程序(B) 施焊前使构件有一个和焊接变形相反的预变形(C)保证从一侧向另一侧连续施焊(D) 对小尺寸构件在焊接前预热或焊后回火3-56.下列做法不利于减小焊接残余应力的是（B ）。(A) 合理的施焊次序； (B)减小焊缝长度；(C)焊接前进行预热；(D) 焊接后进行退火处理。3-57多块钢板用对接焊缝拼接，如图所示，最佳的焊接次序是（A）。(A)1-2-3-4-5 (B)1-2-3-5-4 (C)4-5-3-2-1 (D)4-5-1-2-3题 357图

42、 题358 图3-58在图示a、b 两种焊缝布置中，（A ）。(A)a合理， b不合理(B)a不合理，b 合理(C)a和b 都不合理(D)a和 b 都合理3-59在图示a、b 两种节点焊缝布置中，（A ）。(A)a合理， b不合理(B)a不合理，b 合理(C)a和b 都不合理(D)a和 b 都合理题 3-59 图 题 3-60 图153-60在图示 a、b 两种焊缝布置方案中，从尽量避免在母材厚度方向的收缩应力角度考虑，方案（A ）。(A)a 合理， b 不合理(B)a 不合理， b 合理(C)a 和 b 都不合理(D)a 和 b 都合理3-61. 在图示工字形梁的翼缘与腹板的连接焊缝中，合理

43、的施焊顺序是（ A ）。(A)1-2-3-4 (B)1-3-2-4 (C)1-4-2-3 (D)1-3-4-2题 3-61 图 题 3-62 图3-62. 如图所示普通螺栓连接中，受力最大的螺栓为( B ) 点。3-63普通螺栓和承压型高强螺栓受剪连接的五种可能破坏形式是：I.螺栓剪断.孔壁承压破坏.板件端部剪坏.板件拉断.螺栓弯曲变形。其中( B ) 是通过计算来保证的。(A) ， (B) ， (C) ， (D) ，。(A) 钢板被冲剪破坏 (B) 螺栓杆被剪坏(C)螺栓杆被压坏(D) 螺栓产生过大的弯曲变形3-65设螺栓孔径为d0，则螺栓连接的中距和端距应分别不小于（D）。(A)2d0，2

44、d0 (B)3d0，3d0 (C)2d0，3d0 (D)3d0，2d03-66螺栓连接在（D ）情况下，边距下限为1.2 d0。(A) 剪切边 (B) 手工气割边(C)轧制边，高强螺栓(D) 轧制边，普通螺栓3-67钢结构中常用的普通螺栓为（C ）。(A)A 级 (B)B 级 (C)C 级 (D)8.8 级3-68在下列四中螺栓中，钢结构中不常用（C ）。(A)M16 (B)M20 (C)M22 (D)M243-69. 当抗剪普通螺栓较细而连接板较厚时易发生（A ）破坏。(A) 栓杆剪切 (B) 栓杆弯曲 (C)孔边挤压 (D) 板受拉。3-70. 当抗剪普通螺栓较粗而连接板较薄时易发生（D ）破坏。(A) 栓杆剪切 (B) 栓杆弯曲 (C)栓杆挤压 (D) 板受拉。3-71. 采用普通螺栓连接钢板时， 栓杆发生剪断破坏，是因为（ A ）。(A) 栓杆过细 (B) 钢板过薄 (C)板截面削弱过多 (D) 螺栓间距过小。163-72图示螺栓的极限承载力Nbmin=min(nv d2fvb,d ?fcb)t，其中 ( C )。(A) nv=1.0 t= (B) nv=1.0 t=2 ;(C) nv=2.0 t= (D) nv=2.0 t=2。 3-7310.9 级高强螺栓的（D ）。(A) 抗拉强度不低于 900Mpa，屈