化工原理客观题集下册

1、化工原理客观题集（下册） 第九章传质系统 一、相内传质 定律，其表 。当温度升高时， 则气相中物质扩散系数 ,若液体 :9-1-1-t 在恒定温度压力下，均相混合物中的分子扩散服从 达式为，式中“一”的物理意义是 则气相中物质扩散系数 ,压力升高时， 粘度增加，则物质扩散系数 。 氨水密度910kg/m3则氨的摩尔浓度为 :9-1-2-t :氨水中含 NH326 % （ wt% ）, 3 kmol/m。 :9-1-3-t:稳定扩散的意思是 。 :9-1-4-t:通进停滞的B组份层，A组份的传质通量 Na与扩散通量Ja、摩尔分率Xa 的关系是 。B组份的总体流动通量NXb与扩散通量Jb的关系是

2、o 二、相际传质 :9-2-1-t 由可溶气体 A与惰性气体B组成的混合气同 A与溶剂S组成的液相进行接 触时，则或时发生吸收。 对流扩散包括 和。 在气体吸收操作中，若1/ ky m / kx，则吸收过程属 :9-2-2-t: :9-2-3-t: 程。 :9-2-4-t: 控制过 吸收时，气液相间传质速率方程 Na=Ky( 式中的 Ky的单位是 O :9-2-5-t: 制，用水吸收氨是 用浓NaOH溶液吸收CO2是 控制。 控制，用水吸收 C02是 :9-2-6-t : 在某吸收系统 知ky 3.8 10 4kmol/m2 s ， 2 2 kx 1.25 10 kmol / m s，平衡关系

3、为 y2 mx(m 1），则 Ky= 此气体是 气体，此吸收属于 控制, 强化此过程应该 阻力。 :9-2-7-t:解吸时，液相传质推动力为 相际传质推动力为 ，或。 :9-2-7-x 对气体吸收系统，在平衡时若气体在溶液上方的分压 属于溶气体，若平衡时气体在溶液上方的分压 ,气相传质推动力为 组分在气相分压 于液相中的 分压，吸收就能继续进行, 为止。 A、大 C、难 E、平衡 :9-2-9-x 两组分的扩散通量总是大小相等，方向相反的说法 B、小 D、易 则 则是溶气体，只要 直到达到新的 B、不对 A、对 C、由具体条件而定 :9-2-10-x 当yx平衡线为直线，且气体浓度都很低时,

4、的说法是错误的。 A、ky沿塔高的变化可以忽略不计 B、Yy随浓度的变化可以忽略不计 C、kx随塔高的变化可以忽略不计 D、Ky随溶解度的变化可以忽略不计 :9-2-11-X 吸收的推动力（P-P*）是指气相的分压与平衡时溶液上空吸收质的平衡分 压之差，在吸收过程中，他们是 A、不变的 C、不一定 :9-2-12-X:由于亚铜氨络离子才使吸收 这种考虑是 A、正确的 B、变化的 B、不正确的 CO气体的有用组份，因此铜的比例越高越好, C、要看具体情况而定 第十章气体吸收 一.相平衡 ，亨利系数 10-1-1-t气液两相达到传质平衡时，易溶气体的平衡分压 E；难溶气体的平衡分压，亨利系数E.

5、10-1-2-t流体的流动对传质阻力的影响是：在kYaG0.7时，对易溶气体（m较小），传 质阻力通常集中在,气体流量的大小及湍动情况对传质阻力的影响是 ;对难溶气体（m较大）传质阻力通常集中在 ，液体流量的大小及湍 动情况可改变气侧阻力，而对总阻力的影响 ，液体流量的大小及湍动情况对传质 总阻力的影响是 O 10-1-3-t已知气膜吸收系数 kg=9.87*10-7kmol/m2,h.N/m 2,液膜吸收系数 kL=0.25k mol/m2,h.N/m 3,亨利常数 H =666.7N.m/k mol,则气相吸收总 系数 Kg= k mol/m 2.h.N/m 2,该气体属 气体。 10-1

6、-4-t已知某服从亨利定律的低浓度气体吸收过程，其气膜吸收分系数 kg=0.1kmol/m 2.h.atm,液膜吸收分系数 kL=0.25kmol/m 2.h.kmol/m 3,溶解度系数 H=0.2kmol/m 3.mmHg,则气相吸收系数 Kg=kmol/m 2.h.atm,该气体属 气 体。 H、E、m均是 10-1-5-X亨利定律各种表达式中的几个系数 A无因次常数 B有因次常数 不一定 D分别有不同因次 5 A 大于B 小于 10-1-7-X在情况下， AyX平衡线极平（斜率极小） C平衡线为y=mx，常数m极小 平衡浓度。 10-1-6-X解吸操作能够进行的条件是实际状态浓度 C

7、等于 出现液相扩散控制。 B 溶解度系数H极高 D 系统服从亨利定律，亨利系数E极高 10-1-8-X用吸收操作线与平衡线的位置关系，可说明过程进行的方向，若操作线在平 衡线下方，则说明该过程是 A 溶解B 平衡 C 解吸 D 要具体分析 10-1-9-X当气液平衡关系可写成y=mx而m为已知常数时，则 A B C D 浓度对 浓度对 浓度对 浓度对 Ky没有显著影响 Ky有显著影响 Ky的影响程度与ky/kx无关 Ky的影响程度与浓度范围有关 10-1-10-x已知S02水溶液在温度ti、t2、t3下的亨利系数分别为E1=3.5X 102 Pa, E2=1.1 X 103Pa, E3=6.2

8、5 X 102Pa,贝U A. t1 t2 二.填料吸收塔 10-2-1-t在填料吸收塔中，其 是分散相，而 内有较充分的气液传质表面，在塔顶常有 装置。 10-2-2-t 逆流吸收操作塔，气体、液体分别以稳定的进塔浓度丫1、X2由塔底、塔顶 进入，出塔浓度分别为丫2、X1,操作条件下，平衡关系符合 Y=mX，则此装置发生吸收的 条件是或;或;其传质推动力， 或，塔顶 或 ;吸收的最大极限，塔底 ，塔顶或O 10-2-3-t用清水逆流吸收 A、B气体混合物中的 A组分，若Y1下降， 不变，则回收率的变化将 为 O 10-2-4-t 一稳定逆流操作的填料吸收塔，气液平衡关系和操作线如图所示，则塔

9、顶、 塔底的气、液组成为 ，以液相浓度表示的塔顶总推动力为 以气相浓度表示的塔底总推动力为 ，最小液气比时的全塔吸收理论操作线 塔底可以获得的理论最大液相浓度为 O B.t3 t2 D. t3 ti .是连续相，为使塔 塔底 L、V、P、T 等 ，若L增加，其余操作条件不变，出塔液体浓度变化 O 化工原理客观题集(下册) 7 10-2-5-t吸收过程的极限是推动力是 10-2-6-t写出低浓度气体吸收时，全塔的平均推动力表达式 直线时，上式的具体形式是 10-2-7-t在吸收操作中，当L/Vm时，气体的极限浓度决定于吸收剂初始 ，当平衡线为 L/V的增大而 ，与吸收剂的用 量 10-2-8-t

10、在同样条件下, 并流时所需要的 完成相同分离任务，逆流操作所需要的( (L/V ) min ,因此，从平衡观点，逆流会 L/V ) min大大地 并流。 逆流操作可得到更好的分离效果，是因为逆流平均推动力 并流，因此，从速率观点，逆流 并流。 10-2-10-t在操作温度和压力一定的条件下，当吸收气体流量，气体进、出口组成和液 相进口组成不变时，若减少吸收剂用量，则操作线将 平衡线，气液相间传质推动 力将，设备费将 O 10-2-11-t在吸收操作中，当总压P、T、Yi、丫2、X2、Ls一定时，若混合气量增加， 则 YmO 10-2-12-t 双膜理论的基本要点是 , 10-2-9-t在同样条

11、件下, 10-2-13-t双膜理论的适用范围是 10-2-14-t影响吸收的因素主要是 三大方面。 10-2-15-t 气体吸收中， L/V值增大，则表示推动力 ，因而塔高就要 O 10-2-16-t分离某气体混合物，用纯溶剂逆流吸收，相平衡关系符合 Y=mX ,则最小液 气比与溶质回收率0的关系为 ，现已知Hog，且实际液气比为0 =1时的 (L/V ) min的1.2倍，则填料高的计算式应为 。它说明: 用纯溶剂吸收混合气体中的可溶组分时，最小液气比及一定液气比下所需塔高只取决于 ,而与无关。 10-2-18-t 10-2-17-t在逆流操作的填料吸收塔中， 度很小的气体属于控制， 的比值

12、，当 AX B XmaxX或Ximax t . C. 基本不变 D . 不一定 10-2-40-X在填料塔内进行吸收操作时，气液两相的主要传质表面是 填料比表面 填料总表面 被润湿的填料总表面 10-2-41-X 气膜 液膜 两膜 10-2-42-X 造成的危害越大。 采用化学吸收，是有利于减少 侧阻力。 对一吸收过程，在同量溶液循环条件下，溶液吸收率越高，循环引起返混 即获得相同分离任务时，Z循环z无循环，此说法 一.概述 11-1-1-t 第十一章蒸馏 蒸馏操作是利用液体混合物在一定压力下各组份 特性以达到分离的目的. 11-1-2-t蒸馏操作按操作方式，可分为 化工原理客观题集(下册)

13、11-1-3-t蒸馏操作按蒸馏方法，可分为 11-1-4-t蒸馏操作按操作压力，可分为 二双组份溶液的汽液平衡 11-2-1-t 对双组份汽液平衡物系的自由度数有 11-2-2-t p0A、 p0B 组份 XA、yB溶液中, P蒸汽总压， 则泡点方程XA = 11-2-3-X 已知双组份汽液平衡物系 A、 B在溶液温度下的饱和蒸汽压， 组份 A , B的组成，摩尔分率； N /m2o 露点方程yA = 已知双组份汽、液混和物系，在一定的温度和压力下，则平衡关系为 N /m2； 11 A . B . C. D . (注： 均对易挥发组份而言。 11-2-4-X 总压力为 C.a Ya ?1Xa

14、1Xa D. Pa /Xa Pb /Xb x和y是固定的 固定x时，y才能确定 此时x与y的关系为一条yx平衡线 此时x与y的关系为两条平衡线，即 tx平衡线，ty平衡线 A、B脚号时, X、y分别为液相和汽相中易挥发组份的组成，以下各题未加 ) 在双组份连续精馏的汽一一液平衡关系中，若混和液为理想溶液，且已知 P,汽相组成为 yo p0A= f(t)、p0B= f(t),贝U x为定值，不固定 x为不固定，t为固定 X、t为定值 X、t无法确定 11-2-5-X在双组份连续精馏计算中所用的yX曲线，甲认为是一定压力下的汽液平 衡曲线，乙认为是一定压力和温度下的汽液平衡曲线，你认为 A . 甲

15、对乙不对 B . 乙对甲不对 C. 两个都不对 D . 两个都对 11-2-6-x液相不是理想溶液，汽相为理想气体，对于两组份汽液物系，以吓式子中 错误的是 a = P 0A/p0B a = UA/uB 式中a 相对挥发度 液体混合物中两组份相对挥发度越接近于 11-2-7-X 时，分离。 A .越容易 11-2-8-t 1，表示用精馏方法分离该溶液 B.越难于 C.越完全 D.越不能 在总压一定时，理想溶液的相对挥发度随液体泡点的升高而 ，但变化 11-2-9-t 液体混合物的组成一定时， 混合物的泡点随总压的升高而 11-2-10-t 间的相对挥发度越 11-2-11-t在精馏塔操作中，若

16、有不凝气体进入塔内，在操作压力不变的情况下，将 使汽相中各组分的蒸汽分压,平衡温度 ,对汽液相平衡关系影响 组成一定的液体混合物，总压越高，各组分的饱和蒸汽压越 ，各组分 11-2-12-X 当分离沸点较高，且又是热敏性混合物时，操作压力应采用 A.常压 11-2-13-X B.加压C.减压D.先常压后加压 当分离常压下为气态的混合物时，操作压力应采用 B.加压C.减压D.先常压后加压 A.常压 三.简单蒸馏 11-3-1-t简单蒸馏主要适用于 11-3-2-t当馏出液的量相同时，简单蒸馏得到馏出液中易挥发组份的浓度比平衡蒸馏 得到馏出液中易挥发组份的浓度 O 11-3-3-t在平衡蒸馏操作中

17、，当气化率相同时，操作压力越低，液体混合物的分离效 果越O 11-3-4-t对于双组份理想溶液，若原料组成XF,原料量F，操作压力P和最终温度tw 均相同时，采用简单蒸馏操作得到的馏出液浓度 Xd简，馏出液量 D简，釜残液浓度 Xw简， 而采用平衡馏操作得到的馏出液浓度Xd平，馏出液量 D平，釜残液浓度 Xw平，比较两种 操作结果: (1) Xd 简Xd 平; (2) D 简 D平； (3) Xw 简Xw 平; (注：用 符号表示) 四.双组份精馏塔理论板数的确定 11-4-1-t在精馏塔内，满足恒摩尔汽化，恒摩尔溢流的条件为(1) (2) , (3) 11-4-2-t在精馏塔内，满足理论板塔

18、板的条件是 11-4-3-t在精馏塔内，精馏段第 n板上汽相露点温度为 tvn,液相泡点温度为tLn,提 馏段第 m板上汽相露点温度为tvm，液相泡点温度为tLm，此四个温度的相对大小为 化工原理客观题集（下册） O 11-4-4-t 蒸馏塔的塔顶温度低于塔底温度，其原因是（1 ） （2） 11-4-5-X在做全塔总物料衡算和易挥发组份物料衡算时，以下说法中错误的是: A.可以用质量单位 C.只能用比摩尔单位 11-4-6-t B. 可以用摩尔单位 D.可以用质量单位，也可以用摩尔单位 提馏段和提馏段的操作线方程式中各物理量只能用 11-4-7-t 液体的浓度X, 11-4-8-t 线方程式为

19、 段操作线讨论的范围；进料板下流 进料板上升蒸汽的浓度 y，应属于 应该属于段操作线讨论的范围。 进料热状态参数 q的定义式为 , q值的计算式为 ，此方程为 线与线交点的轨迹方程。 ，进 11-4-9-t两组份理想溶液精馏中，当q等于0.7时，表示进料状态为 料中饱和蒸汽量占O 11-4-10-t若用连续精馏塔分离双组份溶液，全塔的总物料衡算式写为： FZf=Dxd+Wx W 式中Zf进料中易挥发组份的总摩尔分率。 yF表示进料中汽相部分易挥发 若以Xf表示进料中液相部分中易挥发组份的摩尔分率， 组份的摩尔分率，q表示进料中液相所占分率。 则冷料进料和泡点进料时， Zf = _ 饱和蒸汽和过

20、饱和蒸汽进料时， Zf = 汽液混合进料时，Zf=O 11-4-11-t 在设计计算理论板时，进料理论板的特点是： O 11-4-12-t已知连续精馏塔的进料浓度xf，进料热状态参数q，馏出液的浓度XD，回 流比R，则精馏段操作线与提馏段操作线的交点坐标为yd =, xd = O 11-4-13-t 在连续精馏塔的计算中，已知q = 0.6, R= 2, F = 100kmd/h （以下各量单 位相同），D = 20,则 L =, L= , V =, V= W = O O 对全塔：液相为受处理相，汽相为处理相。 对全塔：汽相为受处理相，液相为处理相。 对精馏段：汽相为受处理相，液相为处理相。

21、对提馏段：汽相为受处理相，液相为处理相。 精馏塔发生以下变化无助于分离效果的提高是 11-4-14-X对于吸收操作，若称气相为受处理相，液相为处理相，则在精馏操作中可 类似地认为 A . B . C. 11-4-15-x D . A .在V 一定的情况下减少馏出液产量 B .在进料XF 一定的情况下将料液冷却 C.增加提馏段上升的汽量 D .增加提馏段回流的液量 进料热状态参数 11-4-16-x A . B . C. V/ L / q值减小，将使 D . 11-4-17-x 精馏段操作线斜率增大 精馏段操作线斜率减小 提馏段操作线斜率增大 提馏段操作线斜率减小 当F、XF、XD、XW 定情况

22、下，进料热状态参数q值发生变化，将使 A. B. C. D. D变，W不变 D不变，W变 D和W同时发生变化 D和W都不发生变化 11-4-18-x 当F、xF、D和W 一定，并保持实际操作气速不变时，q值减小，设计计 算确定的塔径为 精馏段塔径不变， 精馏段塔径增大， 精馏段塔径减小， 精馏段塔径减小， B. C. D. 提馏段塔径减小 提馏段塔径不变 提馏段塔径增大 提馏段塔径减小 11-4-19-x A.大于 C .等于 11-4-20-x 提馏段操作线的斜率为 1B. 1D. 下面表示的提馏段操作线方程式中， O 小于1 等于0 错误的公式是 B. C. ym 1 Ym ym 11-4

23、-21-t 均以物系的 L yXm L qF L qF W xm (R 1) D(1 RDq WXw L qF W Xw Xm q) (R Xw q) Xm (R 1) D(q 1) (R 1) D(q 1) 理论塔板数的确定，通常采用 禾n Xw 法或法。两种方法 为依据。 11-4-22-t当塔顶蒸汽全部冷凝，冷凝液一部分作产品，另一部分作回流时，则塔顶 蒸汽组成y1与相同。 作用。 11-4-23-t当塔釜用间按蒸汽加热时，蒸馏釜将起 15 化工原理客观题集（下册） 11-4-24-t 用逐板计算法确定理论塔板数时，利用汽液平衡关系式可以求得 ，利用操作线方程可以求得 11-4-25-t

24、 说明下图中各点或各线段的浓度关系。 a点表示 b点表示 c点表示 ab线段表示 be线段表示O 11-4-26-t设计连续精馏塔时，当保持馏出液组成 变下列参数之一(其它参数不变)，则所需理论塔板数 (1)增加进料量F (塔能正常操作) XD和易挥发组分的收率一定，改 Nt (2) 加大回流比 (3) 提高操作压力 R_ P (4)提高进料温度 tF 19 11-4-27-t设计连续精馏塔时，若保持XF、XD、 、R，进料热状态和确定的操作 F 气速一定，则增大进料量将使塔径 ,所需的理论塔板数 11-4-28-t 当XF、XD、xw、R和其它条件保持不变，将沸点进料改为冷料进料，将 使所需

25、理论塔板数 ，其原因在于 O 11-4-29-t设计连续精馏塔时，当其它条件保持不变，只降低回流液的温度， 将使理 论塔板数，使塔釜加热蒸汽消耗量 11-4-30-X设计精馏塔时，若 F, XF, XD, XW, V保持不变，将进料热状态参数q=1变 为q=1.2，则所需理论塔板数 O A. 增加B.减少 C.不变D.依据不够，不能确定 11-4-31-X设计连续精馏塔时，当塔釜用间歇蒸汽加热，塔顶用全凝器满足泡点回 流，为完成分离任务塔内所需理论塔板数为Nt，若塔釜仍用间接蒸汽加热，而塔顶用分凝 器冷凝的泡点液体作回流，未冷凝的蒸汽在全凝器中冷凝作为塔顶产品，XF, XD, XW, q和R

26、均与前方案相同，此时塔内所需理论塔板数为Nt,则 A.Nt N t C.Nt =N tD. Nt FLO( Ht+hw) HdO Ht+hw Hd Ht+hw 12-4-11-x 当塔板间距一定时，降液管的截面积 Af减小，浮阀塔板负荷性能图中的液相 负荷下限线发生 向左移 向右移 向上移 A B C D不发生变化 12-4-12-X对于单溢流式弓形降液管，其截面积Af增大浮阀塔板负荷性能图中的液相负荷 向左移 向右移 向下移 向上移 下限线发生 A B C D 12-4-13-x当塔径和溢流堰Iw与直径D的比值一定时塔板间距HT增大，则浮阀塔板负 荷性能图中的液泛线发生 A向下移 B向左下方

27、移 C向右下方移 D向右上方移 12-4-15-X当塔板结构参数确定时，气液比逐渐增大，则塔的操作控制上限变化趋势为 A由雾沫夹带线变为液泛线 B由液泛线变为液相负荷上限线 C由液泛线变为雾沫夹带 D由雾沫夹带变为液相负荷上限线 12-4-16-t当液气比较小时，控制浮阀塔生产能力的因素是 控制浮阀塔生产能力的因素是 12-4-17-t 12-4-18-t 五、填料塔 12-5-1-t 12-5-2-t (4)， 12-5-3-t 12-5-4-t O 浮阀塔板的设计点是指 O 在负荷性能图上确定浮阀塔的操作弹性是 填料塔在操作上的特点是(1) , (2) 选用填料塔内的填料时， 主要要求是(

28、1), (2) (5) O 填料一般分为和两大类。 阶梯环填料与鲍尔环填料相比，其改进主要之处在于 ，当液气比较大时, ,(3) ,其优点是 O 12-5-5-t在填料塔内用稀硫酸吸收三氧化硫，填料材质应选 二氧化碳，填料材质又应选 O 12-5-6-t 填料堆放塔内的方法 ，主要根据填料 ,若用稀碱液吸收 12-5-7-t 12-5-8-t 12-5-9-t 质传递 12-5-10-t 若填料塔内填料是乱堆，一般常采用装填。 填料塔内 为分散相，为连续相。 在塔内乱堆填料，将有助于液体在填料表面上发生 填料塔内填料尺寸与塔径的比值越小，出壁流现象越 ,使液体内部的物 12-5-11-t 产能

29、力 12-5-12-t 应有较好的 12-5-13-t 填料塔内填料层的空隙率大，则气体通过填料塔的阻力 ，填料塔的生 ，装置，地部 填料塔内为使气体量相接触良好，它的顶部应有较好的 装置。填料塔较高时，一般还应安装 ). 当填料塔操作气数达到泛点气数时，充满全塔空隙，并在塔顶形成 急剧增高。 12-5-14-t在相同填料层高度和操作条件下，分别采用相同大小的拉西环，鲍耳环，阶 梯环，矩鞍形填料进行流体力学性能试验，则压力将最小的填料是： A拉西环B C阶梯环D 12-5-15-t A、拉系环 B、鲍尔环 12-5-16-X 在载点以后， 这是因为 、鲍耳环 、矩鞍形 C、阶梯环 D、镀锌铁丝

30、环 泛点以前，压降 -气速曲线的斜率大于载点以前该曲线的斜率, A、 B、 C、 持液量随气速的增大而增加 气体穿过越来越多的液层 液相转变成连续相 液体沿壁流下的量增多 12-5-17-X对于相同物系和相同的操作条件，采用以下相同大小的填料进行设计时，所 ,持液量分为 两部分。持液量小, 需塔径较小的填料是 A、 阶梯环 B、 鲍尔环 C、 拉西环 D、 矩鞍环 12-5-18-t 填料 则阻力 O 12-5-19-t填料塔的液体喷淋密度为 12-5-20-t填料塔的填料润湿率为 12-5-21-t填料塔泛点和压降的通用关联图应用： (3) O 六、板式塔与填料塔的选用 12-6-1-t 对

31、于容易起泡的物系，宜采用填料塔，因填料对泡沫有 作用。 12-6-2-t对于有腐蚀性的物系分离，采用填料塔更适用，因填料可采用 成。 ，液体在填料塔内停留的时间比板式 12-6-3-t填料塔内的滞液量比板式塔 塔 12-6-4-t填料塔的压降板式塔 ，更适用于 操作。 化工原理客观题集（下册） 12-6-5-t 当精馏操作中，物料有少量聚合物生成时， 最好采用 塔。 当气体吸收过程中，有较多溶解热或反应热需用冷却器移走热量时，适宜采用 _塔。 12-6-7-t填料塔的操作范围小，这是由于液体负荷较小时，使填料 荷较大时，容易发生 12-6-6-t ,当液体负 12-6-8-X以下几种物系分离操

32、作，不宜选用填料塔。 腐蚀性物料 热敏性物料 精馏操作中有侧线出料 需要在真空下进行分离 对于处理量小，或所需的塔不大时，应选用 A、 B、 C、 D、 12-6-9-t 塔。 第十三章固体干燥 一、湿气体的性质与空气-水系统的湿度图 13-1-1-X（1）气体的湿度是指湿气体中（），（2）湿度的单位（ （1） A.单位千摩尔气体所带有的湿份蒸汽的千摩尔数。 B. 单位重量绝干气体所带有的湿份蒸汽的重量。 C. 单位质量绝干气体所带有的湿份蒸汽的质量。 D. 单位体积绝干气体所带有的湿份蒸汽的体积。 （2） A. kmol（湿份蒸汽” kmol（绝干气体） B. m3（湿份蒸汽” m3（绝干气

33、体） C. kg （湿份蒸汽” kg （绝干气体） D. kk （湿份蒸汽）/ kk （绝干气体）+kk （湿份蒸汽） 13-1-2-X气体的相对湿度是指在一定的总压下湿气体中湿份蒸汽分压与（ ）之比。 A. B. C. D. 13-1-3-x (1) 热量。 气体的总压 湿分在气体湿球温度下的饱和蒸汽压 湿分在气体露点温度下的饱和蒸汽压 湿分在气体干球温度下的饱和蒸汽压 （1）气体的湿比热被定义为（），单位是（）。 A.定压下1 kk绝干气体和其所带有的H kk的湿份蒸汽的温度升高1C所需的总 B. 定压下1 kmol绝干气体和其所带有的H kmol的湿份蒸汽的温度升高1C所 1C所需的总热

34、量。 1C所需的总热量。 需的总热量。 C. 定压下1 kk的湿气体的温度升高 D. 定压下1 kmol湿气体的温度升高 （2） A. kJ/ kk湿气体-C B. kJ/ kk绝干气体-C C. kJ/1 kk绝干气体+ H kk湿份蒸汽- D. kJ/kmol 绝干气体-C 13-1-4-X（1）气体的湿焓是（）,（2）单位是（ H kmol湿份蒸汽的焓之和 kg湿份蒸汽的焓之和 （1） A. 1 kk湿气体中绝干气体的焓和湿份蒸汽的焓之和。 B. 1 kmol绝干气体的焓和所带有的 C. 1 kg绝干气体的焓和所带有的H D. 1 kk湿气体中绝干气体所具有的焓 （2） A. kJ/ k

35、k湿气体 B. kJ/ kk绝干气体 C. kJ/ kmol绝干气体 D. kJ/1 kk绝干气体+ H kk湿份蒸汽 13-1-5-X（1）气体的湿比容为（）,其单位是（ （1）A、1kg湿气体中绝干气体占所有的体积 B、1kg湿气体占所有的体积 C、 1kg绝干气体和所带有的Hkg的湿份蒸汽共同占有的体积 D、1kg湿气体中湿分蒸汽所占有的体积 B、m3 （湿份蒸汽）/kg （绝干气体） （2） A、m3 （湿气体）/kg （绝干气体） C、m3 （湿气体）/kg （湿气体） D、m3（绝干气体）/kg （湿气体） 13-1-6-t总压一定时，气体的相对湿度与 ）有关。 13-1-7-t

36、体用作干燥介质，可以采用（ 13-1-8-t对于湿份分压一定的气体, 定湿度的气体在加热器中进行加热时，其相对湿度（ ）的方法来提咼载湿能力。 固定气体温度而增大总压，其露点温度 ），欲将某饱和气 td ( ）， 39 A、甲对乙不对B、甲不对乙对 C、甲乙都对D、甲乙都不对 13-1-11-X相对湿度为 1的空气经一间接蒸汽加热的预热器后，其相对湿度变为 1 （ ）2。 A、大于 B、等于 C、小于 13-1-12-t湿度H 定时，不饱和空气的温度越低， D、不大于 其相对湿度 越（ 2,则 ），总压一 定，不饱和空气的水汽分压越高，其湿度H越（ 13-1-13-t空气中的水蒸汽分压是通过测

37、量（ ）的方法来确定的。 若固定总压而升高温度，则td（ 13-1-9-x在梅雨季节里，空气为水汽所饱和，而处于饱和状态的气体不能用作干燥介质。 因此，甲认为，梅雨季节干燥作业本必须停产，而乙认为不必停产。 你认为（）。 A、甲对乙不对B、甲不对乙对 C、甲乙都对D、甲乙都不对 13-1-10-X甲认为，如果把纯水蒸汽加热到水的临界温度Tc=373.94C以上，可以用作干燥 ()。 介质，乙认为无论把纯水蒸汽加热到多高的温度都不能用作干燥介质。你认为 13-1-14-t 绝干气体是指（ 。的空气，其相对湿度为（ 13-1-15-t 饱和空气是指（ 。的空气，其相对湿度为（ 13-1-16-X

38、I气体的湿球温度tw是（）。 A、气体对液体的对流传热速率等于液体气化的吸热速率时的气体温度 B、气体和液体在传热传质达到平衡时气液两相的共同温度 C、气体对液体的辐射和传导传热速率等于液体气化的吸热速率时的液体温度 D、气体对液体在对流传热速率等于液体汽化的吸热速率时的液体温度 13-1-17-t 定湿度的气体，通过加热器进行加热，其湿球温度，甲将湿球温度计置于室 内，待读数稳定后读取其值作为该室内的湿球温度，乙对甲的测法不以为然， 他搬来电扇对 A、甲对乙不对 B、甲乙都对 13-1-19-X上题中，你认为（ A、甲测得的温度较高 C、甲乙测得的温度相等 C、甲不对乙对 D、甲乙都不对 B

39、、乙测得的温度较高 D、甲乙两人测得的结果都低于td 着湿球温度计吹风，将温度计上稳定的温度值作为湿球温度。你认为（）。 你认为（ A、甲对乙不对B、甲乙都不对 C、甲乙都对D、乙对甲不对 13-1-21-X将被水分充分润湿的物料送入对流干燥器中用热空气进行干燥, 段物料的表面温度等于空气的（。温度。 A、干球B、露点 C、湿球D、平均 饱和空气在总压不变的情况下进行冷却，其相对湿度（ 。，露点温度（）。 为水蒸汽所饱和的空气，在恒压下冷却，其温度从ti降至 ）,湿球温度tw=（）,露点温度td=（ 在恒速干燥阶 13-1-22-t 湿球温度（ 13-1-23-t 湿度2( t2. 。，湿度（

40、 ）， 冷却后空气的相对 ）。 13-1-24-t 在干燥作业中，常用（ 。来测量空气的湿度。 13-1-25-X 下列参数中哪一个与气体的温度无关？ A、相对湿度B、 C、露点温度 湿球温度 湿份饱和蒸汽压 13-1-26-X湿空气在间壁式换热器中进行加热或冷却，若空气的温度升高， 据此，甲推断：若空气的温度降低，其湿度也一定不变。乙则认为：当空气温度降低时，其 湿度有可能降低。你认为（ 则其湿度不变, 13-1-20-X在装有对流装置的红外干燥箱中，对湿物料进行恒速阶段的干燥，甲认为，此 时物料的表面温度即是湿球温度乙认为，此时物料的表面温度高于湿球温度， 化工原理客观题集（下册） A、甲

41、对乙不对B、乙对甲不对 C、甲乙都对D、甲乙都不对 13-1-27-t绝热饱和过程中，气体放出的总的显热()液体汽化所吸收的总的 潜热，此过程达到平衡时，气体温度()液体温度。 13-1-28-X气体的绝热饱和温度tas和湿球温度tw的区别在于：(1 ) tas是绝热饱和过程中 , ( 2 ) t W是气液进行稳定传热传质时 ； ( 3 )气液达到tas时气体和液体之间的 ；(5)气液达到tas 传热和传质_ 时等于 (1) A 气液平衡温度 B气体的干球温度 C 液体的冷凝温度 D气体的露点温度 (2) A 气液平衡温度 B气液的平均温度 C 气体温度 D液体温度 (3) A 正在进行 B已

42、经终止 C 已经完成 D达到稳定 (4) A 正在进行 B已经终止 C 已经完成 D达到稳定 (5) A 气体放出的总显热 液体气化的吸热速率 B 气体放热速率 液体吸热速率 C 气体的吸热量 液体的放热量 D 气体放出的总显热 液体气化吸收的总显热 当液体达到 ,(4)而当液体达到 _ ； (6) tw时气液之间的传热传质 tw时则等于 气体对液体的对流传热速率液体气化的吸热速率 气体对液体的传热量 液体气化的吸热速率 气体对液体的对流传热速率液体气化的总吸热量 气体放出的总显热液体气化吸收的总潜热 对于被水蒸气所饱和的空气，则其干球温度t，湿球温度tw绝热饱和温度tas, t dt as

43、13-1-29-t 露点温度td之间的关系是t 13-1-30-X湿空气通过预热器进行加热以升高温度，它的 的。 t Wo 是不随温度的变化而变化 A相对湿度 C湿球温度 13-1-31-X 对于相对湿度 系为 =80%勺湿空气, 绝热饱和温度 露点温度 其干球温度t，使球温度tw和露点温度t d的关 A t=t w=t d B tt wt wt d 13-1-32-x欲使空气减湿, 以下。 A C w=t d D tt 则应在总压不变的情况下，使此空气的温度降低到它的 绝热饱和温度 露点温度 13-1-33-x 干球温度 湿球温度 对于不饱和气体，其露点温度低于绝热饱和温度，甲的解释是：露点

44、温度是通 过减湿降温至饱和而得到的，绝热饱和温度则是通过增湿恒温而得到的“增湿恒温”比“减 湿降温”更易饱和，故 tdVtaso乙的解释是：露点温度恒湿冷却而得到的，绝热饱和温度是 增湿冷却而得到的，“增湿”比“恒温”更易饱和，故有tdtas，你认为 B 甲、乙都对 A 甲对乙不对 C 乙对甲不对 D 甲、乙都不对 13-1-34-t计算气体在对流干燥器中放出的热量时，如果比热用气体的干基湿比热， 则气体的质量流率应当用 ;如果比热用湿气体的平均比热，则气体的质量流 率应当用 13-1-35-t 已知湿度为H的气体的干基湿比容为 Vh，则此气体的密度的计算式为PH 13-1-36-t 的基准态

45、取为_ 13-1-37-t 对干燥利O 13-1-38-t 在干基湿焓的计算中， 绝干气体的焓的基准温度取为 _0的态湿分。 当湿气体的温度和湿度一定时，提高系统的总压，相对湿度 当湿气体的温度和湿度一定时，提高系统的总压，湿度 C,湿分的焓 13-1-39-X 2,则 A 、 当t、H 一定时, 已知总压 P1时的相对湿度为 1, P2时的相对湿度为 1 1= P2 2 1P2 = 2P1 13-1-40-t P P2 P1 = 1- 2 、P 1-P 2= 1/ 2 固定气体的湿度不变，提高系统总压，则气体的露点温度 td 13-1-41-t 现象。 13-1-42-t 温度湿球温度。 1

46、3-1-43-X 在空气-水系统湿度图中, 干燥器出口处气体的温度 t2不能低于 温度，否则会发生 充分湿润的物料置于静止的高温气体中进行干燥, 露点温度相等的线是 物料表面达到的稳定 A 、 C 13-1-44-t 、等焓线 、绝热冷却线 、等相对湿度线B 、等湿度线D I空气-水系统湿度图中，位于同一绝热冷却线上各点的绝热饱和温度 温度为20C，相对湿度为80%的空气在1atm下预热到100C，下列参 不定量）：绝对湿度 ,相对湿度，湿球温度 ，露 13-1-45-t 数如何变化（只定性， 点温度，焓O 二、干燥过程的物料衡算和热量衡算 13-2-1-t已知湿物料的总质量为G,其中所含的绝

47、干物料质量为GC,则湿基湿含 量为 w=,干基湿含量 X=O 13-2-2-t在气体湿度 H和物料干基湿含量X的定义中，共同之处湿二者都是以 作为计算基准来定义的。 13-2-3-X A 实现理想干燥过程的必充条件是 干燥器的热损失为零 干燥处于恒速干燥阶段 湿物料的表面温度为湿球温度 C、 43 化工原理客观题集（下册） D、 13-2-4-t 气放出的热量全部用于使水分汽化 理想干燥过程中，气体的焓值 ,气体状态大体上沿 线变 化。 干燥器内部无补充加热的情况下，进干燥器的气体状态一定，干燥任务 t2越高，干燥器的热效率越 ，离开干燥器的废气的湿 13-2-5-t 一定，则离开干燥器的废气

48、温度 度H2越高，干燥器的热效率越 。 13-2-6-t在没有干燥器补充热量的情况下，干燥器的热效率是指 之比。 之比，干燥器的干燥效率是指 13-2-7-t 13-2-8-t 的热效率越。 三、干燥过程的基本规律 13-3-1-t物料在与空气接触的过程中，到底是增湿还是干燥， 理想干燥过程的干燥效率等于 。 在没有干燥器补充加热时，进入干燥器的气体的温度 t1越高，则干燥 是由湿分在空气和 47 物料间的所决定的。当湿含量 X小于吸湿湿含量Xh的物料和饱和空气接触时, 物料将。当湿含量X大于吸湿湿含量 X.的物料和饱和空气接触时，物料将 若充分湿润的物料与饱和空气接触时，物料的湿含量 。 1

49、3-3-2-t物料中超过的那部分水被称为非结合水，该水分具有同 干燥阶段被除去的。 一样的宝和蒸汽压，这部分说水分通常是在 13-3-3-t 水分的一部分。 自由水分是指在干燥过程中可以 的水分, 水分属于自由 13-3-9-t 干燥速率的单位是 ，干燥速率（即干燥通量）的单位是 13-3-4-t 物料种类 一定时，平衡湿含量 X的数值主要与空气的和 有关， 若空气的湿度 H下降，X将 。 13-3-5-X 物料中的平衡水分一定是 。 A 、非结合水 B 、结合水分 C 、自由水分 D 、临界水分 13-3-6-t 恒定干燥条件是指干燥介质的 、以及 都不发生变化的情况。 13-3-7-X 恒

50、速干燥阶段出去的是 水分，降速阶段出去的是高于平衡水分的 那一部分 水分。 A 、结合水分 非结合水分 B 、平衡水分 自由水分 C 、结合水分 自由水分 D 、非结合水分 结合水分 13-3-8-X 甲认为， 物料的结合水分含量等于它的的临界含量Xc；乙则认为，物料 的结合水分含量等于它的吸湿湿含量。你认为 。 A 、甲对乙不对 B 、乙对甲不对 C 、甲和乙都对 D 、甲和乙都不对 13-3-10-t对流干燥是 同时进行的过程，热气体 湿物料，湿物 料吸热而使水分并以气态形式气膜气流主体中去，并同时伴随着 从物料表面象内部的传递和 从物料内部向表面的扩散。 恒定干燥条件下出现恒速干燥阶段的

51、根本原因是物料表面的 13-3-11-X 持不变。 A、湿含量B、自由水分 C、湿分蒸汽压D、气体流速 13-3-12-t恒定干燥条件下，只要物料表面上湿分的 不变，则干燥速率 不变。 ，物料表面上湿 13-3-13-t 恒定干燥条件下的降速干燥段， 物料的温度不断 分的蒸汽压主要由物料的 和共同决定其值在不断 13-3-14-t 阶段, 如果要求产品湿含量高于一定干燥条件下的临界湿含量，则干燥只出 若物料的初始湿含量低于它的临界湿含量，则干燥只出现 阶段。 恒速干燥阶段的干燥速率与物料的内部结构 燥速率与物料的内部结构 关。 物料的尺寸越小，提供的干燥面积越大，因而干燥速率 13-3-15-

52、t .关，降速干燥阶段的干 13-3-16-t 速度 13-3-17-X A、 ，干燥 C、 D、 13-3-18-X 下列哪种气固接触方式对干燥最有利? 气流平行流过粉粒状物料层的表面 气流自上而下穿过粉粒层 气流自下而上穿过粉粒层形成的固定床 粉粒状物料分散并悬浮于气流之中 干燥介质的温度越高，湿度越低， 对流速度越大，其干燥速率越大。 你认为上述观点O A、正确 C、部分正确 13-3-19-X A 、干燥介质的湿度 、干燥介质的相对湿度 C 、干燥介质的对流速度 、物料本身的 13-3-20-t 湿分在 传递的快慢是降速段干燥的控制步骤。 、错误 、基本正确 下列哪种参数对于干燥产品的

53、质量好坏影响最大？ 13-3-21-X 欲提高间速段的干燥速度， 可以通过减小物料尺寸来实现，这是因为 A、 尺寸减小，干燥面积增大 B、 尺寸减小，气固接触会更好 C、 尺寸减小，使湿分的外扩散阻力降低 D、 尺寸减小，湿分内扩散长度缩短， 因而传质阻力减小。 13-3-22-t 对于同种物料，厚的物料比薄的物料的临界湿含量 提高恒速段的干燥速率，则临界湿含量增大，意味着降速段干燥时 因此，甲认为应当尽量减小恒速段的干燥速率，乙认为存在一个适 13-3-23-X 间的拖长，对干燥不理。 宜的恒速段干燥速率，使恒速段和降速段干燥时间之和位最小，你认为 A C 13-3-24-t 的温度 甲对乙

54、不对B、乙对甲不对 甲、乙都对D、甲、乙都不对 对流干燥过程中，当传导和辐射传热的作用不可忽略使，物料表面 湿球温度。 13-3-25-t影响恒速段干燥速率的因素主要是 ，影响降速段干燥速率 的因素主要是 13-3-26-X恒定干燥条件下，干燥含水25%的湿物料，初始时干燥速率恒定不 变，当干燥至含水量位 5%时，干燥速率开始下降，再继续归纳咱至物料恒重，并测得此时 的含水量位0.08%，则物料的临界含水量为 A、5%B、0.08% C、25%D、15% 13-3-27-t 温度30C，水汽分压为 2kpa的湿空气水水温 40 C的水接触，则传 热方向：水 空气，传质方向：水 空气（用箭头表示） 注：水饱和蒸汽压计算式 s= (kpa) Zexp18.5916 399111 式中TS为水温。 13-3-28-t 目的的过程。 13-3-29-X 对流干燥是指热能以 方式传给 以达到 A、 D . 13-3-30-t 实现物料干燥的必要条件是 空气温度高于物料温度 空气湿