吴淞江大桥主墩挂篮设计计算书(修改)

1、吴淞江大桥主梁挂篮设计计算书路桥华南工程有限公司 -11 - 挂蓝的一般构造图如下图所示。 2 908.96KN 广 得到两端的支点反力: nae3i0 nrniiiiH i i（L）, 首先以1#块主梁进行受力计算: 作用力示意图如下所示： 985.92KN, -1DJ3.S54 F2=1053.85KN （前横梁），F1=1788.48KN （后横梁）。 然后以7#块主梁进行受力计算： 1995.59KN 得到两端的支点反力: (6) F1=1695.05KN （前横梁） 比较上面两种工况拟定以 验算。 一、底蓝纵梁计算 为考虑减轻挂蓝结构自重, 荷载取值：振捣荷载取2.0KPa，施工人员

2、、机具荷载取1.5KPa ;砼容重取26KN/m3，涨模系数取 ，F2=1386.95KN （后横梁）。 7#块主梁进行挂篮的受力计算，然后以1#块主梁进行挂篮后横梁的受力 挂蓝底蓝尽量采用桁架结构。7#块前端断面高度为 300cm,后端高度 为304.9cm ；边腹板前后端厚离均为 50cm；中间四块腹板的厚度均为 40cm；底板厚度前端为25cm,后 端厚度为25.9cm ;前端有横隔板结构。 主梁的横断面示意图如下所示： 1.05。 则底板荷载计算: q 前=1.05 X 0.8X 0.25 X 26+0.8 X 0.5 =5.86KN/m ; q 后=1.05 X 0.8X 0.259

3、 X 26+0.8 X 0.5 =6.06KN/m ; 横隔板位置 隔板自重：q1=0.8 X 2.36X 1.05 X 26=51.54 KN/m ; 模板自重：q2=2 X 1.5X 2.36 X 0.8-0.3=18.88 KN/m ; 顶板重量： 等厚段：q3=0.8 X 1.05 X 0.25 X 26=5.46KN/m ; 加厚段：q4=0.8X 1.05X 0.55X 26=12.01 KN/m ; 则顶板平均荷载为q5= q3+ ( q4 q3)X 2.0 十 2 十 4.3=5.46+ ( 12.01 5.46 )X 2.0 十 2 X 1.0 十 4.3=6.98KN/m

4、顶板模板：q6=0.8 X 1.2=0.96 KN/m，取 1 KN/m ; 可得：等厚段底板总作用平均荷载为q7= 13.94KN/m，考虑施工荷载后取平均值为17KN/m进行 计算； 横隔板总作用荷载为 q8= 51.54+18.88=70.42 KN/m，取71 KN/m计算。 计算图示如下： 4.8m ：7rN/r 17KMn -nrn 材料：采用136a工钢。 a、强度验算. 纵梁截面特性如下： 423 I=18800cmA=71.12Ccmq=55.8kg/mw=942cm 弯矩图如下： 最大弯矩为：65065.80N - m 3 (T max=M/W=65065.80 - 942

5、cm =69.07Mpa 最大挠度为： fmax=4.0mm。 2、第二、四室底板下纵梁计算 底板荷载计算： q 前=1.05 X 0.8X 0.25 X 26+0.8 X 0.5 =5.86KN/m ; q 后=1.05 X 0.8X 0.259 X 26+0.8 X 0.5 =6.06KN/m ; 横隔板位置 隔板自重：q1=0.8 X 2.48X 1.05 X 26=54.16 KN/m ; 模板自重：q2=2 X 1.5X 2.48 X 0.8-0.4=14.88 KN/m ; 顶板重量： 等厚段：q3=0.8 X 1.05 X 0.25 X 26=5.46KN/m ; 2.0 - 2

6、 X 1.0 十 17KN/m进行 加厚段：q4=0.8X 1.05X 0.55X 26=12.01 KN/m ; 则顶板平均荷载为q5= q3+ ( q4 q3)X 2.0 十 2 十 4.3=5.46+ ( 12.01 5.46 )X 4.3=6.98KN/m 顶板模板：q6=0.8 X 1.2=0.96 KN/m，取 1 KN/m ; 可得：等厚段底板总作用平均荷载为q7= 13.94KN/m，考虑施工荷载后取平均值为 计算； 横隔板总作用荷载为 q8=54.16+14.88=69.04KN/m，取70KN/m计算。 计算图示如下： J 1 1A NT -1 1rr 4.8m KN /

7、I7 KN 17 KMZr 材料：采用I36a工钢，计算结果如下： a、强度验算 423 I=18800cmA=71.12Ccmq=55.8kg/mw=942cm 弯矩图如下： 676232 最大弯矩为：67628.32N - m d max=M/W=67628.32 - 942cm3=71.79Mpa 最大挠度为：fmax=4.2mm。 25.0cm，后端厚度为25.9cm，相差 3、第三室底板下纵梁计算 初步取60cm宽度作为一根纵梁的承受重量，底板前端厚度为 不大，取平均厚度 25.5cm进行计算。 荷载取值：振捣荷载取2.0KPa，施工人员、机具荷载取1.0KPa ;砼容重取26KN/

8、m 3,涨模系数 取1.05。则 2 qi=0.6X 0.5KN/m =0.30KN/m ; q2= (2.0+1.5 )X 0.6=2.1 KN/m ; q3=0.255X 0.6X 1.05X 26=4.18 KN/m ; 底板模板荷载： 施工荷载： 底板自重荷载： 横隔板位置 隔板自重：q4=0.6 X 1.45 X 1.05 X 26=23.75KN/m ; 模板自重：q5=2 X 1.5X 1.45 X 0.6-0.4=6.53 KN/m ; 顶板重量： 等厚段：q6=0.6X 1.05X 0.50X 26=8.19 KN/m ; 加厚段：q7=0.6 X 1.05 X 1.30 X

9、 26=21.29 KN/m ; 则顶板平均荷载为q8= q6+ ( q7- q6)X( 0.291+2.35)- 2-( 0.291+2.35+0.85 ) =8.19+ (21.29 8.19)X( 0.291+2.35)- 2 -( 0.291+2.35+0.85) =13.15 KN/m 顶板模板：q9=0.6 X 1.2=0.72 KN/m，取 1 KN/m ; 可得：底板总作用荷载为q9= q1+ q2+ q3+ q8+ q9=0.30+2.1+4.18+13.15+1=20.73KN/m，取 21KN/m ; 横隔板总作用荷载为 q11= q4+ q5=23.75+6.53=30

10、.28KN/m，取31 KN/m计算。作用力图示如下图所 示： 5.00m 材料：采用136a工钢，计算结果如下: a、强度验算 4 I=18800cm 弯矩图如下： 23 A=71.12Ccmq=55.8kg/mw=942cm 3 (T max=M/W=73457.52 - 942cm =77.98Mpa d =140MPa，满足要求。 剪力图如下： 55315 00 前支点反力：R1=55315.00N=5.532t，后支点反力：R2=47875.00N=4.788t b刚度验算 变形图如下： 最大挠度为：fmax=4.2mm。 4、中室腹板下纵梁计算 中室腹板考虑倒角影响取宽度为40cm

11、,高度取平均值 3.0m，则其5=0.4X 3.0X 1.05 X 26=32.76 KN/m ; 模板荷载：q2=1.5 X 2X 3.0=9.0 KN/m ; 考虑施工荷载后其全部作用荷载值取45 KN/m，考虑由三组桁架承受，则每组桁架的作用荷载为 5.00m_ 4 051 1 15 KN/m 1 2 il1 1 11 H 1 1 J J 1 1 1 1 J H I 1 1 H U 1 1 11 1 I I 1 11 1 I I 1 11 1 a、强度验算 45 - 3=15 KN/m。 作用力图示如下图所示 材料：采用I36a工钢，计算结果如下： 423 I=18800cmA=71.1

12、2Ccmq=55.8kg/mw=942cm 弯矩图如下： 15637.75 最大弯矩为：46743.75N - m 3 (T max=M/W=46743.75 - 942cm =49.62Mpa d =140MPa，满足要求。 剪力图如下： 前、后支点反力：R1=R2=31395.00N=3.14t b刚度验算 变形图如下： 最大挠度为：fmax=3.1mm。 5、第一、二与四、五室腹板下纵梁计算 中室腹板考虑倒角影响取宽度为40cm，高度取平均值2.92m，则其qi=o.4 X 2.92 X 1.05 X 26=31.89KN/m ; 模板荷载：q2=1.5 X 2X 2.92=8.76 K

13、N/m ; 考虑施工荷载后其全部作用荷载值取42 KN/m，考虑由三组桁架承受，则每组桁架的作用荷载为 42 - 3=14 KN/m。 作用力图示如下图所示： 5 .0 0m 材料：采用I36a工钢，计算结果如下： a、强度验算 423 l=18800cmA=71.12Ccmq=55.8kg/mw=942cm 弯矩图如下： 14(5沾血 最大弯矩为：43743.75N - m 3 d max=M/W=43743.75 - 942cm =46.44Mpa d =140MPa，满足要求。 剪力图如下： 前、后支点反力：Ri=R2=29395.00N=2.94t。 b刚度验算 变形图如下： 最大挠度

14、为：fmax=3.0mm。 6、边腹板下桁架纵梁计算 边腹板考虑倒角影响取宽度为40cm，高度取平均值 2.84m，则其 q1=0.4 X 2.84 X 1.05 X 26=31.01KN/m ; 侧模板荷载取值为 1KN/m 2，则 q2=1.0X( 2.38+2.03) =4.41KN/m ； 底模板荷载 q3=0.4 X 0.8 =0.32KN/m。 则总作用荷载 q 总=q1+ q2+ q3=31.01+4.41+0.32=35.74KN/m。 考虑施工荷载后其全部作用荷载值取39 KN/m，考虑由三组桁架承受，则每组桁架的作用荷载为 39 - 3=13 KN/m。 计算图示如下: 5

15、.00m 13 材料：采用136a工钢，计算结果如下： a、强度验算 l=18800cm4 A=71.12Ccm 2 q=55.8kg/mw=942cm3 弯矩图如下： 3 d max=M/W=40743.75 - 942cm =43.25Mpa d =140MPa，满足要求。 剪力图如下： 前、后支点反力：Ri=R2=27395.00N=2.74t。 b刚度验算 变形图如下： 7、翼缘板下底篮纵梁计算 翼缘板构造如下图所示: 380 8 A、B共两组来实现（如上图所示），先找出翼缘板的重心，然后求 翼缘板支撑拟由底篮上的纵梁 出内外现组比梁承受的压力大小。 qi=1.05 X 1.19 X

16、26=32.487KN/m ;模板荷载集度q2=1.2 X 对于翼缘板：砼结构自重荷载为 3.8=4.56KN/m ;施工荷载 q3=2.0 X 3.8 =7.8KN/m ;总作用荷载 qG1= q1+ q2+ q3=32.487+4.56+7.8=44.847 KN/m。 通过力平衡法可以求得作用在纵梁A、 B上荷载集度分别为： qA=44.847X 1.43 - 1.8=35.628 KN/m qB=44.847 X 0.37 - 1.8=9.219KN/m 纵梁A拟设置由2片136a工钢，则每片纵梁的荷载集度 纵梁B拟设置由1片I36a工钢，则每片纵梁的荷载集度 对于纵梁A : q=35

17、.628 - 2=17.82 KN/m ; q=9.22 KN/m。 计算图示如下： 5.00m 1 4- fim - 17.82 KN/f 1 2 r 1 1 11 11 1 1 1 1 1 1 1 1II 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 II 1 1 1 1 1 1 计算结果如下： a、强度验算 423 3 d max=M/W=55203.75 - 942cm =58.60Mpa d =140MPa，满足要求。 剪力图如下： 弯矩图如下： I=18800cmA=71.12Ccmq=55.8kg/mw=942cm 吴淞江大桥主梁挂篮设计计算书路桥华南工

18、程有限公司 材料：采用 a、强度验算 4 I=18800cm 弯矩图如下： b刚度验算 变形图如下: 最大挠度为：fmax=3.5mm。 同理可计算出纵梁 B的受力情况: 计算图示如下： n( R - ! 1 9.22 n KNZi-i 2 1 11 1 1 1 1 1 II 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 II 1 1 1 1 II 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 II 1 1 1 5.00m H400 X 150 （窄翼缘H钢），计算结果如下: 23 A=71.12Ccmq=55.8kg/mw=942cm -61 - d max=M/W=29403.75 - 942

19、cm3=31.21Mpa 372.5t，满足要求。 二、底篮横梁计算 （一）、底篮后横梁计算 7#块）的最大变形计算，箱内后锚考虑作 1、后横梁计算，底篮后横梁在最大块段重量时（主梁 为支撑点进行计算。 后横梁初步布景图如下所示： 3340 强度验算 初步选定材料为 2片H500 X 200 （窄翼缘H钢），纵梁截面特性如下：I=95600cm 4 A=228.4cm 2 3 q=179.2kg/mw=3820cm AN 23 2004 弯矩图如下： LIE1E STRESS STEP-I SUB =1 riHE-i IHPHEBT (inOHEKT HIM -114776 ECm=5I HA

20、X -68943 -L1477e-fiSSQS-24i342105?fifiSOS -92140-4fiae9-159943 7263943 最大弯矩为：114776N m 3 d max=M/W=114776/3820cm =30.05Mpa d =140MPa满足要求。 AN AUG 23 20C4 I7:22:Ce 剪力图及如下： LDJI 3TPESS EITP-1 SUE -1 TIHE-1 TSHEAH JSHEkR HIN =-136J72 ELEH=51 HkX =136473 CLEH=7 l- r r I m Lf f A LP -186472-103E3S -145034

21、-62157 -20719 nnrrrnitir rrnir rrni I 2829 30313233353637-3894412 43444546-474849505152*53 nni 22 224252627 1 底篮行走时考虑到荷载主要为：底篮前后横梁、底篮纵梁、底篮模板。 通过ANSYS有限元分析软件计算： 弯矩图如下： ITHE 3TPE33 STTP-1 SUB -1 TIHE-1 IHOHENT JHOHEHT MH -132-140 ELEH-：e HAX ME342S ELEHT -132440-75004-L3167 -47359151 最大弯矩为：132440N m 3

22、 d max=M/W=132440/3820cm =34.67Mpav d =140MPa 剪力图及如下： 满足要求。 LINE 3PRESS 3TEP-L SUB =1 riHE-1 ISHEkR J3HE 泳 niM =-60621 ELEH-54 IlJkX 6DE2I ELEH=2I AN AUG 23 20D4 09:57:15 -60621-33679-67362020747150 -47150-30307$73 63367960631 各吊点反用力数据值如下: NODE FX FY MZ 1 0.0000 31294. 23 81045. 37 81045. 55 31294.

23、TOTAL VALUES VALUE 0.00000.22468E+06 0.0000 各吊点点反力： R1= R54=31294N R16= R39=81045N 支点最大反力为8.11t,为箱梁底板两根滑杆后吊带处的受力。 3）、刚度验算 位移变形图如下: AN AUG 為 2004 1(1:00:03 WODAL SOLTTIOW STEP-l SUB ! TIHE1 UY(AW) RSV3=0 DHX =.01H96 3HN -011496 3IK .001332 nroR HnoH RFOP ACEL FEES-WORH 3340 1 r u丄!：10丄lid grrnrrnii 各

24、节点位移数据 1 0.0000 0.0000-0.27114E-02 2 0.0000 -0.52209E-02-0.24114E-02 3 0.0000 -0.89688E-02-0.16908E-02 4 0.0000 -0.92968E-02-0.15885E-02 5 0.0000 -0.96775E-02-0.14556E-02 6 0.0000 -0.10024E-01-0.13179E-02 7 0.0000 -0.10663E-01-0.10020E-02 8 0.0000 -0.11274E-01-0.52177E-03 9 0.0000 -0.11496E-01-0.330

25、82E-04 10 0.0000 -0.11329E-01 0.44618E-03 11 0.0000 -0.10789E-01 0.89812E-03 12 0.0000 -0.99041E-02 0.13049E-02 13 0.0000 -0.91178E-02 0.15489E-02 14 0.0000 -0.87999E-02 0.16290E-02 15 0.0000 -0.84665E-02 0.17038E-02 16 0.0000 -0.74793E-02 0.18784E-02 17 0.0000 -0.74793E-02-0.18784E-02 18 0.0000 -0.

26、84665E-02-0.17038E-02 19 0.0000 -0.59039E-02 0.20405E-02 20 0.0000 -0.42477E-02 0.20777E-02 21 0.0000 -0.26177E-02 0.19721E-02 22 0.0000 -0.11352E-02 0.17057E-02 23 0.0000 0.00000.12941E-02 24 0.0000 0.63882E-04 0.12612E-02 25 0.0000 0.66102E-03 0.91452E-03 26 0.0000 0.83187E-03 0.79442E-03 27 0.000

27、0 0.97896E-03 0.67682E-03 28 0.0000 0.11560E-02 0.50401E-03 ROTZ UY NODE UX 29 0.0000 0.13568E-02 0.16663E-03 30 0.0000 0.13818E-02-0.16812E-14 31 0.0000 0.13568E-02-0.16663E-03 32 0.0000 0.11560E-02-0.50401E-03 33 0.0000 0.97896E-03-0.67682E-03 34 0.0000 0.83187E-03-0.79442E-03 35 0.0000 0.66102E-0

28、3-0.91452E-03 36 0.0000 0.63882E-04-0.12612E-02 37 0.0000 0.0000-0.12941E-02 38 0.0000 -0.11352E-02-0.17057E-02 39 0.0000 -0.26177E-02-0.19721E-02 40 0.0000 -0.42477E-02-0.20777E-02 41 0.0000 -0.59039E-02-0.20405E-02 42 0.0000 -0.87999E-02-0.16290E-02 43 0.0000 -0.91178E-02-0.15489E-02 44 0.0000 -0.

29、99041E-02-0.13049E-02 45 0.0000 -0.10789E-01-0.89812E-03 46 0.0000 -0.11329E-01-0.44618E-03 47 0.0000 -0.11496E-01 0.33082E-04 48 0.0000 -0.11274E-01 0.52177E-03 49 0.0000 -0.10663E-01 0.10020E-02 50 0.0000 -0.10024E-01 0.13179E-02 51 0.0000 -0.96775E-02 0.14556E-02 52 0.0000 -0.92968E-02 0.15885E-0

30、2 53 0.0000 -0.89688E-02 0.16908E-02 54 0.0000 -0.52209E-02 0.24114E-02 55 0.0000 0.00000.27114E-02 MAXIMUM ABSOLUTE VALUES NODE 0 47 55 VALUE 0.0000 最大挠度为: -0.11496E-01 0.27114E-02 fmax=11.5mm （二）、底篮前横梁计算 1、底篮前横梁在块段浇注时的计算 前横梁初步布景图如下所示： 3040_ 50180强度验算 初步选定材料为 2片H500 X 200 （窄翼缘H钢），纵梁截面特性如下：l=95600cm

31、 4 A=228.4cm 2 q=179.2kg/mw=3820cm 边腹板前后端厚离均为70cm ;中间四块腹 板的厚度均为60cm；底板厚度前端为 44.5cm，后端厚度为51.2cm；无横隔板结构。 1、第一、五室底板下纵梁计算 同7#块段取80cm宽度作为一根纵梁的承受重量。 荷载取值：振捣荷载取 2.0KPa，施工人员、机具荷载取1.5KPa ;砼容重取26KN/m3，涨模系数取 1.05。 q 前=1.05 X 0.8X 0.445 X 26+0.8 X 0.5 =10.12KN/m ; q 后=1.05 X 0.8X 0.512 X 26+0.8 X 0.5 =11.58KN/m

32、 ; 顶板计算 等厚段：q1=0.8 X 1.05 X 0.25 X 26=5.46KN/m ; 顶板模板：q9=0.8 X 1.2=0.96 KN/m，取 1 KN/m ; 考虑施工荷载后取平均值为20KN/m进行计算，计算图示如下: 2 4.80m 材料：米用 a、强度验算 纵梁截面特性如下： 423 I=18800cmA=71.12Ccmq=55.8kg/mw=942cm 弯矩图如下： kJ 374t4.7r J1743.75 371 IS .00 ii 245 旳.00 最大弯矩为：51743.75N - m 3 d max=M/W=51743.75/942cm =54.93Mpa d

33、 =140MPa，满足要求。 剪力图如下： 25395.00 后支点反力：R1=37395N=3.74t，前支点反力：R2=25395N=2.54t b刚度验算 变形图如下： 2、第二、四室底板下纵梁计算 q 前=1.05 X 0.8X 0.445 X 26+0.8 X 0.5 =10.12KN/m ; q 后=1.05 X 0.8X 0.512 X 26+0.8 X 0.5 =11.58KN/m ; 顶板计算 等厚段：q1=0.8 X 1.05 X 0.25 X 26=5.46KN/m ; 顶板模板：q9=0.8 X 1.2=0.96 KN/m，取 1 KN/m ; 考虑施工荷载后取平均值为

34、20KN/m进行计算，计算图示如下: 4.80m a、强度验算 纵梁截面特性如下： 423 I=18800cmA=71.12Ccmq=55.8kg/mw=942cm 弯矩图如下： a 3744.75 J1743.75 最大弯矩为：51743.75N - m (T max=M/W=51743.75/942cm 3=54.93Mpa d =140MPa，满足要求。 剪力图如下： 后支点反力：R1=37395N=3.74t，前支点反力：R2=25395N=2.54t b刚度验算 变形图如下： CD 最大挠度为：fmax=3.3mm 3、第三室底板下纵梁计算 取60cm宽度作为一根纵梁的承受重量。 q

35、 前=1.05 X 0.6X 0.445 X 26+0.6 X 0.5 =7.59KN/m ; q 后=1.05 X 0.6X 0.512 X 26+0.6 X 0.5 =8.685KN/m ; 顶板计算 等厚段：q1=0.6X 1.05 X 0.50 X 26=8.19KN/m ; 顶板模板：q9=0.6 X 1.2=0.72 KN/m，取 1 KN/m ; 考虑施工荷载后取平均值为20KN/m进行计算，计算图示如下: 0 3 r1.5 20ks III Illi Illi Illi II I1II1IIII1IN 4.80m 7 材料：采用I36a工钢。 a、强度验算 纵梁截面特性如下：

36、423 I=18800cmA=71.12Ccmq=55.8kg/mw=942cm 弯矩图如下： a 最大弯矩为：51743.75N - m 3 (T max=M/W=51743.75/942cm =54.93Mpa d =140MPa，满足要求。 剪力图如下： -25355.00 后支点反力：R1=37395N=3.74t，前支点反力：R2=25395N=2.54t b刚度验算 变形图如下： jl 最大挠度为：fmax=3.3mm 4、中室腹板下纵梁计算 中室腹板忽略倒角影响取宽度为 60cm，高度取平均值4.298m，则其 qOE X 4.298 X 1.05 X 26=70.4KN/m ;

37、 模板荷载：q2=1.5 X 2X4.2.98=12.894KN/m ; 考虑施工荷载后其全部作用荷载值取85.5KN/m ,考虑由三组桁架承受，则每组桁架的作用荷载为 85.5 - 3=28.5 KN/m。 作用力图示如下图所示: 4.80m_ IJS 2 1 IIIIIIIIIIHIIIIIIIIIHIIIIIII 材料：采用136a工钢。 a、强度验算 纵梁截面特性如下： 423 l=18800cmA=71.12Ccmq=55.8kg/mw=942cm 弯矩图如下: 5274 75 最大弯矩为：72993.75N - m 3 d max=M/W=72993.75/942cm =77.49

38、Mpa d =140MPa，满足要求。 剪力图如下： 241.00 34756.00 2 后支点反力：R1=52695N=5.27t，前支点反力：R2=35595N=3.56t b刚度验算 变形图如下： 5、第一、二与四、五室腹板下纵梁计算 中室腹板忽略倒角影响取宽度为60cm，高度取平均值4.21m，则其qi=0.6 X 4.21 X 1.05 X 26=68.96KN/m ; 模板荷载：q2=1.5 X 2X4.21=12.63 KN/m ; 考虑施工荷载后其全部作用荷载值取83.7KN/m ,考虑由三组桁架承受，则每组桁架的作用荷载为 83.7 - 3=27.9 KN/m。 作用力图示如

39、下图所示: 4.80m 19 12 KH/n1 2 11 III III II 1 1 II 1 1 1 1 II 1 1111 1 II 1 1 | 材料：采用136a工钢。 a、强度验算 纵梁截面特性如下： 423 I=18800cmA=71.12Ccmq=55.8kg/mw=942cm 弯矩图如下： 7149.7* 最大弯矩为：71493.75N - m 3 d max=M/W=71493.75/942cm =75.9Mpa d =140MPa，满足要求。 剪力图如下： 2 -弭昨5 00 后支点反力：R1=51615N=5.16t，前支点反力：R2=34875N=3.49t b刚度验算

40、 变形图如下： jl 77 6、边腹板下桁架纵梁计算 边腹板忽略倒角影响取宽度为 取大挠度为：fmax=4.6mm。 70cm，高度取平均值4.123m，则其 qi=0.7 X 4.123 X 1.05 X 26=78.79KN/m ; q2=1.0X( 3.26+3.86) =7.12KN/m ; 0.8 =0.56KN/m。 侧模板荷载取值为1KN/m 2，则 底模板荷载q3=0.7 X 则总作用荷载 q 总=qi+ q2+ q3=78.79+7.12+0.56=86.47KN/m。 考虑施工荷载后其全部作用荷载值取89KN/m，考虑由三组桁架承受，则每组桁架的作用荷载为 89 - 3=2

41、9.7KN/m。 计算图示如下: a、强度验算 纵梁截面特性如下： 423 I=18800cmA=71.12Ccmq=55.8kg/mw=942cm 弯矩图如下： 2 54924 7J 最大弯矩为：75993.75N - m 3 d max=M/W=75993.75/942cm =80.67Mpa d =140MPa，满足要求。 2 57035 00 剪力图如下： 后支点反力：R1=54855N=5.49t，前支点反力：R2=37035N=3.70t b刚度验算 变形图如下: 最大挠度为：fmax=4.9mm。 7、翼缘板下底篮纵梁计算 因此其计算荷载值参考 7#块的计 由于翼缘板截面为等界面

42、，只是其长度随块段长度变化而变化, 算结果。 （1）对于G1部分 取线性荷载集度为 22KN/m，其布置图示如下： = HHIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIM 材料：采用I36a工钢。 a、强度验算 纵梁截面特性如下： 423 l=18800cmA=71.12Ccmq=55.8kg/mw=942cm 弯矩图如下： 4104 7J 最大弯矩为：56743.75N - m 3 d max=M/W=56743.75/942cm =60.24Mpa d =140MPa，满足要求。 剪力图如下： 后支点反力：R1=40995N=4.1t，前支点反力：R2=27795N=2.78t b

43、刚度验算 变形图如下： 最大挠度为：fmax=3.6mm。 （2）G2部分计算 G2部分荷载取16KN/m进行计算，其节点等代作用力为其布置图示如下: 5.00m Im16 a1 15 KH/A IIIIIIIIHIHIHIHIIIIHIHII 材料：采用136a工钢。 a、强度验算 纵梁截面特性如下： 423 l=18800cmA=71.12Ccmq=55.8kg/mw=942cm 弯矩图如下： 4L743.75 最大弯矩为：41743.75N - m 3 (T max=M/W=41743.75/942cm =44.31Mpa17 卜18 卜20卡21 ! P2； 20| 21* 22* 2

44、3*25 Sfcid 捣 4 i 彳 d * 1 flT 1 删 i 1- -11 4 44 4 1 f IlT1 删4 8 13119 24 42 43- a 49 t； 54 1 61 390 160 390 390 160 390 510 I 1 3340 22 220 根据以上计算结果得出主梁1#块后断面底板的等效集中力数值如下： P1=8.199t , P2=3.02t , P3=P4=P5=5.4855t , P6=P11=P15=P2o=4.44O7t , F7=P8= R=Po= P16=P 17= P18=P19= F24=P25 =3.004t , P 12=P3=P14=

45、5.1615t , P24=F23=5.2695t ;总计为 213.543t 7#块控制设计荷载 196.88t，因此 必须验算底篮后横梁以及后吊带结构。计算过程如下所示： 强度验算 初步选定材料为 2片H500 X 200 （窄翼缘H钢），纵梁截面特性如下：l=95600cm 4 A=228.4cm 2 3 q=179.2kg/mw=3820cm 弯矩图如下: 最大弯矩为：153357N m 3 d max=M/W=153357/3820cm 3=40.15Mpa d =140MPa 剪力图及如下： 满足要求。 STEP1 SUE =1 TIHE-1 ISHEAR JSHEAR HIH 3

46、70315 ELEn=51 MAX -27031S ELEn=7 AUG 24 2C04 11:30:59 -27O31S-150175 -210245-90105 -3OI0I3S901052 10245 3OD35150175270315 各吊点反用力数据值如下: NODE FX FY MZ 1 0.0000 59809. 0.38386E+06 13 0.14262E+06 19 0.22250E+06 24 0.25301E+06 37 0.21761E+06 42 0.25301E+06 43 0.22250E+06 49 0.14262E+06 54 0.38386E+06 61

47、59809. TOTAL VALUES VALUE 0.00000.23412E+07 0.0000 支点最大反力为 38.39t，为第一、五室靠外侧底板后锚吊带。 、刚度验算 位移变形图如下： 各节点位移数据 1 0.0000 0.0000-0.81537E-03 2 0.0000 -0.12394E-02-0.23122E-03 3 0.0000 -0.84691E-03 0.59390E-03 4 0.0000 -0.72185E-03 0.65476E-03 5 0.0000 -0.55106E-03 0.70563E-03 6 0.0000 -0.37272E-03 0.71226E

48、-03 7 0.0000 -0.24053E-04 0.49903E-03 8 0.0000 0.00000.46252E-03 9 0.0000 0.17170E-03 0.48071E-04 10 0.0000 0.13233E-03-0.10711E-03 11 0.0000 0.46859E-04-0.87805E-04 12 0.0000 0.53894E-05-0.17712E-04 UY ROTZ NODE UX 13 0.0000 0.0000-0.16378E-04 14 0.0000 -0.90542E-06-0.19632E-04 15 0.0000 -0.12074E-

49、04-0.72312E-05 16 0.0000 -0.11557E-04 0.12487E-04 17 0.0000 -0.73914E-05 0.27523E-04 18 0.0000 0.13628E-05-0.21245E-04 19 0.0000 0.0000-0.33572E-04 20 0.0000 -0.73238E-04-0.12666E-03 21 0.0000 -0.15392E-03-0.55725E-04 22 0.0000 -0.14799E-03 0.69241E-04 23 0.0000 -0.61705E-04 0.12455E-03 24 0.0000 0.

50、00000.26337E-05 25 0.0000 -0.24095E-06-0.11914E-04 26 0.0000 -0.29931E-04-0.64064E-04 27 0.0000 -0.40663E-04-0.40800E-04 28 0.0000 -0.45620E-04-0.80749E-05 29 0.0000 -0.40929E-04 0.36945E-04 30 0.0000 -0.86566E-05 0.49601E-04 31 0.0000 -0.29931E-04 0.64064E-04 32 0.0000 -0.24095E-06 0.11914E-04 33 0

51、.0000 -0.86566E-05-0.49601E-04 34 0.0000 -0.40929E-04-0.36945E-04 35 0.0000 -0.45620E-04 0.80749E-05 36 0.0000 -0.40663E-04 0.40800E-04 37 0.0000 0.00000.55544E-16 38 0.0000 -0.61705E-04-0.12455E-03 39 0.0000 -0.14799E-03-0.69241E-04 40 0.0000 -0.15392E-03 0.55725E-04 41 0.0000 -0.73238E-04 0.12666E

52、-03 42 0.0000 0.0000-0.26337E-05 43 0.0000 0.00000.33572E-04 44 0.0000 0.13628E-05 0.21245E-04 45 0.0000 -0.73914E-05-0.27523E-04 46 0.0000 -0.11557E-04-0.12487E-04 47 0.0000 -0.12074E-04 0.72312E-05 48 0.0000 -0.90542E-06 0.19632E-04 49 0.0000 0.00000.16378E-04 50 0.0000 0.53894E-05 0.17712E-04 51

53、0.0000 0.46859E-04 0.87805E-04 52 0.0000 0.13233E-03 0.10711E-03 53 0.0000 0.17170E-03-0.48071E-04 54 0.0000 0.0000-0.46252E-03 55 0.0000 -0.24053E-04-0.49903E-03 56 0.0000 -0.37272E-03-0.71226E-03 57 0.0000 -0.55106E-03-0.70563E-03 VALUE 0.0000 -0.12394E-02 0.81537E-03 最大挠度为: fmax=1.2mm。 58 0.0000

54、-0.72185E-03-0.65476E-03 59 0.0000 -0.84691E-03-0.59390E-03 60 0.0000 -0.12394E-02 0.23122E-03 61 0.0000 0.00000.81537E-03 MAXIMUM ABSOLUTE VALUES NODE 0 60 61 2、底篮在行走时需要卸除后锚带，只靠两边侧吊带和箱梁底两根滑杆支撑，其示意图如下: 200 20 180 TF2f095 80寸 80打 80 E 95 2020 40 2020 2020 SO 8* 90f5幵060厝603肝0 95 f 80 80 2020 80-卜80辛5

55、師55卜 80 801 80 80 I 8055f525 20 180 , 200 . 1-. 1450 220 丄 220 H 1450 5 1 皿I I 9 I I I iU I【il I I I JJtLs I inu 1111IX 43 44 1 46 L 48 m I 底篮行走时考虑到荷载主要为：底篮前后横梁、底篮纵梁、底篮模板。 通过ANSYS有限元分析软件计算: AN AUG 23 2004 弯矩图如下: IIHE 3TPE33 3TEP-1 SUB -1 TIHE-1 IHOHENT JHOHEHT HIM -132-140 ELEHae HAX EliEH-T -132440

56、-75004-L3167374709106 -10122-47359151657361224Z5 最大弯矩为：132440N m 3 d max=M/W=132440/3820cm =34.67Mpa d =140MPa满足要求。 剪力图及如下： LIHE STRESS AN AUG Z3 2Daa 09:57;IS -60621 -33679 -2D2OT -67362030717150 67363367960621 述映丄 5UE =1 甜 HEAR JSHEAP JTIW 二f WEI ELM-5 JUa -60621 ElEPt-21 各吊点反用力数据值如下: NODE FX FY M

57、Z 1 0.0000 31294. 23 81045. 37 81045. 55 31294. TOTAL VALUES VALUE 0.00000.22468E+06 0.0000 各吊点点反力: R1= R54=31294N R16= R39=81045N 支点最大反力为8.11t,为箱梁底板两根滑杆后吊带处的受力。 3）、刚度验算 位移变形图如下: AN AUG 23 2004 ia：00；03 W0DAL SOLTTIOW STEP-1 SUB ! TIHE1 U RSV3=0 DHX =.01H96 3HN . D11496 SIK .GQi332 NroR wnoH RFOP AC

58、EL FEES-HDRH 3340 4_”皿1丄I r Cl I mtrnrrnii 各节点位移数据 NODE UX UY ROTZ 0.0000 0.0000-0.27114E-02 0.0000 -0.52209E-02-0.24114E-02 0.0000 -0.89688E-02-0.16908E-02 0.0000 -0.92968E-02-0.15885E-02 5 0.0000 -0.96775E-02-0.14556E-02 6 0.0000 -0.10024E-01-0.13179E-02 7 0.0000 -0.10663E-01-0.10020E-02 8 0.0000

59、-0.11274E-01-0.52177E-03 9 0.0000 -0.11496E-01-0.33082E-04 10 0.0000 -0.11329E-01 0.44618E-03 11 0.0000 -0.10789E-01 0.89812E-03 12 0.0000 -0.99041E-02 0.13049E-02 13 0.0000 -0.91178E-02 0.15489E-02 14 0.0000 -0.87999E-02 0.16290E-02 15 0.0000 -0.84665E-02 0.17038E-02 16 0.0000 -0.74793E-02 0.18784E

60、-02 17 0.0000 -0.74793E-02-0.18784E-02 18 0.0000 -0.84665E-02-0.17038E-02 19 0.0000 -0.59039E-02 0.20405E-02 20 0.0000 -0.42477E-02 0.20777E-02 21 0.0000 -0.26177E-02 0.19721E-02 22 0.0000 -0.11352E-02 0.17057E-02 23 0.0000 0.00000.12941E-02 24 0.0000 0.63882E-04 0.12612E-02 25 0.0000 0.66102E-03 0.