钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计

1、混凝土结构设计课程设计计算书土木工程系 2011 级学号 932014 年 3 月 17 日钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书设计题目设计某多层工业建筑（某生产车间）的中间楼面（采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖）二、 设计计算内容1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置 -计算书2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算）3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算）4、主梁强度计算（按弹性理论计算）设计资料1、题号 第 xx 题 .活载题L1*L2 m)号1 朴权日12 洪光海23 赵俊答34 曹宏强45 孟非凡56 张力中2 金俊赫13 金永春24 任贤文35 陈斌46 董文明57 陈斌斌

2、3 胡东方14 朱洪剑25 李雪松36 龙奋略47程万强58 王波4 周奕良15 金真辉26 黄政翔37 曾鹏48 陈鹏59 朴元泉5 李海龙16 李晶琳27 吴尧38 任晓光49 曾亮友60 朴健6 戴金柱17 白云峰28 吴毅39 郝黎明50 黄远宁61 邱俊达7 韩兵18 李文秀29 舒万岑40 陈明月51 乔盼盼62 李睿英8 鉴学全19 程帅峰30 张玮41 周显海52 刘继宏63 柳文叶9 柳秀铉20 王野31 岳壮壮42 杨厚锋53 韩光64 周芮淼10 崔国斌21 付金婷32 张勇勇43 何兵兵54 李松清65 王博11 瞿志禹22 施延续33 王聪44 康熙日55 姜玮峰2、

3、生产车间的四周外墙均为承重砖墙，内设钢筋混凝土柱，其截面尺寸为 350mm 350mm。3、荷载：（1）、楼面活荷载，单位为 kn/m2 （见表一）（2）、楼面面层： 20mm 厚水泥砂浆面层，容重20kn/ m3（3）、楼盖自重：钢筋混凝土容重25kn/ m3（ 4）、天棚抹灰： 20mm 厚混合砂浆抹灰，容重17kn / m34、材料：（ 1）、混凝土： C20（2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用级钢筋，板内及梁内的 其它钢筋可以采用级 .三、有关制图的一些说明1、图纸： 采用 2#图纸， 1 张2、图标：3、字体及图线： 图纸上所有字体一律采用仿宋字， 所有图线、 图例及尺寸标注均 须符合制

4、图标准。四、课程设计进度表3月 19日3月30日 按照任务书的步骤要求进行结构计算4月 2日止 计算书发到共同邮箱4月 14日4月20日 修改计算书并发到邮箱4月 21日4 月 27日 按照计算书画 CAD图并发到邮箱 5月 3、4 日 课程设计，时间：早 8:00时11:00时，下午 1:00时4： 00 时 ，应在固定制图室画图，否则不计成绩。五、成绩评定 1、课程设计过程中，指导教师中期检查记录，学生对课程设计的态 度和认识，占总分的 30%。2、课程设计过程中对学生随时进行答辩，记成绩。3、计算书、图面成绩与答辩成绩共占总成绩的 70%。4、通过课程设计的成绩评定，使学生找出自己的不足

5、之处，以利于 以后的学习。六、具体内容（一） 计算书：板和次梁按考虑塑性内力重分布方法计算内力； 主梁按弹性理论计算内力。（二） 绘楼盖施工图包括：1.楼盖结构平面布置图（标注墙、柱定位轴线编号和梁、柱定位尺 寸及构件编号，标出楼面结构标高） 。2.板配筋图（标注板厚、板中钢筋的直径、间距、编号及其定位尺 寸）。3. 次梁配筋图、主梁配筋图（标注主梁截面尺寸及几何尺寸、梁顶 标高、钢筋的直径、根数、编号及其定位尺寸） 。*补充必要的说明，比如，板厚、分布筋、混凝土强度等级等。钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书0. 目 录1. 结构平面布置2. 板的强度计算 板的厚度确定 荷载计算 内力及配

6、筋计算 板的计算简图的确定 2内力及配筋计算3. 次梁（ XLL-1）强度计算 截面尺寸确定 荷载计算 内力及配筋计算 计算简图 内力及配筋计算4. 主梁（ YLL-1）强度计算 截面尺寸 荷载计算 内力及配筋计算 计算简图 内力计算 承载力计算 吊筋计算构造要求1. 结构平面布置板跨度一般为 ，取；次梁跨度一般为 ， 取；主梁跨度则为 ， 取。结构平面布置图如 图 1-1 。图 1-1 结构平面布置图2. 板的强度计算板按塑性内力重分布方法计算。板的厚度确定板的长宽比 ll2l1520020802.5 3本设计按单向板设计。板的厚度， h l1 2080 52mm 取 h 80mm 。40

7、40次梁截面高度l 2 5200 h18l2185200289mm,取h450, 截面宽度 b 200mm1212433mm荷载计算取 1m 宽板带作为计算单元20mm厚水泥砂浆：0.02m20KN / m30.4KN / m280mm楼盖板自重：0.08m325KN / m322.0KN / m2l 02 ln 2.08 0.2 1.88m20mm 混0.02m 17KN / m3合0.34KN砂/m2浆天棚抹灰：恒载标准值为gK2.74KN / m2活载标准值为qK5.28 KN / m 2线恒载设计值：g 1.2 gk 1.2 2.74KN/m3.29KN / m线活载设计值：q 1.3

8、qk1.3 5.8KN/m7.54KN / m设计值为：fgq 3.29KN / m7.54KN/m10.83KN / m内力及配筋计算板的计算简图的确定 板的计算跨度确定：边跨h0.20.08l01n(2.080.12)1.90mn222a0.20.12l01n(2.080.12)1.92mn222min取 l011.90m中跨：计算跨度差：1.9 1.88 / 1.88 1.06% 10%l0 1.90m ，说明可按等跨连续板计算内力，为简化计算起见，统一取图 2-2 板计算简图内力及配筋计算（ 1）板的内力计算2 板的弯矩 M m g q l02 m板的弯矩系数 板的弯矩见表 2-1。2

9、）截面承载力计算 板计算单元取 1m 宽板带，板有效高度即 b h 1000mm 80mm 。h0 80 20 60mm，1.0则连续板各截面的正截面承载力计算见表2-2。表 2-1 板弯矩计算截面边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨 内、中间跨内中间支座弯矩计算系数 m1111111161142M m g q l0 / KN m表 2-2 板正截面承载力计算板带部位截面边区板带（ 、 ） 轴线间中间区板带（ ）轴线间边跨 跨内离端 第二 支座离端 第二 跨跨 内、中间跨 内中间支 座边跨跨 内离端 第二 支座离端第二跨跨 内、中间跨 内中间支 座M/KN m80%80%=Ms2s1 f cbh0

10、22/mm1 1 2 sb 0.576As bh0 1 fc / fy(mm2)233233154175233233122139选用钢筋8 2008 2008 2008 2008 2008 2008 2008 200实配钢筋面积/ mm2板构造要求： 分布筋采用 6200； 嵌入墙内的板面构造钢筋，垂直于主梁的板面构造钢筋采用 8200。3. 次梁（ XLL-1）强度计算l 3 6240446mmh 650mm 1414，宽度取 b 250mml36240780mm88次梁按塑性内力重分布计算。取主梁高度：截面尺寸确定荷载计算2由板传来：3.29KN / m2 2.08m 6.84KN / m

11、1.2 25KN / m3 0.2m0.45 0.08 m2.22KN / m次梁粉刷重：1.2 17KN /m3 0.02m 0.45 0.08m 2 0.3KN /mg 9.36KN / m活荷27.54KN / m2 2.08m 15.68KN /mf g q 25 .04 KN / m内力及配筋计算 计算简图 边跨：lnl 010.255.2 0.1221.025l n 1.0254.955m4.955m 5. 079ml 01 5.075mlna 4.955m 0.24 m225.075m中跨：跨度差：l02 ln 5.2 0.25 4.95m5.075 4.95 m4.95m2.5

12、% 10%次梁自按等跨度连续梁计算连续次梁各弯矩计算截面边跨跨 内离端第二支 座第二跨、中间 跨跨内中间支座弯矩系数 m111111111614弯矩值 M连续次梁各剪力计算截面端支座内侧第二支座外侧第二支座内侧中间支座剪力系数m剪力值 V内力及配筋计算次梁 XLL-1各跨跨中按 T 型截面计算，支座截面按矩形截面计算。 跨中截面： 翼缘宽度 bf 按 bf l ，且 bf s0 bc 考虑边跨：bf 3ls0 bc50751690mm31880 200 mm 2080 mm取 bf 1690mml4950 mmbf1650 mm中跨：f33s0 bc1880 200 mm2080 mm取 bf

13、1650mm梁高：h 450mmh0450 35 mm 415 mm翼缘厚度：h f 80mmhf80mm跨内截面0.021 f0.193h0415mm故各跨跨内截面均属于第一类 T 型截面支座截面：支座截面按矩形截面计算，第一跨跨内支座按布置两排布置纵筋考虑，取h0 450 60 mm 390mm ，其他中间支座按布置一排考虑h0 415mm（ 2）XLL-1正截面承载力及钢筋计算见表 3-1；斜截面承载力及钢筋计算见表3-2。表 3-1 次梁（ XLL-1）正截面承载力计算截面边跨跨内离端第二支座离端第二跨内中间支座2M m g q l 02 KN mM s1 fcbf h02M s21

14、fcbh02b 0.55bfh0 1 fc443567307399Asfyybh0 1 fcAssf y/mm2选配钢筋2 182 202 162 16实配钢筋509628402402表 3-2 次梁（ XLL-1）斜截面承载力计算截面端支座内侧离端第二支座 外侧离端第二支座 内侧中间支座外、 内侧V v g q lnKN0.25 c fcbh0 / NVVVVVc 0.7 f tbh0 /NVVVV342000V342000V342000V342000VVc 0.7 ftbh0 /N118388V109723V109723V109723V109723V箍筋肢数、直径2828282828Asv

15、nAsv12 / mm101101101101101fyv ASVh0 SV VC/mm213279363310实配箍筋间距 S/mm200200200200200Vcs 0.7 ftbh0 f yv Asvh0 s202243187443187443187443187443V VcsA cs00000Asb 0.8f y sin弯起筋1 201 201 181 18吊筋计算由次梁传于主梁的全部集中力为：F G Q 1.2 48.672KN 81.54 KN 139.95KN则附加箍筋的排数：（排）排26200 附加箍筋的布置：选用 6、四肢箍 . Asv1 28.3mm23F 112.092

16、 103 m 3.67 nf yv Asv1 4 270 28.3取4则每边设h1 hz hc 650mm 400mm 250mms 3bc 2h1 3 200 2 250 1100 mm 次梁处附加箍筋如图 4-5 所示。图 4-5 次梁处附加箍筋图构造要求弯起和切断：钢筋应在“理论断点”以外，当 V 0.7 f t bh0时，从该钢筋充分利用截面伸出的长度 1.2la h0；当 V 0.7 f tbh0时，从该钢筋充分利用截面伸出的长度1.2la纵筋伸入支座大于等于两根，且面积不得少于跨中钢筋面积的 要有一定的锚固长度。50%，并且伸入支座弯起筋应在被充分利用的截面以外距离s h0 /2 的截面处弯起（下弯点） ，上弯点距支座边缘距离为 50mm 。 纵向钢筋最小配筋率：0.45ftmin0.45 1.1 0.165% 0.2%300取%2325mm22Aminminbh 0.2% 250 650mm2以上的纵筋均满足要箍筋