慧灵寺、观拆迁安置建设工程钢支架专项方案.docx

1、鹿城区慧灵寺、清心观拆迁安置建设工程钢支架模板安全专项施工方案温州市华昌市政工程有限责任公司2015年 5 月30日目 录第一章工程简况 3一、工程简况 3二、施工要求 3第二章编制依据3第三章工艺设计技术 4一、安装方案 4二、施工方法 6三、支架、模板拆除地工艺要求7第四章施工安全保证体系及措施8第五章安全应急预案 11第六章计算书及相关图纸13第一章工程简况一、工程简况1、建筑简况本工程位于温州市鹿城区汇源路与宏源路交叉路口北侧, 工程总建筑面积约3170 ,无地下室, 地上结构为一栋三层现浇框架结构建筑, 建筑总高度为14.190m, 屋面为木结构, 基础采用机械钻孔灌注桩.各责任主体

2、名称温州鹿城百巷万户惠民工程建设单位设计单位 温州城建设计院建设指挥部温州市华昌市政工程有限公施工单位监理单位浙江德邻联合工程有限公司司工程经理郭丽君技术负责人陈建阔2、钢支模简况因现场 C 轴以东为河道 , 为了工程后续施工 , 我工程部现决定为此部位安装工字钢钢管架组合支架基础施工平台 , 支架下部采用工程桩基作为支架承载 , 在桩基长跨方向每桩预埋一根 2000mm长 14 型（ 140*80*5.5*9.1*3.8 ）工字钢 , 支架平台高 1380mm.二、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠.2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求.3、模板施工前对施工人员进行

3、技术交底, 严禁盲目施工 .第二章编制依据1、木结构设计规范 GB 50005-20032、建筑结构荷载规范GB50009-20123、混凝土结构设计规范GB50010-20104、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-20025、钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-20016、建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-20137、施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-20058、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20119、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-200810、建筑施工安全检查标准JGJ59-201111、建筑施工高处作业安全技术规范

4、JGJ80-9112、危险性较大地分部分项工程安全管理办法 建质 200987 号文 13、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）14、本工程施工图纸15、本工程施工组织设计第三章工艺设计技术一、安装方案1、工字钢安装设计桩 基 长 跨 方 向 （ 南 北 方 向 ） 每 桩 预 埋 一 根2000mm 长14型（ 140*80*5.5*9.1*3.8 ）工字钢 , 在 14 型工字钢上方桩侧（东西方向）各一侧安装 4000mm长 25B 型（ 250*118*10*13*5 ）工字钢并与 14 型工字钢满焊连接 , 再在 25B 型工字钢上方长跨方向 ( 东西

5、方向 ) 每隔 1000mm安装一根8000mm长 25B 型（ 250*118*10*13*5 ）工字钢并与下方工字钢满焊连接, 为了支架整体稳定性沿长跨方向25B 型工字钢上方每隔2200mm安装一根3200mm长 10 型（ 100*68*4.5*7.6*3.3）工字钢与下方工字钢满焊刚性连接.2、梁承重支撑架搭设设计支撑架立杆使用 483.5 钢管 , 梁两侧立杆间距 1m,沿梁跨度方向立杆间距为 0.8m, 立杆直接放置于 25B 型工字钢上 , 距工字钢 100mm高设一道扫地杆 , 为了架体整体稳定性考虑在立杆两侧各安装一根 800mm钢管与扫地杆用扣件连接 , 再在立杆工字钢底

6、再用扣件连接一根 4000mm钢管；为了保证梁不出现下沉变形等质量事故 , 在梁底模中间加一排立杆与水平杆相连接 . 梁底 6080mm方木次楞间距 300mm,主楞采用单钢管与立杆双扣件连接 . 梁侧次愣采用 4060mm方木 , 间距 350mm,梁侧模主楞采用双钢管 , 采用 12 对拉螺杆支撑 .3、板承重支撑架搭设设计支撑架立杆使用 48 3.5 钢管横向间距1m、纵向间距 0.8m, 立杆上端伸至模板支撑点长度不大于100mm,距工字钢 100mm高设一道扫地杆 , 水平杆步距0.64m, 立杆直接放置于25B 型工字钢上 , 距工字钢100mm高设一道扫地杆 ,为了架体整体稳定性

7、考虑在立杆两侧各安装一根 800mm钢管与扫地杆用扣件连接 , 再在立杆工字钢底再用扣件连接一根 4000mm钢管；采用 15mm胶合板,60mm80mm方木次楞 , 次楞间距 300mm； 483.5 钢管主楞 .立面图平面图二、施工方法1 、承重架搭设放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立底立杆 , 底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定 , 每边竖起 34 根立杆后 , 随即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后, 拧紧扣件螺栓 , 形成构架地起始段按上述要求依次向前搭设 , 直至第一步支撑架交圈完成第二步纵向水平杆第二步横向水平杆 .2、 梁模

8、安装按设计间距要求整齐铺好 60mm 80mm方木 , 随即铺设梁底模 , 铺设时应先与柱头对接好并钉牢 , 并用 40mm60mm方木条作立档及立档支撑 , 用使用铁制侧模卡勾步步做侧模压脚 . 之后吊直侧模 , 用斜杆顶撑固定 . 当梁高超过 700 时 , 在梁高地中间加两道 12 穿墙螺杆 . 另外 , 当梁跨度大于 4M 时 , 跨中梁底处应按规范要求起拱 , 主次梁交接时 , 应先主梁起拱 , 后次梁起拱 .3、板模安装在钢管立柱上弹出横钢管标高控制线 , 并架设 48 横钢管 , 在钢管上直接铺设方木 , 拉线检查 , 直至平整 . 然后铺楼面模板 , 用长 40mm铁钉钉牢 ,

9、 如果楼板宽度不合模板模数时 , 补板应补在梁、柱边 . 根据板跨度大小 , 决定板模板起拱大小： 4m 开间不考虑起拱 ,4m L 6m起拱 10mm,6m地起拱 15mm.板铺完后 , 用水准仪校正标高 , 并用靠尺找平 . 对变形和四周破损地模板及时修整和更换以确保接缝严密 , 板面平整；模板铺完后 , 将杂物清理干净 , 刷好脱模剂 .三、支架、模板拆除地工艺要求1、模板拆除工艺要求拆模地时机应是砼达到必要地强度, 其强度要求是根据规范规定, 现浇砼结构拆模时所需强度 , 应符合以下要求：序号结构类型结构跨度（ M）按设计强度百分率（%）1板2502梁2 8703承重结构81004悬臂

10、梁2705悬臂板2100侧模、柱模拆除时地砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤.模板拆除时 , 不应对楼层形成冲击荷载 . 拆除地模板和支架宜分散堆放并及时清运 .拆除模板前 , 由木工工长填写好模板拆除申请 , 工程主管工程师审核后 , 并附上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除 .梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度 , 同时参考同条件养护地混凝土试块强度 , 在达到规定强度要求后才可以进行模板拆除工作 . 因部分高支架直接支撑在一层顶板上 , 故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前 , 严禁拆除一层地模板支撑 .在拆除时 , 不得中途换人 , 如果必须换人 , 必须做好移交工作

11、 ,. 每天收工前 ,对未拆除地部分应及时加固处理.严禁夜间进行拆架施工 .第四章施工安全保证体系及措施1、安全保证体系2、安全措施（ 1）安全教育措施新工人进场或变换工种地工人都要及时进行三级安全教育, 进行安全技术交底 , 对模板安装工作存在地易发事故隐患进行分析, 并提出预防措施及有关要求 , 使工人地安全意识提高 , 时刻牢记做好安全施工 .实行班前安全活动 , 每天班前 , 由班长安排工作时 , 班长向队组人员指出各工作部位地安全注意事项 .（ 2）安全防护措施工程部负责安排人员做好各工作部位地安全防护设施, 可由专业队组完成 .楼层洞口、临边应进行有效防护, 以保证施工人员地安全

12、.（ 3）施工安全技术措施模板支撑系统施工前 , 应按施工规范、施工方案和施工组织设计地要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底 .对钢管架、配件、加固件应进行检查验收, 严禁使用不合格地钢管架、配件 .立杆底座下应铺设50mm200mm方木 .不配套地钢管架与配件不得混合使用于同一支撑系统.支撑架安装应自一端向另一端延伸, 自下而上按步架设 , 并逐层改变搭设方向 , 不得从两端向中间进行 , 以免结合处错位 , 难于连接 .模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收 , 合格后方准使用 .泵送混凝土时 , 应随浇、随捣、随平整 , 混凝土不得堆积在泵送管路出口处 . 应避免装卸物料对模板支撑或

13、脚手架产生偏心、振动和冲击 .交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸, 因施工需要临时局部拆卸时 , 施工完毕后应立即恢复 .拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施 , 严禁高空抛掷 .高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下, 应从施工便梯进入工作面 .高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间 , 无关人员不得进入支模底下 , 并由安全员在现场监护 .混凝土浇筑时 , 安全员专职负责监测模板及支撑系统地稳定性 , 发现异常应立即暂停施工 , 迅速疏散人员 , 及时采取处理措施 , 待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工 .（ 4）安全检查每天值班工长及安全员必须巡视工地 , 对存在地安

14、全隐患及潜在地安全因素及时提出 , 及时整改 .发现违章行为 , 及时纠正 .班组安全员每天对本班工作部位详细检查 , 发现问题及时处理或报告值班工长处理 .如果需要动火 , 如电焊、氧割等 , 应征得工长和安全员同意 , 并办好动火审批手续 , 才能动火 . 且火源周边配备 2 个以上灭火器 , 派专人监控火情 .第五章安全应急预案1、目地提高整个工程组对事故地整体应急能力, 确保意外发生地时候能有序地应急指挥 , 为有效、及时地抢救伤员, 防止事故地扩大 , 减少经济损失 , 保护生态环境和资源 , 把事故降低到最小程度 , 制定本预案 .2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长

15、、成员等构成.(1)领导各单位应急小组地培训和演习工作, 提高应变能力 .(2) 当发生突发事故时 , 负责救险地人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调 .(3) 负责准备所需要地应急物资和应急设备 .(4) 及时到达现场进行指挥 , 控制事故地扩大 , 并迅速向上级报告 . 3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后 , 作业人员、班组长、现场负责人、工程部安全主管领导应逐级上报 , 并联络报警 , 组织抢救 .(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员. 发生重大事故时 , 应立即向上级领导汇报 , 并在 1 小时内向上级主管部门

16、作出书面报告.(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生地事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故.1) 火灾事故应急处理：及时报警 , 组织扑救 , 集中力量控制火势 . 消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延 . 注意人身安全 , 积极抢救被困人员 , 配合消防人员扑灭大火 .2) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥地木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开 . 伤员被救后 , 观察其呼吸、心跳情况 , 必要时 , 可采取人工呼吸、心脏挤压术 , 并且注意其他损伤地处理 . 局部电击时 , 应对伤员进行早期清创处理 , 创面宜暴露 , 不宜包扎 ,

17、发生内部组织坏死时 , 必须注射破伤风抗菌素 .3) 高温中暑地应急处理：将中暑人员移至阴凉地地方 , 解开衣服让其平卧 ,头部不要垫高 . 用凉水或 50%酒精擦其全身 , 直至皮肤发红 , 血管扩张以促进散热 , 降温过程中要密切观察 . 及时补充水分和无机盐 , 及时处理呼吸、循环衰竭 , 医疗条件不完善时 , 及时送医院治疗 .4) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时 , 应立即向工程部报告、排除其他隐患 , 防止救援人员受到伤害 , 积极对伤员进行抢救 .4、应急通信联络工程总负责人：周国定手机：程经理：郭

18、丽君手机：全员：邱张芃手机：术负责人：陈建阔手机院救护中心： 120匪警： 110火警： 119通信联系方式应在施工现场和营地地显要位置张贴, 以便紧急情况下使用 .第六章计算书及相关图纸（本方案计算书出自于品茗施工安全软件2015 版）工字钢支架设计验算一、简支梁几何条件：梁长L梁间距（受荷面宽）：7.5MB：1M二、荷载参数及挠度控制：恒载标准值g：6.75 KN/M2活载标准值q：2 KN/M2恒载分项系数G：1.2活载分项系数Q：1.4挠度控制：1/ 150三、截面选择（ H型截面）：H截面高 * 截面宽 *

19、 腹板厚 * 翼缘厚： H 250* 118* 13* 10mmWx材性： Q235B截面特性： Ix ： 4718.45cm4： 377.47cm3(Sx： 227.56cm3单位自重 ) G ： 41Kg/M四、验算结果：梁上荷载标准值：qk=g+q= 8.75KN/M2梁上荷载设计值：qd=G*g+Q*q= 10.9KN/M2单元长度荷载标准值：qkl=qk*B= 8.75KN/M单元长度荷载设计值：qdl=qd*B= 10.89KN/M跨中弯矩：Mmax=1/8*(qdl+0.01*G)*L2= 80.02KN.M支座剪力：Vmax=1/2*(qdl+0.01*G)*L= 42.68K

20、N弯曲正应力:=Mmax/(1.05*Wx)支座最大剪应力:=Vmax*Sx/(I*tw)弯曲正应力= 201.89N/mm2 抗弯设计值 k : 215N/mm2ok!支座最大剪应力v= 15.83N/mm2 抗剪设计值vk : 125N/mm2ok!跨中挠度相对值1/ = 1/ 193.1 挠度控制值 1/ :1/ 150ok!跨中挠度 :f=5/384*(qkl*L4)/(206E3*Ix)= 38.82 mm验算通过！工字钢支架梁模板计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020113、混凝土结构设计规范GB

21、50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范 GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称JL1新浇混凝土梁计算跨度 (m)8混凝土梁截面尺寸 (mm mm)300800新浇混凝土结构层高 (m)1.38梁侧楼板厚度 (mm)150二、荷载设计面板0.12面板及小梁0.3模板及其支架自重标准值G1k(kN/m )模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值324G2k(kN/m )混凝土梁钢筋自重标准值31.531.1G3k(kN/m )混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m )当计算支架立柱及其他支承结构构件221对水平面模板取

22、值 Q2k(kN/m )2时 Q1k(kN/m )基本风压20.30(kN/m )2风压高度变化系数非自定义 :0.156风荷载标准值 k (kN/m )0.65z风荷载体型系数 s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁跨度方向立柱间距la(mm)梁两侧立柱间距 lb(mm)步距 h(mm)新浇混凝土楼板立柱间距la(mm) 、 lb(mm)梁两侧有板 ,梁板立柱共用 (A)8001000400800 、1000混凝土梁居梁两侧立柱中地位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离 (mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底

23、支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度 (mm)200结构表面地要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 (mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm215面板弹性模量210000)E(N/mm )取单位宽度 1000mm,按二等跨连续梁计算 ,计算简图如下：Wbh2/6=1000 1515/6 37500mm3,Ibh3/12=1000 151515/124281250mmq10max1.2(G1k+(G2k+G3k ) h)+1.4Q2k,1.35(G1k+(G2k +G3k) h)+1.4cQ2k b=0.9 ma x

24、1.2 (0.1+(24+1.5) 0.8)+1.4 2,1.35 (0.1+(24+1.5) 0.8)+1.4 0.7 2 126.671kN/mq1 静 0.9 1.35 G 1k +(G2k +G3k) h b0.9 1.35 0.1+(24+1.5) 0.8 124.908kN/mq1 活 0.9 1.4 0.7 Q2kb0.9 1.4 0.7 211.764kN/mq2G1k+(G2k+G3k) h b 0.1+(24+1.5) 0.8 1 20.5kN/m1、强度验算M max 0.125q1L2 0.125q1l 20.125 26.671 0.1520.075kNm M max

25、/W 0.075 106/37500 2N/mm2 f15N/mm 2满足要求！2、挠度验算max0.521q2L 4/(100EI)=0.52120.5 1504/(100 10000281250) 0.019mm l/250 150/2500.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值 (承载能力极限状态 )R1=R3=0.375 q1 静 l +0.437 q1 活 l=0.375 24.908 0.15+0.437 1.764 0.151.517kNR2=1.25q1l=1.25 26.671 0.155.001kN标准值 (正常使用极限状态 )R1 =R3 =0.375 q2l=0.37

26、5 20.5 0.15 1.153kNR2 =1.25q2l=1.25 20.5 0.153.844kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格 (mm)6080小梁抗弯强度设计值 f(N/mm213小梁抗剪强度设计值21.4) (N/mm )小梁弹性模量29600364E(N/mm )小梁截面抵抗矩 W(cm )小梁截面惯性矩I(cm4)256验算方式三等跨连续梁为简化计算 ,按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图：q1max1.517+0.9 1.35 (0.3-0.1) 0.3/2+0.5 (0.8-0.15)+0.9 max1.2 (0.5+(24+1.1) 0.15)+1.4 2,1.3

27、5 (0.5+(24+1.1) 0.15)+1.4 0.72 max0.5-0.3/2,(1-0.5)-0.3/2/2 1,5.001+0.9 1.35 (0.3-0.1) 0.3/2=5.037kN/mq2max1.153+(0.3-0.1) 0.3/2+0.5 (0.8-0.15)+(0.5+(24+1.1) 0.15) max0.5-0.3/2,(1-0.5)-0.3/2/2 1,3.844+(0.3-0.1) 0.3/2 3.874kN/m1、抗弯验算M max max0.1q1l12,0.5q1l 22max0.1 5.037 0.82,0.5 5.037 0.220.322kN m

28、 M max/W 0.322 106/64000 5.037N/mm2 f 13N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax0.6q1 l1 ,q1l2 max0.6 5.037 0.8,5.037 0.22.418kNmax3V max/(2bh0)=3 2.418 1000/(2 6080)0.756N/mm2 1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算10.677q2 140.677 4l/(100EI)3.874 800 /(10096002560000)0.437mm l1/250800/250 3.2mm2q2l24/(8EI) 3.874 2004/(8 96002560000)

29、0.032mm 2l2 /2502200/2501.6mm满足要求！4、支座反力计算梁头处 (即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmaxmax1.1q1l1,0.4q1l1+q1l 2 max1.1 5.037 0.8,0.4 5.037 0.8+5.037 0.2 4.433kN同理可得 ,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.812kN,R24.433kN正常使用极限状态Rmaxmax1.1q2l1,0.4q2l1+q2l 2 max1.1 3.874 0.8,0.4 3.874 0.8+3.874 0.2 3.409kN同理可得 ,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1

30、 R32.492kN,R23.409kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格 (mm)483.5主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值 f(N/mm2205)2125412.19主梁抗剪强度设计值 (N/mm )主梁截面惯性矩 I(cm )主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计 ,计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图 (kN m) M max/W 0.251 106/508049.408N/mm2 f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图 (kN)Vmax2.47kNmax2V max/A=2 2.47 1000/489 10.104N/mm2 1

31、25N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图 (mm)max0.066mm l/250 500/2502mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=0.342kN,R2=9.374kN,R3=0.342kN七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数k c0.85扣件最大受力 NmaxR1,R2 ,R3 9.374kN Rc=kc12=0.85 12=10.2kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距 hd(mm)850立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点200顶部立杆计算长度系数 11.386地长度 a(mm)非顶部立杆计算长度系数 21.7

32、55钢管类型483.5立柱截面面积 A(mm 2)489回转半径 i(mm)15.8立柱截面抵抗矩35.08抗压强度设计值f(N/mm2205W(cm )支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段： l01=k1(hd+2a)=1 1.386 (850+2 200)=1732.5mm非顶部立杆段： l02=k2h =1 1.755 500=877.5mm =l0/i=1732.5/15.8=109.652 =210长细比满足要求！2、风荷载计算M w 0 1.4 cklah2/101.4 0.9 0.156 0.8 0.52/100.004kN m3、稳定性计算根据建筑施工扣

33、件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011,荷载设计值q1 有所不同：1)面板验算q11.2 (0.1+(24+1.5) 0.8)+1.4 0.9 2 127.12kN/m2)小梁验算q1max1.549+1.2 (0.3-0.1) 0.3/2+0.5 (0.8-0.15)+1.2 (0.5+(24+1.1) 0.15)+1.4 0.9 1 max0.5-0.3/2,(1-0.5)-0.3/2/2 1,5.085+1.2 (0.3-0.1) 0.3/2=5.121kN/m同上四六计算过程 ,可得：R10.345kN,R2 9.496kN,R30.345kN顶部立杆段： l01=k1(hd

34、+2a)=1.155 1.386 (850+2 200)=2001.037mm1l01/i 2001.037/15.8126.648,查表得 ,10.417立柱最大受力 Nw maxR1+N 边 1,R2,R3+N 边 2+M w/l b max0.345+1.2 (0.5+(24+1.1) 0.15)+1.4 0.9 1 (1+0.5-0.3/2)/2 0.8,9.496,0.345+1.2 (0.5+(24+1.1) 0.15)+1.4 0.9 1 (1+1-0.5-0.3/2)/2 0.8+0.004/19.5kNfN/( A)+Mw/W 9499.811/(0.417 489)+0.0

35、04 106/508047.361N/mm2 f205N/mm2满足要求！非顶部立杆段： l02=k2h =1.155 1.755 500=1013.512mm2l02/i 1013.512/15.864.146,查表得 ,20.802立柱最大受力 Nw maxR1+N 边 1,R2,R3+N 边 2+M w/l b max0.345+1.2 (0.5+(24+1.1) 0.15)+1.4 0.9 1 (1+0.5-0.3/2)/2 0.8,9.496,0.345+1.2 (0.5+(24+1.1) 0.15)+1.4 0.9 1 (1+1-0.5-0.3/2)/2 0.8+0.004/19.

36、5kN立柱最大受力 Nw maxR1+N 边 1,R2,R3+N 边 2+1.2 0.15 (2-0.8)+M w/l bmax0.345+1.2 (0.75+(24+1.1) 0.15)+1.4 0.9 1 (1+0.5-0.3/2)/2 0.8,9.496,0.345+1.2 (0.75+(24+1.1) 0.15)+1.4 0.9 1 (1+1-0.5-0.3/2)/2 0.8+0.216+0.004/19.716kNfN/( A)+Mw/W 9715.811/(0.802 489)+0.004 106/508025.548N/mm2 f205N/mm2满足要求！板模板（扣件式）计算书计

37、算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范 GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称5-6/c-d 轴板新浇混凝土楼板板厚(mm)150新浇混凝土楼板边长L(m)7.7新浇混凝土楼板边宽B(m)4.8二、荷载设计当计算面板和小梁时地均布活荷载(kN/m22.5)当计算面板和小梁时地集中荷载(kN)2.5施工人员及设备荷载标准值 Q1k21.5当计算主梁时地均布活荷载 (kN/m )当计算支架立柱及其他支承结构构件时地均布活荷载21(kN/m )面板自重标

38、准值0.12面板及小梁自重标准值0.3模板及其支架自重标准值G1k(kN/m )楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值32431.1G2k(kN/m )钢筋自重标准值 G3k(kN/m )模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计模板支架高度 (m)立柱纵向间距la(mm)立柱横向间距lb(mm)水平拉杆步距h(mm)立柱布置在混凝土板域中地位置立柱距混凝土板短边地距离(mm)立柱距混凝土板长边地距离(mm)主梁布置方向小梁间距 (mm)小梁最大悬挑长度(mm)主梁最大悬挑长度(mm)结构表面地要求设计简图如下：1.388001000640中心对称25040

39、0平行楼板长边300250400结构表面隐蔽模板设计平面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 (mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm215面板弹性模量210000)E(N/mm )面板验算方式简支梁根据建筑施工模板安全技术规范 5.2.1面板可按简支跨计算 地规定 ,另据现实 ,楼板面板应搁置在梁侧模板上 ,因此本例以简支梁 ,取 1m 单位宽度计算 .计算简图如下：Wbh2/6=1000 1515/6 37500mm3,Ibh3/12=1000 151515/12281250mm41、强度验算q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k) h)+1.4Q1k,1.35(G1k

40、+(G3k +G2k) h)+1.4 0.7Q1k b=0.9max1.2 (0.1+(1.1+24) 0.15)+1.4 2.5,1.35 (0.1+(1.1+24) 0.15)+1.4 0.7 2.51=7.324kN/mq20.9 1.2 G1kb=0.9 1.2 0.1 1=0.108kN/mp 0.9 1.4 Q1K=0.9 1.4 2.5 3.15kN2222Mmax maxq12l /8,q l /8+pl/4=max7.3240.3 /8,0.108 0.3/8+3.15 0.3/4=0.237kN m M max/W 0.237 106/37500 6.332N/mm2 f

41、15N/mm2满足要求！2、挠度验算q (G1k +(G3k+G2k) h) b=(0.1+(1.1+24) 0.15) 1=3.865kN/m 5ql4/(384EI)53.865 3004/(384 10000281250)0.145mm l/250300/2501.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格 (mm)6080小梁抗弯强度设计值 f(N/mm215.44小梁抗剪强度设计值21.78) (N/mm )小梁弹性模量29350364E(N/mm )小梁截面抵抗矩 W(cm )小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁验算方式简支梁因小梁较大悬挑长度为250mm,因此需进行最不

42、利组合,计算简图如下：1、强度验算q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k) h)+1.4Q1k ,1.35(G1k+(G3k+G2k) h)+1.4 0.7Q1k b=0.9 max1.2 (0.3+(1.1+24) 0.15)+1.4 2.5,1.35 (0.3+(1.1+24) 0.15)+1.4 0.7 2.5 0.3 2.262kN/mM1 q122 l /82.262 1 /80.283kN mq20.9 1.2 G1kb=0.9 1.2 0.3 0.3 0.097kN/mp 0.9 1.4 Q1k=0.9 1.4 2.5 3.15kNM 2 q2L2 /8+pL/4 0.097 12/8+3.15 1/40.8kN mM 3 maxq1L12/2,q2L 12/2+pL1=max2.262 0.252/2,0.097 0.252/2+3.15 0.250.791kN mM max maxM 1,M 2,M3 max0.283,0.8,0.7910.8kN m M max/W 0.8 106/6400012.495N/mm2 f15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V10.5q1L0.5 2.262 11.131kNV20.5q2L+0.5p0.5 0.097 1+0.5 3.15 1.624kN