(最新整理)泵站施工图计算书

1、(完整)泵站施工图计算书(完整)泵站施工图计算书 编辑整理：尊敬的读者朋友们：这里是精品文档编辑中心，本文档内容是由我和我的同事精心编辑整理后发布的，发布之前我们对文中内容进行仔细校对，但是难免会有疏漏的地方，但是任然希望（(完整)泵站施工图计算书）的内容能够给您的工作和学习带来便利。同时也真诚的希望收到您的建议和反馈，这将是我们进步的源泉，前进的动力。本文可编辑可修改，如果觉得对您有帮助请收藏以便随时查阅，最后祝您生活愉快 业绩进步，以下为(完整)泵站施工图计算书的全部内容。 计算： 校核： 第 77 页 共 65 页 1.综合说明1.1 概况位于*区东部，是*区四大万亩圩口之一，该圩东、西

2、、北分别由青通河、长江、九华河所环抱，南部为丘陵区。全圩总面积144。2km2,耕地面积11。41万亩，总人口5。48万人.*圩内为纯圩区地形，地势较为平坦。圩内地面高程一般在9。010.0m之间（吴淞高程，下同）,局部最高和最低地面高程为12。0m和8.5m。圩内有沿江公路、沿江高速公路和沿江铁路贯穿。*堤防全长36.73km，堤顶宽6。0m，堤顶高程17.018.3m,内外边坡为1：3.由于*三面环水,九华河、青通河来水面积较大（其中九华河来水面积532.8 km2，青通河来水面积1240 km2），圩区河道比降平缓，河槽泄量不足，两岸均有防洪堤，堤内耕地均低于河道洪水位，河道出口受江水位

3、顶托，泄流不畅，河道高水位持续时间长，该圩排涝任务繁重.*圩内排涝任务由5座泵站承担,即梅龙、刘村渡、桐梓山、大同和双丰排涝站，现状总装机56台套7395kw,排涝流量69.98m3/s，排涝模数为0。485m3/s/km2，现状设计排涝标准为7年一遇。由于排涝标准不足，再加上机电设备老化,效率低下，该圩涝灾频繁，严重地制约着当地农业生产的进一步发展。*泵站本次需要更新改造的共有7座机房，全部拆除重建。更新改造后，7座机房总装机35台，总装机容量7020kw，设计总抽排流量58。9m3/s。其中桐梓山站一机房设计抽排流量为7。7m3/s,设计净扬程为4。5m,最低净扬程为0.9m,最高净扬程为

4、8。52m，平均净扬为5.0m。老站装机4台，总容量810 kw，新建泵站装机容量为960kw，共有6台机组.依据防洪标准（gb50201-94）和泵站设计规范（gb/t5026597）的规定,确定本工程为等小（1)型泵站,各主要建筑物（如泵房、进水闸、前池、排涝出水涵）均为4级建筑物.排涝出水涵采用钢筋混凝土结构，单孔矩形截面，孔口尺寸2.5m2.5m。整个涵洞分成6节，总长51m.底板高程5。7m，出口设置防洪工作闸门，上部设起闭台,起闭台顶高程17.0m,并用便桥将堤顶与起闭台相连。堤顶高程18.36m，涵洞上部最大填土高度为9.66m。前池是排涝进水闸与进水池间的连接段。在平面上顺水流

5、方向呈梯形布置，前池总长18.0m，始端宽9.1m，末端宽17。5m，扩散中心角30。底板前10。0m为斜坡段，从5。5m高程降至5。37m高程.靠近站房段4。0m长为水平面，其高程与水泵进水室底板同为5.37m。底板为钢筋砼结构。在水平段范围内设排水孔，下设反滤层。1。2 设计依据1)防洪标准（gb50201-94)；2）泵站设计规范（gb/t50265-97）；3）堤防工程设计规范（gb50286-98）;4）水工建筑物荷载设计规范（dl5077-1997)；5）水工混凝土结构设计规范（sl/t 1912008）；6)水工钢筋混凝土结构学（中国水利水电出版社）;7）初步设计报告及相关资料。

6、2。涵洞结构计算（堤顶填土最大处）堤顶填土最大处箱涵的结构型式及尺寸见下图:2.1 荷载计算作用于涵洞上的荷载有：填土压力（垂直土压力和水平土压力)、内外水压力、洞身自重以及填土上的活荷载等。这里，主要考虑涵洞完建期所受的荷载，主要为填土压力、洞身自重，活荷载很小可忽略不计。计算土压力时，洞身沿轴向取单宽，洞顶的填土方式为上埋式，其数值可按下式计算:2。1.1 垂直土压力 （1)式中：h洞顶以上填土高度(m);h=18。368。7=9。66m s-填土容重（kn/m3）；s取19.0 kn/m3 d1涵洞外轮廓宽度;本工程d1=3.5m ks系数，对于刚性涵洞可按水工设计手册第八卷表40-34

7、查用，由h/d1=9.66/3.5=2.76,查表并用插值法求得ks=1。488。将以上数值代入上式，可得其标准值为：pk=1。48819.09。66=273。10 (kn/m）荷载的设计值等于荷载的标准值乘以相应的荷载分项系数。对于永久荷载,分项系数g=1.05。垂直土压力的设计值为：p=273.10 1.05=286.76（kn/m）系 数 ks 值h/d10。10.51。02.03。04。05。06.07.08.09.010ks1.041.201。401.451。501.451。401.351.301.251。201。152。1。2 水平土压力 (2)式中: py计算截面处的水平土压力(

8、kn/m2）;s填土容重(kn/m3）；s取19。0 kn/m3h1填土顶面至计算截面的高度（m)；b涵洞沿轴向的长度；b=1.0m 系数，对一般砂性土或较干的粘土可采用0.350。45，当含水量较大时可提高到0.50。55.本工程取=0。5。h1=9.66+0。5/2=9.91mh1=9.66+3。0+0.5/2=12.91m将以上数值代入上式计算，其相应的标准值分别为：pyk=0. 519。09。911.0=94.15kn/mpyk=0. 519.012。911.0=122。65 kn/m荷载分项系数g=1.05,水平土压力的设计值为：py=94.15 1.05=98.85kn/mpy=1

9、22。65 1。05=128.78kn/m2。1。3 洞身自重设计值顶、底板自重:q=*a*b*g =250。51.01。05=13.13kn/m2.1.4 侧墙、隔墙自重(集中力)：p=*alb*g =250.52.51.01.05=32.81kn2.1。5 垂直均布荷载总和p=p+q=286。76+13。13=299.89 kn/m2.1.6 边荷载设计值： （3）式中：h2为洞底中点至堤顶的高度。q边=1912。911。05=257。55kn/m2。2 内力计算2。2.1 结构的受力简图如下:无边荷载时涵洞荷载图 有边荷载时涵洞荷载图利用dkj程序计算结构的内力。节点编号及单元划分详见下

10、图。计算成果附后. 节点编号及单元划分图 数据文件名：*泵站更新改造桐梓山站一机房涵洞无边荷载。tt计算成果如下: * * dkj program developed by zhang qi fu,1988。8 * * copyright （c) 1988 by zhang qi fu * * nj jt ne ng nd jq nq np nk 7 2 7 0 4 2 9 0 0 e1 e0 eu pm ee 。2800e+08 4000. 。1000e-01 .0000 。0000 jh: 1 2 2 3 3 4 4 5 6 7 6 1 7 5 j: 1 200 200 0 5 0 200

11、 0 bb： 1。000 1.000 1.000 1。000 1。000 1.000 1.000 bh: 。5000 。5000 .5000 .5000 .5000 .5000 .5000 bl： 。7500 。7500 。7500 .7500 3.000 3。000 3。000 bc: .0000 。0000 .0000 .0000 。0000 90。00 -90。00 pj： 62 32.81 72 -32。81 pe: 13 。7500 -13.13 23 。7500 13.13 33 。7500 -13。13 43 。7500 13。13 53 3。000 -299.9 63 3。00

12、0 98。85 64 3。000 29.93 73 3.000 98。85 74 3。000 -29。93 nf= 18 ny= 141 pp: 386。7 283。0 283.0 386。7 。1377 。3658e10 node y r node y r 1: .0000 .0000 .3600e03 2: -。9587e05 .3735e-03 -.3877e-03 3: -.1917e04 .5464e-03 。6963e-09 4： 。2876e-04 .3735e03 .3877e-03 5： .3835e-04 .0000 。3600e03 6： -。1776e05 。1034e

13、03 。3624e-03 7： 。3659e-04 -。1034e-03 。3624e03 8: 。0000 。0000 .0000 element ni qi qj mi m0 mj 1: 179.0 -482.6 202.4 156。7 2.009 100.2 2: 179。0 -202。4 -。7324e-03 100。2 157.1 176。1 3： 179。0 .8316e-03 202.4 -176。1 157.1 100.2 4: 179.0 202。4 482.6 100。2 2。010 -156.7 5： 162。5 449.8 449。8 -154.5 182。9 154。

14、5 6: 482.6 -162。5 -179。0 154.5 27。55 -156。7 7： 482.6 162。5 179.0 -154.5 27.55 156。7 stop 洞身无边荷载弯矩图数据文件名:*泵站更新改造桐梓山站一机房涵洞有边荷载。tt计算成果如下: * * dkj program developed by zhang qi fu，1988.8 copyright (c) 1988 by zhang qi fu * * nj jt ne ng nd jq nq np nk 7 2 7 0 4 2 9 2 0 e1 e0 eu pm ee .2800e+08 4000。 .10

15、00e-01 。0000 。0000 jh: 1 2 2 3 3 4 4 5 6 7 6 1 7 5 j： 1 200 200 0 5 0 200 0 bb: 1.000 1。000 1.000 1。000 1.000 1.000 1。000 bh： 。5000 .5000 .5000 .5000 .5000 。5000 .5000 bl： .7500 .7500 。7500 。7500 3.000 3.000 3。000 bc： .0000 .0000 。0000 .0000 .0000 -90。00 90。00 pj: 62 -32。81 72 -32.81 pe： 13 。7500 13

16、。13 23 .7500 13。13 33 .7500 -13。13 43 。7500 13.13 53 3.000 299。9 63 3.000 98.85 64 3。000 29.93 73 3。000 -98。85 74 3。000 -29.93 pb: 257.5 1。500 3.000 257.5 -1.500 3.000 nf= 18 ny= 141 pp： 351.0 318。8 318.8 351.0 。1907 -。2912e-08 node y r node y r 1： .0000 。0000 -。3800e-03 2: 。9719e-05 .3948e-03 .4149

17、e03 3： -.1944e04 。5816e03 。6746e09 4： .2916e04 。3948e03 .4149e-03 5: .3887e-04 。0000 。3800e03 6: 。2301e05 .1034e03 。3683e-03 7： -.3659e04 -。1034e03 -。3683e-03 8： 。0000 .0000 .0000 element ni qi qj mi m0 mj 1： 181。4 482.6 229。3 162。9 5.685 104.0 2： 181。4 -229。3 。6714e-03 -104.0 168.5 190.0 3： 181。4 。

18、5569e-03 229。3 -190.0 -168.5 104。0 4: 181.4 229。3 482.6 -104.0 5.686 -162。9 5: 160。0 449。8 449.8 153.3 184.1 153.3 6： 482.6 160.0 181。4 153.3 30.07 162.9 7： 482.6 160。0 181.4 -153。3 30.07 162.9 stop洞身有边荷载弯矩图2。3 洞身配筋计算由于堤顶断面受力最大,结构内力也最大,所以以堤顶断面为准，取两种工况下的计算结果的最大值配筋。2。3。1 参数说明: 结构系数：r d=1。2 计算厚度： 底板底层

19、h0=50050=450mm其他厚度 h0=50030=470mmc25的砼强度：fc=11。9n/mm2级钢筋的强度：fy=310.0n/mm2建筑物级别为4级，永久建筑物，故0=0。9，=1.0完建期（不计边荷载）（单宽1m计）底板底层 m=156。70.9=141。0knm底板面层 m=176。10。9=158.5knm顶板底层 m=182。90。9=164。6 knm顶板面层 m=154。50.9=139。1knm边墙外侧 m=156.70.9=141.0 knm边墙内侧 m=0knm完建期（计边荷载）（单宽1米计）底板底层 m=162。90。9=146.6knm底板面层 m=190.

20、00.9=171。0knm顶板底层 m=184。10。9=165。7knm顶板面层 m=153。30。9=138。0knm边墙外侧 m=162.90.9=146。6knm边墙内侧 m=0knm2。3。2 配筋计算： （1）底板底层 m按146。6knm计算 h0=450mm s=( r dmma)/（ fcbh02) =(1.2146.6106)/（11.910004502） =0。0730 =1（12s)1/2 =1(120。0730）1/2 =0.0759 0.544 as=（fcbh0)/ fy =（11。90.07591000450）/310 =1311。1（mm2） = as/（bh

21、0） =1311。1/（1000450） =0.291 0。15%选用钢筋16200，实际1m中as1=1005mm2，另侧墙外侧的16200钢筋弯入底板底面1/3净宽，有as2=1005mm2,实际as= as1+ as2=1005+1005=2010 mm2。 （2）底板面层 m按171.0knm计算 h0=470mm s=( r dmma)/( fcbh02) =(1.2171。0106)/(11。910004702） =0。0781 =1-(12s)1/2 =1（120。0781）1/2 =0.0814 0.544 as=（fcbh0）/ fy =(11.90.08141000470)

22、/310 =1468.1(mm2） = as/（bh0) =1468.1/（1000470） =0.312% 0。15% 选用钢筋20200，实际1m中as=1571 mm2.（3）顶板底层 m按165。7knm计算 h0=470mm s=（ r dmma）/（ fcbh02） =（1。2165.7106)/（11.910004702） =0.0756 =1（12s）1/2 =1-(120.0756）1/2 =0。0787 0。544 as=（fcbh0)/ fy =（11.90。07871000470）/310 =1420。7(mm2） = as/（bh0） =1420.7/(1000470

23、) =0.302 0。15% 选用钢筋20200，实际1m中as=1571 mm2.（4）顶板面层 m按138。0knm计算 h0=470mm s=（ r dmma）/( fcbh02) =(1.2138.0106）/（11。910004702) =0.0630 =1-（12s)1/2 =1-（120.0630）1/2 =0.0651 0.544 as=（fcbh0）/ fy =(11。90。06511000470）/310 =1174.8（mm2） = as/（bh0） =1174.8/（1000470） =0.250% 0。15选用钢筋16200，实际1m中as1=1005mm2,另侧墙外

24、侧的16200钢筋弯入顶板面层1/3净宽，有as2=1005mm2,实际as= as1+ as2=1005+1005=2010 mm2。（5)边墙外侧 m按146。6 knm计算其弯矩大小与底板底层相等，故配筋与顶板面层相同，选配钢筋为16200。(6）边墙内侧由于其弯矩很小，所以配筋也很小，按最小配筋率=0.15进行配筋。 as=bh0=0.00151000470=705 mm2 选用钢筋16200,实际1m中as=1005 mm2.2.3.3 剪力校核 由dkj程序计算结果可知在底板节点1处剪力值最大为482。6kn,取距端部0.5h处剪力值即482。61250/1500=402.2 kn

25、。r dv=1。2402.20.9=434.4 knvc=0.07fcbh0 =0。0711。91000450 =374。9kn不满足vc r dv加配抗剪钢筋：as=（r dv-0。07 fcbh0）/ fysina =(434。4374.85）103/（310sin45） =271.7（mm2）选用钢筋14400，实际1m中as=385mm2。3.涵洞结构计算（取4和5节涵洞交接处）此处箱涵的结构型式及尺寸见下图：3。1 荷载计算3。1.1 垂直土压力 (1）式中:h洞顶以上填土高度(m)；h=15.86-8.7=7.16m s填土容重(kn/m3)；s取19.0 kn/m3 d1-涵洞外

26、轮廓宽度;本工程d1=3.5m ks-系数,对于刚性涵洞可按水工设计手册第八卷表4034查用，由h/d1=7。16/3。5=2.05，查表并用插值法求得ks=1.475.将以上数值代入上式，可得其标准值为：pk=1。47519。07。16=200。66 （kn/m)荷载的设计值等于荷载的标准值乘以相应的荷载分项系数.对于永久荷载,分项系数g=1。05。垂直土压力的设计值为：p=200.66 1.05=210.69（kn/m)系 数 ks 值h/d10。10。51.02。03。04。05.06.07.08。09.010ks1.041。201.401.451。501。451。401.351.301

27、.251。201。153.1。2 水平土压力 （2）式中: py计算截面处的水平土压力(kn/m2）；s-填土容重（kn/m3);s取19。0 kn/m3h1填土顶面至计算截面的高度（m);b涵洞沿轴向的长度；b=1。0m 系数，对一般砂性土或较干的粘土可采用0。350.45，当含水量较大时可提高到0.50.55.本工程取=0。5。h1=7.16+0.5/2=7。41mh1=7。16+3.0+0。5/2=10。41m将以上数值代入上式计算，其相应的标准值分别为：pyk=0. 519.07。411.0=70.40kn/mpyk=0。 519.010.411.0=98.90 kn/m荷载分项系数g

28、=1。05，水平土压力的设计值为：py=70。40 1.05=73。92kn/mpy=98。90 1.05=103。85kn/m3.1。3 洞身自重设计值顶、底板自重：q=*a*bg =250.51.01.05=13。13kn/m3.1.4 侧墙、隔墙自重（集中力)：p=*a*lbg =250。52。51。01.05=32.81kn3.1。5 垂直均布荷载总和p=p+q=210.69+13.13=223。82 kn/m2.1.6 边荷载设计值： （3)式中：h2为洞底中点至堤顶的高度。q边=1910.411.05=207.68kn/m3。2 内力计算3.2。1 结构的受力简图如下：无边荷载时涵

29、洞荷载图 有边荷载时涵洞荷载图利用dkj程序计算结构的内力。节点编号及单元划分详见下图.计算成果附后. 节点编号及单元划分图 数据文件名：*泵站更新改造桐梓山站一机房涵洞无边荷载.tt计算成果如下： * * dkj program developed by zhang qi fu,1988.8 * * copyright (c) 1988 by zhang qi fu * * nj jt ne ng nd jq nq np nk 7 2 7 0 4 2 9 2 0 e1 e0 eu pm ee 。2800e+08 4000。 .1000e-01 .0000 。0000 jh: 1 2 2 3

30、3 4 4 5 6 7 6 1 7 5 j: 1 200 200 0 5 0 200 0 bb: 1.000 1。000 1。000 1.000 1。000 1.000 1.000 bh: 。5000 .5000 .5000 。5000 .5000 .5000 。5000 bl： .7500 .7500 .7500 。7500 3。000 3.000 3.000 bc： .0000 。0000 。0000 .0000 .0000 90.00 90。00 pj： 62 32.81 72 -32。81 pe： 13 .7500 13.13 23 。7500 13。13 33 .7500 -13。1

31、3 43 .7500 13。13 53 3.000 299。9 63 3.000 98.85 64 3.000 29。93 73 3。000 -98。85 74 3。000 -29.93 pb: 257.5 1。500 3.000 257.5 1。500 3.000 nf= 18 ny= 141 pp: 351.0 318.8 318.8 351。0 。1907 .2912e-08 node y r node y r 1： 。0000 。0000 -。3800e03 2： -.9719e-05 。3948e-03 。4149e-03 3： 。1944e-04 。5816e-03 .6746e0

32、9 4： .2916e04 .3948e-03 。4149e03 5: -.3887e04 。0000 .3800e03 6: .2301e05 -。1034e-03 。3683e-03 7: -.3659e-04 。1034e03 -.3683e-03 8： .0000 .0000 。0000 element ni qi qj mi m0 mj 1: 181.4 -482.6 229。3 162。9 5.685 104。0 2: 181.4 -229.3 -.6714e-03 104.0 168.5 190.0 3: 181.4 .5569e-03 -229。3 -190。0 168。5 1

33、04。0 4: 181.4 229.3 -482.6 104。0 5.686 162。9 5: 160。0 449.8 449.8 -153.3 184。1 153.3 6: 482。6 160.0 181.4 153。3 30.07 162。9 7： 482。6 160.0 181.4 -153.3 -30。07 162。9 stop洞身无边荷载弯矩图数据文件名：*泵站更新改造桐梓山站一机房涵洞有边荷载.tt计算成果如下: * * dkj program developed by zhang qi fu，1988。8 * copyright (c） 1988 by zhang qi fu *

34、 * nj jt ne ng nd jq nq np nk 7 2 7 0 4 2 9 2 0 e1 e0 eu pm ee .2800e+08 4000。 -.1000e-01 。0000 .0000 jh: 1 2 2 3 3 4 4 5 6 7 6 1 7 5 j: 1 200 200 0 5 0 200 0 bb： 1。000 1。000 1。000 1。000 1。000 1。000 1.000 bh: .5000 。5000 。5000 。5000 .5000 .5000 .5000 bl： .7500 .7500 。7500 .7500 3。000 3.000 3。000 bc:

35、 。0000 。0000 .0000 .0000 。0000 90.00 90.00 pj： 62 -32.81 72 32。81 pe: 13 。7500 13。13 23 。7500 -13。13 33 .7500 13.13 43 。7500 -13.13 53 3.000 223。8 63 3.000 73。92 64 3.000 29。93 73 3。000 -73。85 74 3.000 -29。93 pb: 207.7 1.500 3.000 207。7 -1.500 3。000 nf= 18 ny= 141 pp: 270。0 247.6 247。6 270.0 。1492 .

36、4713e07 node y r node y r 1: .0000 。0000 。2839e03 2: .7725e-05 。2984e03 .3143e03 3： .1545e-04 。4402e-03 -。7062e07 4: -。2317e04 .2985e03 .3143e03 5： -。3090e04 。0000 。2843e03 6： -。1477e05 .7896e04 。2707e-03 7: 。2767e-04 -.7898e-04 。2705e-03 8: .0000 .0000 。0000 element ni qi qj mi m0 mj 1： 144.2 -368。

37、6 175.9 126.0 5。812 78。23 2： 144。2 -175。9 。6510e01 -78。23 127.7 144。2 3： 144。2 。6503e-01 -175.8 144。2 -127.8 78。32 4： 144。2 175.8 368.5 78。32 5.665 -125.8 5： 122。3 335.7 335。8 -115.2 136。5 115.3 6： 368.5 -122.3 144。4 115。2 20.59 -126。0 7: 368.6 122。3 144.2 -115。3 20。63 125.8 stop洞身有边荷载弯矩图3。3 洞身配筋计算由于第4，5节涵洞交接处填土相对较大,结构内力也较大,所以以此处断面为准，取两种工况下