某金属装配车间双跨等高单层厂房课程设计设计任务书

1、 单层厂房课程设计设 计 任 务 书一、 设计题目某金属装配车间双跨等高厂房。二、 设计内容1、 计算排架所受的各项荷载。2、 计算各种荷载作用下的排架内力（吊车荷载不考虑厂房的空间整体作用）。3、 边柱（a、c轴线）及中柱（b轴线）的柱及牛腿设计，柱下独立基础设计。4、 绘制施工图：柱模板图和配筋图，基础模板图和配筋图。三、 设计资料1、 金属结构车间为两跨厂房，跨度均为21m。厂房总长54m，柱距6m。厂房标高：室内地面0.000，室外地面-1.500，吊车轨顶标高一班8.000、二班10.00，屋架下弦标高一班10.400、二班12.400。2、 厂房每跨内设两台吊车，a4级工作制，起重

2、量单学号15/3t、双学号20/5t。吊车其它参数参见 “550/5t一般用途电动桥式起重机基本参数和尺寸（zq1-62系列）”。3、 建设地点为某城市，基本雪压0.30kn/m2，基本风压0.50kn/m2，冻结深度1.6m。厂房自然地坪下0.6m为回填土，回填土的下层8m为均匀粘土，地基承载力特征值=240kpa，土的天然重度为17.5kn/m3，土质分布均匀。下层为粗砂土，地基承载力特征值=350kpa，地下水位-5.5m。4、 厂房标准构件选用及荷载标准值如下：1) 屋架采用21m梯形钢屋架，按建筑结构荷载规范附录a“常用构件和材料的自重”，按0.12+0.011l（含支撑，按屋面水平

3、投影面积计算，单位kn/m2；l为跨度，以m计）计算屋架自重标准值（包括支撑）。屋架侧端高度1.4m，屋架在天窗架侧板处的高度为1.7m。2) 吊车梁选用钢筋混凝土等截面吊车梁，梁高900mm，自重标准值29kn/根，轨道及零件自重0.8kn/m，轨道及垫层构造高度200mm。3) 天窗采用矩形纵向天窗，每榀天窗架每侧传给屋架的竖向荷载为34kn（包括自重、侧板、窗扇、支撑等的自重）。天窗侧板高度2.6m，天窗架坡屋顶高度0.3m。4) 天沟板自重标准值为2.02kn/m。5、 围护墙采用240mm厚粉刷墙，自重5.2 kn/m2。钢窗：自重0.45 kn/m2，窗宽4.0m，窗高4.8m。围

4、护墙直接支撑于基础梁上，基础梁截面为240mm450mm。基础梁自重2.7kn/m。6、 材料：混凝土强度等级c20c30；柱的纵向钢筋采用hrb335或hrb400，其余钢筋i级。7、 屋面卷材防水法及荷载标准值如下：三毡四油防水层上铺小石子：0.4 kn/m2；25mm厚水泥砂浆找平层：0.5 kn/m2；100mm厚珍珠岩制品保温层：0.4 kn/m2；一毡二油隔汽层：0.05 kn/m2；25mm厚水泥砂浆找平层：0.5 kn/m2；6m预应力大型屋面板：1.4 kn/m2。四、 设计要求1、 计算内容完整，计算正确，有必要的示意图。2、 计算书装订：封皮、任务书、计算书，格式采用统一

5、模板，可电子录入后打印（单面或双面打印均可），也可手写但不得用铅笔书写。3、 计算书部分表述符合专业要求。所有示意图、表格都有编号，安排在正文引用的附近位置。示意图线条规整、字迹清楚、整洁。4、 施工图符合建筑制图规范的要求。计算书一、设计资料（一）、设计题目某金属装配车间双跨等高厂房。（二）、设计内容1、计算排架所受的各项荷载。2、计算各种荷载作用下的排架内力（吊车荷载不考虑厂房的空间整体作用）。3、边柱（a、c轴线）及中柱（b轴线）的柱及牛腿设计，柱下独立基础设计。4、绘制施工图：柱模板图和配筋图，基础模板图和配筋图。（三）、设计资料1、金属结构车间为两跨厂房，跨度均为21m。厂房总长54

6、m，柱距6m。厂房标高：室内地面0.000，室外地面-1.500，吊车轨顶标高10.00，屋架下弦标高12.400。2、厂房每跨内设两台吊车，a4级工作制，起重量20/5t。吊车其它参数由表-1给出。吊车位置起重量（kn）桥跨lk（m）小车重g（kn）最大轮压pmax,k(kn)大车轮距k（m）大车宽b（m）车高h（m）吊车总重（kn）左跨（ab）吊车200/5019.5 70.1 187 4.45.62.184264右跨（bc）吊车200/5019.570.11874.45.62.814264表-1 吊车的有关参数参数表 3、建设地点为某城市，基本雪压0.30kn/m2，基本风压0.50kn

7、/m2，冻结深度1.6m。厂房自然地坪下0.6m为回填土，回填土的下层8m为均匀粘土，地基承载力特征值=240kpa，土的天然重度为17.5kn/m3，土质分布均匀。下层为粗砂土，地基承载力特征值=350kpa，地下水位-5.5m。4、厂房标准构件选用及荷载标准值如下：（1）、屋架采用21m梯形钢屋架，按建筑结构荷载规范附录a“常用构件和材料的自重”，按0.12+0.011l（含支撑，按屋面水平投影面积计算，单位kn/m2；l为跨度，以m计）计算屋架自重标准值（包括支撑）。屋架侧端高度1.4m，屋架在天窗架侧板处的高度为1.7m。（2）、吊车梁选用钢筋混凝土等截面吊车梁，梁高900mm，自重标

8、准值29kn/根，轨道及零件自重0.8kn/m，轨道及垫层构造高度200mm。（3）、天窗采用矩形纵向天窗，每榀天窗架每侧传给屋架的竖向荷载为34kn（包括自重、侧板、窗扇、支撑等的自重）。天窗侧板高度2.6m，天窗架坡屋顶高度0.3m。（4）、天沟板自重标准值为2.02kn/m。5、 围护墙采用240mm厚粉刷墙，自重5.2 kn/m2。钢窗：自重0.45 kn/m2，窗宽4.0m，窗高4.8m。围护墙直接支撑于基础梁上，基础梁截面为240mm450mm。基础梁自重2.7kn/m。6、 材料：混凝土强度等级c20c30；柱的纵向钢筋采用hrb335或hrb400，其余钢筋i级。7、 屋面卷材

9、防水法及荷载标准值如下：三毡四油防水层上铺小石子：0.4 kn/m2；25mm厚水泥砂浆找平层：0.5 kn/m2；100mm厚珍珠岩制品保温层：0.4 kn/m2；一毡二油隔汽层：0.05 kn/m2；25mm厚水泥砂浆找平层：0.5 kn/m2；6m预应力大型屋面板：1.4 kn/m2。二、材料的选用混凝土强度等级为c25，柱的纵向钢筋采用hrb335级，其余钢筋采用i级。三、计算简图及柱截面几何参数的确定1、计算简图本装配车间工艺无特殊要求，荷载分布均匀。故选具有代表性的排架进行结构设计。排架的负荷范围如图-1所示。结构计算简图如图-2所示。下面来确定结构计算简图中的几何尺寸。图-1 排

10、架的负荷范围图-2 结构计算简图2、柱截面几何参数的确定(1)、基础的埋置深度及基础高度：考虑冻结深度及回填土层，选取基础至室外地面为1.8m。初步估计基础的高度为1.0m，则基础顶面标高为-0.95m。(2)、牛腿顶面标高确定：轨顶标高为10m，吊车梁高0.9m，轨道及垫层高度为0.2m。可得牛腿顶标高为10-1.1=8.9m。(3)、上柱标高的确定：屋架下弦标高为12.4m，既上柱顶的标高为12.4m。(4)、计算简图中上柱和下柱的高度尺寸确定：上柱高：hu =12.4-8.9=3.5m下柱高：hl=8.9+0.95=9.85m柱的总高度：.h=13.35m (5)、柱截面确定：上柱选矩形

11、截面，下柱选工字形截面对于下柱截面高度h：由于下柱hl=8.9+0.95=9.85m，吊车梁及轨道构造高度为1.1m，因此，基础顶至吊车梁顶的高度hk=9.85+1.1=10.95m4h,所以s=+0.6。作用在柱顶以下墙面上的风荷载按均布考虑，其风压高度变化系数可按注顶标高取值。柱顶至屋脊间屋盖部分的风荷载，仍取为均布的，其对排架的作用则按作用在柱顶的水平集中风荷载标准值fw考虑。这时的风压高度变化系数可按天窗檐口取值；柱顶至室外地面的高度为：z=7.6+0.15+2.4=10.35m天窗檐口至室外地面的高度为：z=7.6+0.15+2.4+1.3+2.6=15.65m.按线性内插法确定z:

12、柱顶:天窗檐口处: 左风情况下风荷载的标准值:q1k=s1zwob=0.8*1.01*0.55*6=2.667kn/mq2k=s2zwob=0.4*1.01*0.55*6=1.333kn/m柱顶以上的风荷载可转化为一个水平集中力计算,其风压高度变化系数统一按天窗檐口处z=1.1582取值.其标准值为:fwk=szwohb=(0.8+0.4)*1.1582*0.55*6*1.4+(0.4-0.2+0.5-0.5)*1.1582*0.55*6*1.3+(0.6+0.6+0.6+0.5)*1.1582*0.55*6*2.6+(0.7-0.7+0.6+0.6)*1.1582*0.55*6*0.3=30

13、.27kn右风和左风情况对称,方向相反。图-9 风荷载作用下双跨排架的计算简图五、内力分析 本单层厂房是两胯的对称结构，c主和a柱受力完全一样，因此只要计算ab就可以了。本厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法进行排架结构的内力计算。在各种荷载作用柱顶按可动铰支座计算，不考虑厂房的空间工作。这里规定柱顶不动铰支座反力r，柱顶剪力v和水平荷载自左向右为正，截面弯矩以柱左侧受拉为正，柱的轴力以受压为正。 1、计算剪力分配系数单位力作用下悬臂柱的柱顶位移：u=h3/(c0ecil) c0=3/1+3(1-n)/n计算有关参数：ac柱：=hu/h=3.5/12.05=0.290；n=iu/il=5208*

14、106/(51942.92*106)=0.104c0=3/1+3(1-n)/n=3/1+0.2903 (1-0.104)/0.104=2.479b柱：=hu/h=3.5/12.05=0.290；n=iu/il=14291.67.5*106/（74060.88*106）=0.1998c0=3/1+3(1-n)/n=3/1+0.0.2903 (1-0.1998)/0.0.1998=2.733单位力作用下悬臂柱的柱顶位移：a， c柱：ua=uc= h3/ (c0ecil)=120503/（2.479*ec*50109.375*106）=14.085/ ecb， b柱：ub= h3/ (c0ecil)

15、=120503/（2.733*ec*71509.375*106）=18.953/ ec令ki=1/uik=ka+kb+kc=1/ua +1ub /+1/uc=0.2537 ec所以，三根柱的剪力分配系数为：a=k a/k=0.2798; b =k b /k=0.440; c=kc/k=0.2798验算：a+b +c1.0当柱顶有水平荷载f时，求出剪力分配系数后，即可求出柱顶剪力：va=af；vb= bf；vc=cf求出柱顶剪力后，即可按悬臂柱绘出结构的内力图。下面进行各种荷载走作用下排架的内力。2、恒载下排架内力： 图-10 永久荷载作用下双跨排架的计算简图对m作用进行排架分析，对图-10中的

16、竖向荷载所产生的轴力直接累加。各柱顶不动铰支座的支座反力：c1=1.5*1-2(n-1)/n/1-3(1-n)/n=1.5*1-0.2902(0.104-1)/0.104/1+0.2903(1-0.104)/0.104=2.1376c3=1.5*(1-2)/1-3(1-n)/n= 1.5*(1-0.2902)/1+0 a柱：= 0.290；n =0.104.2903(1-0.104)/0.104=1.1353r1=mc1/h=29.837*2.1376/12.05=5.2929kn()r2=mc3/h=125.908*1.1353/12.05=11.8625kn()所以ra=r1+r2=17.

17、1154kn（）b柱：rb=0c柱：rc=-ra=-17.1154kn（）所以：假设的排架柱顶不动铰支座的支座反力之和r=ra+ rb+ rc=0所以：各柱顶的实际剪力为：va= ra=17.1154kn（）vb= rb=0vc= -17.1154kn（）图-11各柱顶的实际剪力求出后，即可按悬臂柱进行内力计算。现把各柱的轴力算过程叙述如下，弯矩和剪力的计算从略。排架的弯矩图，柱底剪力（向左为正）和轴力图如图-12所示。柱轴力标准值计算：ac柱：柱顶：n=298.37kn上柱底：n=298.37+21.875=320.245kn下柱顶：n=320.245+43.8=364.045kn下柱底：n

18、=364.045+51.78=415.825knb柱：柱顶：n=596.74kn上柱底：n=596.74+30.625=627.365kn下柱顶：n=627.365+43.8*2=714.965kn下柱底：n=714.965+56.43=771.395kn （a） 永久荷载作用下的弯矩（knm）图和柱底剪力（kn） （b）永久荷载作用下的轴力（kn）图-12 永久荷载作用下排架的内力图3、屋面活荷载下的内力a柱：=hu/h=0.290；n=iu/il=0.104；c1=2.1376；c3=1.1353r1=m1akc1/h=3.15*2.1376/12.05=0.559 kn（）r2=m2ak

19、c3/h=12.6*1.1353/12.05=1.187kn（）所以ra=r1+r2=1.746kn（）b柱：=hu/h=0.290；n=iu/il=0.199c1=1.5*1-2(n-1)/n/1-3(1-n)/n=1.5*1-0.2902(0.1998-1)/0.197/1+0.2903(1-0.1998)/0.1998=1.827rb=r1=m1bkc1/h=4.725*1.827/12.05=0.716kn()c柱：rc=0-9.1474v=-0.689-3.0135v=-0.367v=1.057-8.30245-6.00950.5495-4.74-12.3-2.4115所以：假设的排

20、架柱顶不动铰支座的支座反力之和r=ra+rb+rc=2.462kn（）所以：各柱顶的实际剪力为：va= ra-ar=1.057kn（）vb=rb-b r=-0.367 kn（）vc=rc-cr=-0.689 kn（）vi0各柱顶的实际剪力求出后，即可按悬臂柱进行内力计算。4、吊车荷载作用下的排架内力（不考虑厂房整体空间工作）（1）、ab跨有吊车荷载，dmax,k作用在a柱，dmin,k作用在b柱时排架内力分析，其计算简图如图-14所示。 a柱：=0.290；n=0.104；c3=1.1353 ra=r2=c3=35.904*1.1353/12.05=-3.3827（ 图-14 b柱：=0.29

21、0；n=0.1998； c3=1.5*（1-2）/1+3（-1）= 1.5*（1-0.2902）/1+0.2903（-1）=1.25175 所以：假设的排架柱顶不动铰支座的支座反力之和r=ra+rb+rc=3.3487（ ） 所以：各柱顶的实际剪力为： 0 各柱顶的实际剪力求出后，即可按悬臂柱进行内力计算，排架的弯距图，柱底剪力（向左为正）和轴力图如图-15所示。 (a) dmax,k在a柱时的轴力(kn) (b) dmax,k作用在a柱时的弯距和柱底剪力 图-15（2）、ab跨有吊车荷载，dmax,k作用在b柱，dmin,k作用在a柱时排架内力分析，其计算简图如图-16所示。 a柱：=002

22、90；n=0.104；c3=1.1353 ra=r2=c3=-3.3827（ ） b柱：=0.290；n=0.1998； c3=1.5*（1-2）/1+3（-1）= 1.5*（1-0.2902）/1+0.2903（-1）=1.25175 rb=r2=c3=64.8*1.25175/12.05=6.7314kn( ） 图-16 c柱：rc=0 所以：假设的排架柱顶不动铰支座的支座反力之和r=ra+rb+rc=+3.3487（ ） 所以：各柱顶的实际剪力为：va=ra-ar=-3.3827-0.2798*3.3487= -4.3197（ ）vb=rb-br=6.7314-0.440*3.3487=

23、5.2580（ ）vc=rc-cr=-0.2798*3.3487=-0.93697（ ）0 各柱顶的实际剪力求出后，即可按悬臂柱进行内力计算，排架的弯距图，柱底剪力（向左为正）和轴力图如图-17所示。 图-17（3）、bc跨有吊车荷载，dmax,k作用在b柱，dmin,k作用在c柱时排架内力分析，其计算简图如图-18所示。b柱：=0.300；n=0.200；c3=1.31 rb=r2=c3=353.87*1.31/13.45= -34.47 ） c柱：=0.260；n=0.104； rc=r2=c3=11.66*1.215/13.45=1.05kn（ ） a柱：ra=0 所以：假设的排架柱顶不

24、动铰支座的支座反力之和r=ra+rb+rc=-33.42（ ） 所以：各柱顶的实际剪力为：va=ra-ar=0.282*33.42= 9.42kn（ ）vb=rb-br=-34.47+0.434*33.42=-19.97kn（ ）vc=rc-cr=1.01+0.282*33.42=10.47kn（ ）0 各柱顶的实际剪力求出后，即可按悬臂柱进行内力计算，排架的弯距图，柱底剪力（向左为正）和轴力图如图-19所示。 图-18 (a) dmax,k在b柱时的轴力(kn) (b) dmax,k作用在b柱时的弯距和柱底剪力 图-19 （4）、bc跨有吊车荷载，dmax,k作用在c柱，dmin,k作用在b

25、 b柱：=0.260；n=0.200；c3=1.31 ra=r2=c3=-87.47*1.31/13.45= -8.52（ ） c柱：=0.260；n=0.104；c3=1.215 rc=r2=c3=47.18*1.215/13.45=4.26kn（ ） a柱：ra=0 所以：假设的排架柱顶不动铰支座的支座反力之和r=ra+rb+rc=-4.26（ ） 所以：各柱顶的实际剪力为：va=ra-ar=0.282*4.26= 1.20kn（ ）图-20 dmax,k作用在c柱，dmin,k作用在d柱时排架计算简图.vb=rb-br=-8.52+0.434*4.26=-6.67kn（ ）vc=rc-c

26、r=4.26+0.282*4.26=6.11kn（ ）0 各柱顶的实际剪力求出后，即可按悬臂柱进行内力计算，排架的弯距图，柱底剪力（向左为正）和轴力图如图-21所示。 (a) dmax,k在b柱时的轴力(kn) (b) dmax,k作用在b柱时的弯距和柱底剪力 图-21 bc跨有吊车dmax,k作用在c柱时排架内力图 （5）、作用于ab跨，即 ab跨有吊车吊车水平荷载tmax,k的作用点距柱顶的距离y=3.5-0.9=2.6m；y/hu=0.743。因此排架柱顶不动铰支座的支座反力系数c4需用线形内插法确定。a、 c柱：=0290；n= 0.104；当y=0. 7 hu时：c4=2-2.1+3

27、（0.243/n+0.1）/21+3（1/n-1）=0.698当y=0. 8 hu时：c4=2-2.4+3（0.112/n+0.1）/21+3（1/n-1）=0.654所以当y=0. 743hu时：c4=0.582+（0.743-0.7）（0.532-0.582）（0.8-0.7）=0.607b柱：= 0.290；n= 0.1998c4=2-2.1+3（0.234/n+0.1）/21+3（1/n-1）=0.679当y=0. 8 hu时：c4=2-2.4+3（0.112/n+0.1）/21+3（1/n-1）=0.689所以当y=0. 743hu时：c4=0.689+（0.743-0.7）（0.6

28、46-0.689）（0.8-0.7）=0.670柱顶不动铰支座反力的计算：a柱：ra=r2= c4tmax,k=0.679*12.97=8.81kn（ ）b柱：rb=r2= c4tmax,k=0.670*12.97=8.69kn （ ）c柱：rc=0所以：假设的柱顶不动铰支座的支座反力之和：r= ra+rb+rc=17.5kn（ ）所以：各柱顶的实际剪力为：va=ra-ar=8.86 -0.2798*17.5= 3.194kn（ ）vb=rb-br=8.69-0.440*17.5=0.99kn（ ）vc=rc-cr=-0.440*17.5=-4.897kn（ ）0各柱顶的实际剪力求出后，即可按

29、悬臂柱进行内力计算。排架的弯矩图，柱底剪力和轴如图所示，柱的轴力为零 5、风载下的排架内力（1）、左风情况： 在均布风荷载作用下，各柱顶不动铰支座反力的计算： 图-16a柱：=0.290；n= 0.104；c5=31+4（1/n-1）/81+3（1/n-1）=0.3745ra= -c5qh=-0.3745*2.667*12.05=-12.0369（ ） c柱：=hu/h=0.290；n=iu/il=0.104；c5=0.3745rc = -c5qh=-0.3745*1.333*12.05= -6.0155kn（ ）所以：假设的柱顶不动铰支座的支座反力之和：r= ra+rb+rc=-18.025

30、4kn（ ）所以：各柱顶的实际剪力为：va=ra-ar+afw=1.4837kn（ ）vb=rb-br+bfw =-21.26kn（ ）vc=rc-cr+cfw =7.5051kn（ ）fw各柱顶的实际剪力求出后，即可按悬臂柱进行内力计算。排架的弯矩图，柱底剪力和轴力图如图-23所示，柱的轴力为零。图-23 左右风情况排架的弯矩图2右风情况：其计算简图如图-所示。由于对称性，右风作用时的内力图如图所示。 六、最不利内力组合1、荷载组合系数关于荷载组和系数，风荷载：0.6，其他0.7。准永久 值系数风0，屋面活荷载：不上人0，上人：0.4，吊车：0.6。四台吊车的转换系数为0.8/0.9。2、控

31、制截面上柱底i-i、下柱顶ii-ii、下柱底iii-iii。每一个控制截面均进行基本组合，用于柱配筋计算和基础设计；标准组合：用于柱裂缝宽度验算和地基承载力设计。由于地质条件较好，本题不进行地基变形验算，否则还应增加iii-iii截面的准永久组合。基本组合采用的荷载组合方式用规范给出的简化组合方式，即：（1） 恒荷载+0.9（任意两个或者两个以上活荷载之和）（2） 恒载+任意活载标准组合，也可采用上述的基本组合规则，但荷载的分项系数均为1.0。最不利内力：3、内力组合表分别对a、b柱，绘制内力组合表。由附表给出。七、柱的设计（一）a、c 柱截面设计 砼：强度等级c25（f=11.9n/mm,f

32、=1.27n/mm）,=0.55上柱： =1521.71kn下柱： 在腹板范围内上柱高3.5m,下柱高8.55m，总高12.05m ,柱截面尺寸见表，确定柱的计算长度。排架方向：当考虑吊车荷载时上柱： 下柱： 当不考虑吊车荷载时上柱下柱：垂直于排架方向：（按无柱间支撑）当考虑吊车荷载时上柱：下柱 当不考虑吊车荷载时上柱：下柱下柱：该厂房工作环境属一类环境，预制构件砼保护层。按规范要求，取25 mm，则=35mm.本设计采用对称配筋，选取内力时，只考虑弯矩绝对值。经分析，对基本组合所选择的不利内力见表。 截面mn是否为吊车荷载初步判别大小偏心i-i122.9423.99是大偏压-615384.3

33、0是大偏压122.39424.99是大偏压66.49384.31否大偏压-4.75384.31是大偏压17.51476.44是 大偏压ii-ii-9.08838.97是小偏压-217.46573.31是大偏压-27.35878.66是大偏压-131.57452.19是大偏压-84.87939.57是大偏压iii-iii517.66901.11否大偏压-389.5647.54是大偏压521.25-975.99是大偏压527.98498.99是大偏压25.981001.64是小偏压取舍原则对大偏压：m相等或接近时，取n小者； n相等或接近时，取m大者；对小偏压：m相等或接近时，取n大者； n相等或

34、接近时，取m大者；上柱配筋计算：假设为大偏压上柱截面选定分别为，按最小配筋率：另外垂直于排架方向承载力验算（按轴心受压验算），查表得，所以垂直于排架方向承载力满足要求。下柱截面的配筋计算 选iii-iii截面：先按大偏压计算：则可按大偏压计算垂直于排架方向承载力，按轴心受压构件计算查表可得，下柱再计算一个小偏心受压的情况先按大偏压计算：应按大偏压计算，属于大偏心受压情况，其他各不利内力的配筋计算从略。最终确定上柱的受力钢筋为：，下柱两边的受力钢筋为。下柱截面的配筋计算选iii-iii截面： ，n=1010.55kn，=1.0=7.85m，=1.0=7.85m=m/n=510.34/1010.5

35、5=0.505m取/30和20mm中的大值，故取/30=33.3mm=+=505+33.3=583.3mm考虑挠度的二阶效应对偏心矩的影响1=0.5a/n=0.5*11.9*167500/1015.55*103=0.986/h=7.85/1=7.8515，=1=1+（/h）1=1.08（二）、柱裂缝宽度验算在柱的标注组合中，-（上柱 下柱）需要进行跨度裂缝验算的不利内力，见表5裂缝宽度验算的不利内力表 表5mn偏心距m/n1-191.74348.604263.1890.2320.25284.932-23-3384.47415.82924.6现在以的情况来验算最大裂缝宽度。构件力特征系数 最外层受拉钢筋外边缘至受拉底边的距离。（三）、牛腿设计1、几何尺寸，如图所示2、牛腿配筋计算由于，故牛腿纵向配筋按构造计算，取43、吊车梁下局部受压验算4、柱的外观尺寸插入杯口的深度，按表取，按钢筋锚固长度假