苍溪航电发电厂房进水口渐变段模板设计方案

1、苍溪航电发电厂房进水口渐变段模板设计方案 【摘 要】本文介绍苍溪水电站进水口渐变段模板设计，渐变段二期混凝土模板采用钢模板和木模板拼装，对模板支撑进行复核验算。 【关键词】进水口；渐变段；细部设计；模板及支撑 1.概况 苍溪航电枢纽地面发电厂房进水口渐变段为方变圆形式，从桩号0+27.172m的矩形断面（宽14.824m，高17.14m）开始，渐变至桩号0+34.583的圆（半径7.412m）。渐变段顺流向长7.411m。 2.模板方案 根据结构设计和施工条件，渐变段二期混凝土模板采用钢模板和木模板拼装，钢筋骨架支撑，斜拉固定。 渐变段下部、侧墙立模，用拉条固定在一期混凝土体上。在水平中轴线3

2、55.3m高程以上遇浇筑体横向宽度较大时，在先浇混凝土内预埋钢筋柱或型钢，作为上一层仓位安装模板拉条的固定点，以此方法进行渐变段模板的施工。 发电机吊装孔上、下游侧（渐变段上部）的混凝土浇筑，采用在主机间一期混凝土（左、右）上横架贝雷梁反吊模板进行施工。 在模板施工时，搭设简易排架，供人员上、下。简易排架步距1.7m，纵距、横距1m。 3.细部设计 3.1渐变段的模板用p3015、p1015模板拼装，局部采用木模板拼缝，骨架采用f22钢筋加工焊接而成。 3.2仓内反吊模板：反吊模板是在仓内设支撑柱，采用拉条将顶板模板反吊，同时仓内设拉条反拉。支撑柱可以在仓内埋设型钢或钢筋柱或管柱，或者直接利用

3、壁面的钢筋焊在一起形成钢筋支撑柱，支撑柱的布置间距不大于0.75m，拉条钢筋直径不小于f12。三角柱与三角柱之间用f28钢筋联接成整体，三角柱设拉筋，模板拉条钩在三角柱上，为便于施工，先在收仓面预埋钢筋，然后将三角柱与钢筋焊接。 仓外反吊模板：贝雷梁反吊模板主要在用于方圆断面处的封顶，即在混凝土浇至363.43m高程，开始安装封顶模板。贝雷梁先期安装在主机间两侧的一期混凝土上，安装高程为365.65m。将拼装好的模板反吊于贝雷梁下。多片贝雷梁用f25钢筋连为整体，贝雷梁端部和一期插筋焊接牢固。 3.3圆弧段一般用10cm宽的小钢模拼装而成。表面曲面部分使用单面刨光木板或木工板。为防止漏浆，圆弧

4、段的木模板施工做到严格施工工艺，确保接缝严密。 3.4侧墙、顶板面板采用标准散钢模板施工。钢模板要求接缝完整、平整。 3.5龙骨架精确放样加工，以确保结构的体型尺寸，面板安装就位过程中，安排测量仪器随时监测，并及时调整安装误差，面板安装完毕后，其轮廓线尺寸误差不大于5mm，表面平整度?3mm（2m直尺检测），接缝处严密无空隙，所有模板施工完毕后，由测量组实测并经验收确认达到标准后，进入下道工序。 3.6骨架形成框体，并具有足够的强度和刚度。 4.实施注意事项 4.1模板安装 满足有关技术规范要求，同时能保证成型后的混凝土体满足建筑物体型的要求。 4.2模板安装前，在底板上放足够多的测量点，并根

5、据测量点放出每节模板的安装边线，保证模板能够按要求安装就位。 4.3控制起弧处模板的位置并加固牢固。 4.4钢模板之间采用u型卡相互连接固定。 4.5模板调整就位后，支撑及时加固。 4.6所有模板做到符合质量要求，模板间接缝严密、平顺，模板支撑和拉条牢固。 4.7在浇筑过程中值班木工对模板进行挂线检查，当模板受力出现偏差时及时进行调整，并逐层校核变形情况。 4.8模板加固时，在模板上口增设对拉对撑。 4.9为保证模板接缝紧密，每一层的上口模板在该层模板拆模时不拆，作为上层模板支模的下口模板。 4.10拆模时，分批拆除锚固连接件。底孔顶板施工完毕后，间歇15天以上拆除顶板模板及支撑。 4.11顶

6、板混凝土拆模后，在混凝土表面设点进行观察。 4.12过流面技术要求 （1）体型尺寸允许误差 高流速水流处结构体型尺寸允许误差为：成型后墙面相对中心线的尺寸偏差及底板、顶板的高程偏差为5mm。 （2）平整度控制标准 过流面不允许有垂直升坎或跌坎。 孔口及门槽区，不平整度控制在3mm以下，纵向坡控制在1：30以下，横向坡控制在1：10以下；其余部位的不平整度控制在5mm以下，纵向坡控制在1：20以下，横向坡控制在1：5以下。 混凝土表面在1m范围内凹值控制在2mm以下。 4.13底板过流面混凝土施工采用设置埋入式钢管样架控制，样架间隔1.52m。 （1）样架采用1钢管制作，样架间距不大于2m，距模

7、板边20cm。钢管样架采用花篮螺栓支撑固定，花篮螺栓采用16mm钢筋制作，花篮螺栓顺流向按钢管样架布置，左右向间距不大于2m，距模板边20cm。 （2）样架安装精度高于一般模板，当按测量放样固定后，复测资料经监理工程师审查后方进行下道工序。 （3）样架和模板经测量组验收合格，才能进行下一道工序施工。 （4）混凝土浇筑过程中特别注意保护样架，避免正对样架直接下料以免人为造成样架变形。 5.模板支撑复核计算书 5.1六四式军用贝雷梁的复核计算 计算条件如下： 模板及钢管围令荷载：取2kn/m2； 人员荷载：取2kn/m2； 混凝土荷载：取25kn/m2；卸料冲击荷载取2kn/m2； 施工荷载：取2

8、kn/m2； 因此按照极限分析得，总荷载为33kn/m2。 按照上游最大断面计算长度，每品贝雷梁的最大线性荷载为1.5m1533/15=49.5kn/m。 每品贝雷梁跨中弯矩为：mx=ql2/8=49.5152/8=1364knm n=m/1.5=909kn 式中1.5m为贝雷梁高度，【n】=1000kn为六四式贝雷梁作为压挠杆件的容许承载力。 经验算，贝雷梁稳定。 连接贝雷梁采用14号槽钢，其受力为仅受悬吊钢筋的剪切力，由于14号槽钢截面积较大，其剪切破断应力远大于14mm圆钢，因此不做计算。 悬吊钢筋采用14mm圆钢，一级钢筋许用破断应力为210n/mm2，因此一根14mm钢筋破断拉力为2

9、10 n/mm2153.9mm2=32.3kn。 悬吊钢筋布置间距为0.75m1m，实际负担面积为1.5m2，在该面积上总荷载为331.5=49.5kn，两根钢筋可承受荷载为32.32=64.6kn49.5kn，因此悬吊钢筋布置满足要求。 5.2三管柱承载能力计算 三管柱为双向受压结构，其受压为悬吊拉条内力的合力，一般悬吊拉条连接角度不小于45度，因此在计算时按照最大45度角度进行受力分析，在施工中注意悬吊拉条连接角度应大于45度。三管柱在连接一根拉条时，其受力为49.5kn1.414=70kn。 三管柱由三根18mm钢筋组成，钢筋为二级钢筋，许用最大受压为310n/mm2，单根钢筋受压最大值为310n/mm2254.5mm2=78.8kn。由于三管柱高度一般在3m内，其构件长细比小于12，查表得其稳定系数为0.95，因此一根三管柱最大承压为78.830.95=224.58kn。 经过计算可知，单根三管柱长