检测中心综合楼幕墙计算书

1、绵阳市建设工程质量检测中心办公检测试验综合楼幕墙工程设计计算书设计： 校对： 审核： 四川攀枝花规划建筑设计研究院有限公司二二一二二一年十月 目录（一）规范、标准及幕墙承受荷载计算31 计算引用的规范、标准及资料3（二）全隐框玻璃幕墙设计计算书41 基本参数42 幕墙承受荷载计算53 幕墙立柱计算74 幕墙横梁计算105 玻璃板块的选用与校核146 连接件计算177 幕墙埋件计算(后锚固结构)208 幕墙焊缝计算279 全隐框玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算2810 幕墙板块压板计算30（三）全隐框玻璃采光顶设计计算书312 采光顶荷载计算323 选取计算荷载组合344 单坡采光顶立柱计算355 单坡

2、采光顶横梁计算376 采光顶玻璃的计算39（四）幕墙后切式螺栓拉拔试验计算43（一）规范、标准及幕墙承受荷载计算1 计算引用的规范、标准及资料1.1 幕墙设计规范：玻璃幕墙工程技术规范 jgj102-2003建筑玻璃应用技术规程 jgj113-2003建筑幕墙 gb/t21086-20071.2 建筑设计规范：钢结构设计规范 gb50017-2003高层民用建筑设计防火规范 gb50045-2001公共建筑节能设计标准 gb50189-2005混凝土结构后锚固技术规程 jgj145-2004混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓 jg160-2004建筑钢结构焊接技术规程 jgj81-2002建筑工程

3、抗震设防分类标准 gb50223-2004建筑结构荷载规范 gb50009-2001(2006修订版)建筑结构可靠度设计统一标准 gb50068-2001建筑抗震设计规范 gb50011-2001(2008修订版)建筑设计防火规范 gb50016-2006 建筑物防雷设计规范 gb50057-94(2000修订版)1.3 铝材规范：建筑用铝型材、铝板氟碳涂层 jc133-2000铝合金建筑型材第1部分基材 gb5237.1-2004铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材 gb5237.2-2004铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材 gb5237.3-2004铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材

4、 gb5237.4-2004铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材 gb5237.5-2004铝合金建筑型材第6部分隔热型材 gb5237.6-2004铝合金建筑型材 gb/t5237-2004铝及铝合金彩色喷涂层 ys/t431-2000铝及铝合金彩色涂层板、带材 ys/t431-2000有色电泳涂漆铝合金建筑型材 ys/t459-20031.4 玻璃规范：镀膜玻璃第二部分低辐射镀膜玻璃 gb/t18915.2-2002镀膜玻璃第一部分阳光控制镀膜玻璃 gb/t18915.1-2002热反射玻璃 jc693-1998浮法玻璃 gb11614-1999钢化玻璃 gb/t9963-1998夹层玻璃

5、 gb9962-1999中空玻璃 gb/t11944-20021.5 钢材规范：不锈钢棒 gb/t1220-1992不锈钢和耐热钢冷扎带钢 gb/t4239-1991不锈钢冷加工钢棒 gb/t4226-1984不锈钢冷扎钢板 gb/t3280-1992不锈钢热扎钢板 gb/t4237-1992不锈钢热扎钢带 gb/t5090-1985不锈钢丝 gb/t4240-93不锈钢丝绳 gb9944-88低合金钢焊条 gb/t5118-1995低合金高强度结构钢 gb/t1591-1994钢丝绳铝合金压制接头 gb6946-1993结构用无缝钢管 jbj102金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求 gb/t

6、13912-1992碳钢焊条 gb/t5117-1995碳素结构钢 gb/t700-1988优质碳素结构钢 gb/t699-19991.6 胶类及密封材料规范：丙烯酸酯建筑密封膏 jc484-1992玻璃幕墙接缝用密封胶 jc/t882-2001丁基橡胶防水密封胶粘带 jc/t942-2004工业用橡胶板 gb/t5574-1994硅酮建筑密封膏 gb/t14683-2003硅酮建筑密封胶 gb/14683-2003混凝土接缝用密封胶 jc/t881-2001建筑窗用弹性密封剂 jc485-1992建筑用硅酮结构密封胶 gb16776-2005建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品 gb/t19686-2

7、005建筑装饰用天然石材防护剂 jc/t973-2005聚氨酯建筑密封胶 jc/t482-2003聚硫建筑密封胶 jc483-1992绝热用岩棉、矿棉及其制品 gb/t11835-98硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定 gb/t529-1999幕墙玻璃接缝用密封胶 jc/t882-2001中空玻璃用弹性密封胶 jc/t486-2001中空玻璃用丁基热熔密封胶 jc/t914-2003建筑结构静力计算手册(第二版)土建图纸（二）全隐框玻璃幕墙设计计算书 1 基本参数1.1 幕墙所在地区 绵阳地区；1.2 地面粗糙度分类等级 幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(gb50009-2001) a类

8、：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； b类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； c类：指有密集建筑群的城市市区； d类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按b类地形考虑。1.3 抗震设防 按建筑工程抗震设防分类标准，建筑工程应分为以下四个抗震设防类别： 1.特殊设防类：指使用上有特殊设施，涉及国家公共安全的重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害等特别重大灾害后果，需要进行特殊设防的建筑，简称甲类； 2.重点设防类：指地震时使用功能不能中断或需尽快恢复的生命线相关建筑，以及地震时可能导致大量人员伤亡等重大灾害后果，需要提高设防标准的建筑，

9、简称乙类； 3.标准设防类：指大量的除1、2、4款以外按标准要求进行设防的建筑，简称丙类； 4.适度设防类：指使用上人员稀少且震损不致产生次生灾害，允许在一定条件下适度降低要求的建筑，简称丁类； 在维护结构抗震设计计算中： 1.特殊设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施，同时，应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用； 2.重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施，同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用； 3.标准设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用； 4.适度设防类，应按本地区抗震设防烈度确

10、定其抗震措施和地震作用； 根据国家规范建筑抗震设计规范(gb50011-2001 2008版)，绵阳地区地震基本烈度为：7度，地震动峰值加速度为0.1g，由于本工程是标准设防类，因此实际抗震计算中的水平地震影响系数最大值应按本地区抗震设防烈度选取，也就是取：max=0.08；2 幕墙承受荷载计算2.1 风荷载标准值的计算方法 幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(gb50009-2001 2006年版)计算： wk=gzzs1w0 7.1.1-2gb50009-2001 2006年版上式中： wk：作用在幕墙上的风荷载标准值(mpa)； z：计算点标高：30.1m； gz：瞬时风压的阵风系数

11、； 根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)： gz=k(1+2f) 其中k为地面粗糙度调整系数，f为脉动系数 a类场地： gz=0.92(1+2f) 其中：f=0.387(z/10)-0.12 b类场地： gz=0.89(1+2f) 其中：f=0.5(z/10)-0.16 c类场地： gz=0.85(1+2f) 其中：f=0.734(z/10)-0.22 d类场地： gz=0.80(1+2f) 其中：f=1.2248(z/10)-0.3对于b类地形，30.1m高度处瞬时风压的阵风系数： gz=0.89(1+2(0.5(z/10)-0.16)=1.6361 z：风压高度变化系

12、数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： a类场地： z=1.379(z/10)0.24 当z300m时，取z=300m，当z350m时，取z=350m，当z400m时，取z=400m，当z450m时，取z=450m，当z30m时，取z=30m；对于b类地形，30.1m高度处风压高度变化系数： z=1.000(z/10)0.32=1.4228 s1：局部风压体型系数； 按建筑结构荷载规范gb50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数s1： 一、外表面 1. 正压区 按表7.3.1采用； 2. 负压区 -对墙面， 取-1.0

13、 -对墙角边， 取-1.8 二、内表面 对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。 本计算点为大面位置。 按jgj102-2003第5.3.2条文说明：风荷载在建筑物表面分布是不均匀的，在檐口附近、边角部位较大。根据风洞试验结果和国外的有关资料，在上述区域风吸力系数可取-1.8，其余墙面可考虑-1.0，由于维护结构有开启的可能，所以还应考虑室内压-0.2。对无开启的结构，建筑结构荷载规范条文说明第7.3.3条指出“对封闭建筑物，考虑到建筑物内实际存在的个别洞口和缝隙，以及机械通风等因素，室内可能存在正负不同的气压，参照国外规范，大多取(0.2-0.25)的压力系数，现取0.2”。

14、即不论有无开启扇，均要考虑内表面的局部体型系数。 另注：上述的局部体型系数s1(1)是适用于围护构件的从属面积a小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积a大于或等于10m2时，局部风压体型系数s1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数s1(a)可按面积的对数线性插值，即： s1(a)=s1(1)+s1(10)-s1(1)loga 在上式中：当a10m2时取a=10m2；当a1m2时取a=1m2； w0：基本风压值(mpa)，根据现行gb50009-2001附表d.4(全国基本风压分布图)中数值采用，但不小于0.3kn/m2，按重现期50年

15、，绵阳地区取0.0003mpa；2.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 计算支撑结构时的构件从属面积： a=1.013.45=3.4845m2 loga=0.542 s1(a)=s1(1)+s1(10)-s1(1)loga =0.892 s1=0.892+0.2 =1.092 wk=gzzs1w0 =1.63611.42281.0920.0003 =0.000763mpa 因为wk0.001mpa,所以按jgj102-2003，取wk=0.001mpa.2.3 计算面板材料时的风荷载标准值 计算面板材料时的构件从属面积： a=1.012.05=2.0705m2 loga=0.316 s1(a)=

16、s1(1)+s1(10)-s1(1)loga =0.937 s1=0.937+0.2 =1.137 wk=gzzs1w0 =1.63611.42281.1370.0003 =0.000794mpa 因为wk0.001mpa,所以按jgj102-2003，取wk=0.001mpa.2.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 qeak=emaxgk/a 5.3.4jgj102-2003 qeak：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(mpa)； e：动力放大系数,取5.0； max：水平地震影响系数最大值，取0.08； gk：幕墙构件的重力荷载标准值(n)； a：幕墙构件的面积(mm2)；2

17、.5 作用效应组合荷载和作用效应按下式进行组合： s=gsgk+wwswk+eesek 5.4.1jgj102-2003上式中： s：作用效应组合的设计值； sgk：重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值； swk、sek：分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值； g、w、e：各效应的分项系数； w、e：分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。上面的g、w、e为分项系数，按5.4.2、5.4.3、5.4.4jgj102-2003规定如下：进行幕墙构件强度、连接件和预埋件承载力计算时： 重力荷载：g：1.2； 风 荷 载：w：1.4； 地震作用：e：1.3；进行挠度计算时； 重力荷载：g

18、：1.0； 风 荷 载：w：1.0； 地震作用：可不做组合考虑；上式中，风荷载的组合系数w为1.0； 地震作用的组合系数e为0.5；3 幕墙立柱计算基本参数： 1：计算点标高：30.1m； 2：力学模型：单跨简支梁； 3：立柱跨度：l=3450mm； 4：立柱左分格宽：1010mm；立柱右分格宽：1010mm； 5：立柱计算间距：b=1010mm； 6：板块配置：中空玻璃6 +6 mm； 7：立柱材质：6063-t5； 8：安装方式：偏心受拉；本处幕墙立柱按单跨简支梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：3.1 立柱型材选材计算(1)风荷载作用的线荷载集度(按矩形分布)： qwk：风荷载线分布最

19、大荷载集度标准值(n/mm)； wk：风荷载标准值(mpa)； b：幕墙立柱计算间距(mm)； qwk=wkb =0.0011010 =1.01n/mm qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(n/mm)； qw=1.4qwk =1.41.01 =1.414n/mm(2)水平地震作用线荷载集度(按矩形分布)： qeak：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(mpa)； e：动力放大系数，取5.0； max：水平地震影响系数最大值，取0.08； gk：幕墙构件的重力荷载标准值(n)，(含面板和框架)； a：幕墙构件的面积(mm2)； qeak=emaxgk/a 5.3.4jgj102-2003

20、=5.00.080.0005 =0.0002mpa qek：水平地震作用线荷载集度标准值(n/mm)； b：幕墙立柱计算间距(mm)； qek=qeakb =0.00021010 =0.202n/mm qe：水平地震作用线荷载集度设计值(n/mm)； qe=1.3qek =1.30.202 =0.263n/mm(3)幕墙受荷载集度组合：用于强度计算时，采用sw+0.5se设计值组合： 5.4.1jgj102-2003 q=qw+0.5qe =1.414+0.50.263 =1.545n/mm用于挠度计算时，采用sw标准值： 5.4.1jgj102-2003 qk=qwk =1.01n/mm(4

21、)立柱在组合荷载作用下的弯矩设计值： mx：弯矩组合设计值(nmm)； mw：风荷载作用下立柱产生的弯矩设计值(nmm)； me：地震作用下立柱产生的弯矩设计值(nmm)； l：立柱跨度(mm)；采用sw+0.5se组合： mw=qwl2/8 me=qel2/8 mx=mw+0.5me =ql2/8 =1.54534502/8 =2298670.312nmm3.2 确定材料的截面参数(1)立柱抵抗矩预选值计算： wnx：立柱净截面抵抗矩预选值(mm3)； mx：弯矩组合设计值(nmm)； ：塑性发展系数： 对于钢材龙骨，按jgj133或jgj102规范,取1.05； 对于铝合金龙骨，按最新铝合

22、金结构设计规范gb 50429-2007，取1.00； fa：型材抗弯强度设计值(mpa)，对6063-t5取85.5mpa； wnx=mx/fa =2298670.312/1.00/90 =25540.781mm3(2)立柱惯性矩预选值计算： qk：风荷载线荷载集度标准值(n/mm)； e：型材的弹性模量(mpa)，对6063-t5取70000mpa； ixmin：材料需满足的绕x轴最小惯性矩(mm4)； l：计算跨度(mm)； df,lim：按规范要求，立柱的挠度限值(mm)； df,lim=5qkl4/384eixmin l/180=3450/180=19.167mm 按5.1.1.2建

23、筑幕墙gb/t21086-2007的规定，对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙（其它形式幕墙或外维护结构无绝对挠度限制）： 当跨距4500mm时，绝对挠度不应该大于20mm； 当跨距4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm；对本例取： df,lim=19.167mm ixmin=5qkl4/384edf,lim =51.0134504/384/70000/19.167 =1388622.99mm43.3 选用立柱型材的截面特性 按上一项计算结果选用型材号：sx-14505 型材的抗弯强度设计值：fa=85.5mpa 型材的抗剪强度设计值：a=55mpa 型材弹性模量：e=70000mpa 绕x轴惯性

24、矩：ix=1723170mm4 绕y轴惯性矩：iy=616750mm4 绕x轴净截面抵抗矩：wnx1=29907mm3 绕x轴净截面抵抗矩：wnx2=32895mm3 型材净截面面积：an=1037.75mm2 型材线密度：g=0.028019n/mm 型材截面垂直于x轴腹板的截面总宽度：t=6mm 型材受力面对中性轴的面积矩：sx=19050mm3 塑性发展系数：=1.003.4 立柱的抗弯强度计算(1)立柱轴向拉力设计值： nk：立柱轴向拉力标准值(n)； qgak：幕墙单位面积的自重标准值(mpa)； a：立柱单元的面积(mm2)； b：幕墙立柱计算间距(mm)； l：立柱跨度(mm)；

25、 nk=qgaka =qgakbl =0.000510103450 =1742.25n n：立柱轴向拉力设计值(n)； n=1.2nk =1.21742.25 =2090.7n(2)抗弯强度校核：按单跨简支梁(受拉)立柱抗弯强度公式，应满足： n/an+mx/wnxfa 6.3.7jgj102-2003上式中： n：立柱轴力设计值(n)； mx：立柱弯矩设计值(nmm)； an：立柱净截面面积(mm2)； wnx：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)； x：塑性发展系数： 对于钢材龙骨，按jgj133或jgj102规范,取1.05； 对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范gb 50429-

26、2007，取1.00； fa：型材的抗弯强度设计值，取85.5mpa；则： n/an+mx/wnx=2090.7/1037.75+2298670.312/1.00/29907 =78.875mpa85.5mpa立柱抗弯强度满足要求。3.5 立柱的挠度计算 因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的立柱惯性矩大于预选值，挠度就满足要求： 实际选用的型材惯性矩为：ix=1723170mm4 预选值为：ixmin=1388622.99mm4 实际挠度计算值为： df=5qkl4/384eix =51.0134504/384/70000/1723170 =15.446mm 而df,lim=19

27、.167mm所以，立柱挠度满足规范要求。4 幕墙横梁计算基本参数： 1：计算点标高：30.1m； 2：横梁跨度：b=1010mm； 3：横梁上分格高：1650mm；横梁下分格高：2050mm； 4：横梁计算间距：h=1850mm； 5：力学模型：三角荷载简支梁； 6：板块配置：中空玻璃6 +6 mm； 7：横梁材质：6063-t5；因为bh，所以本处幕墙横梁按三角形荷载简支梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：4.1 横梁型材选材计算(1)横梁在风荷载作用下的线荷载集度(按三角形分布)： qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(n/mm)； wk：风荷载标准值(mpa)； b：横梁跨度(mm)

28、； qwk=wkb =0.0011010 =1.01n/mm qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(n/mm)； qw=1.4qwk =1.41.01 =1.414n/mm(2)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用的线荷载集度(按三角形分布)： qeak：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(mpa)； e：动力放大系数，取5.0； max：水平地震影响系数最大值，取0.08； gk：幕墙构件的重力荷载标准值(n)，(主要指面板组件)； a：幕墙平面面积(mm2)； qeak=emaxgk/a 5.3.4jgj102-2003 =5.00.080.0004 =0.00016mpa qek：横梁受水平地

29、震作用线荷载集度标准值(n/mm)； b：横梁跨度(mm)； qek=qeakb =0.000161010 =0.162n/mm qe：横梁受水平地震作用线荷载集度设计值(n/mm)； qe=1.3qek =1.30.162 =0.211n/mm(3)幕墙横梁受荷载集度组合：用于强度计算时，采用sw+0.5se设计值组合： 5.4.1jgj102-2003 q=qw+0.5qe =1.414+0.50.211 =1.519n/mm用于挠度计算时，采用sw标准值： 5.4.1jgj102-2003 qk=qwk =1.01n/mm(4)横梁在风荷载及地震组合作用下的弯矩值(按三角形分布)： my

30、：横梁受风荷载及地震作用弯矩组合设计值(nmm)； mw：风荷载作用下横梁产生的弯矩(nmm)； me：地震作用下横梁产生的弯矩(nmm)； b：横梁跨度(mm)； mw=qwb2/12 me=qeb2/12采用sw+0.5se组合： my=mw+0.5me =qb2/12 =1.51910102/12 =129127.658nmm(5)横梁在自重荷载作用下的弯矩值(按矩形分布)： gk：横梁自重线荷载标准值(n/mm)； h1：横梁自重荷载作用高度(mm)，对挂式结构取横梁下分格高，对非挂式结构取横梁上分格高； gk=0.0004h1 =0.00041650 =0.66n/mm g：横梁自重

31、线荷载设计值(n/mm)； g=1.2gk =1.20.66 =0.792n/mm mx：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(nmm)； b：横梁跨度(mm)； mx=gb2/8 =0.79210102/8 =100989.9nmm4.2 确定材料的截面参数(1)横梁抵抗矩预选： wnx：绕x轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)； wny：绕y轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)； mx：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(nmm)； my：风荷载及地震作用弯矩组合设计值(nmm)； x，y：塑性发展系数： 对于钢材龙骨，按jgj133或jgj102规范,均取1.05； 对于铝合金龙骨，按最新铝合金结

32、构设计规范gb 50429-2007，均取1.00； fa：型材抗弯强度设计值(mpa)，对6063-t5取90；按下面公式计算： wnx=mx/xfa =100989.9/1.00/90 =1122.11mm3 wny=my/yfa =129127.658/1.00/90 =1434.752mm3(2)横梁惯性矩预选： df1,lim：按规范要求，横梁在水平力标准值作用下的挠度限值(mm)； df2,lim：按规范要求，横梁在自重力标准值作用下的挠度限值(mm)； b：横梁跨度(mm)； 按相关规范，钢材横梁的相对挠度不应大于l/250，铝材横梁的相对挠度不应大于l/180； 建筑幕墙gb/

33、t21086-2007还有如下规定： 按5.1.1.2，对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙（其它形式幕墙或外维护结构无绝对挠度限制）： 当跨距4500mm时，绝对挠度不应该大于20mm； 当跨距4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm； 按5.1.9，b，自重标准值作用下挠度不应超过其跨度的1/500，并且不应大于3mm； b/180=1010/180=5.611mm b/500=1010/500=2.02mm对本例取： df1,lim=5.611mm df2,lim=2.02mm qk：风荷载作用线荷载集度标准值(n/mm)； e：型材的弹性模量(mpa)，对6063-t5取70000mpa；

34、iymin：绕y轴最小惯性矩(mm4)； b：横梁跨度(mm)； df1,lim=qkb4/120eiymin (受风荷载与地震作用的挠度计算) iymin=qkb4/120edf1,lim =1.0110104/120/70000/5.611 =22299.099mm4 ixmin：绕x轴最小惯性矩(mm4)； gk：横梁自重线荷载标准值(n/mm)； df2,lim=5gkb4/384eixmin (自重作用下产生的挠度计算) ixmin=5gkb4/384edf2,lim =50.6610104/384/70000/2.02 =63243.923mm44.3 选用横梁型材的截面特性 按照

35、上面的预选结果选取型材： 选用型材号：sx-14501a 型材抗弯强度设计值：85.5mpa 型材抗剪强度设计值：55mpa 型材弹性模量：e=70000mpa 绕x轴惯性矩：ix=255620mm4 绕y轴惯性矩：iy=101670mm4 绕x轴净截面抵抗矩：wnx1=8072mm3 绕x轴净截面抵抗矩：wnx2=7668mm3 绕y轴净截面抵抗矩：wny1=4778mm3 绕y轴净截面抵抗矩：wny2=5580mm3 型材净截面面积：an=506.84mm2 型材线密度：g=0.013685n/mm 横梁与立柱连接时角片与横梁连接处横梁壁厚：t=2.5mm 横梁截面垂直于x轴腹板的截面总宽

36、度：tx=5mm 横梁截面垂直于y轴腹板的截面总宽度：ty=5mm 型材受力面对中性轴的面积矩(绕x轴)：sx=5023mm3 型材受力面对中性轴的面积矩(绕y轴)：sy=3375mm3 塑性发展系数：x=y=1.004.4 幕墙横梁的抗弯强度计算按横梁抗弯强度计算公式，应满足： mx/xwnx+my/ywnyfa 6.2.4jgj102-2003上式中： mx：横梁绕x轴方向(幕墙平面内方向)的弯矩设计值(nmm)； my：横梁绕y轴方向(垂直于幕墙平面方向)的弯矩设计值(nmm)； wnx：横梁绕x轴方向(幕墙平面内方向)的净截面抵抗矩(mm3)； wny：横梁绕y轴方向(垂直于幕墙平面方

37、向)的净截面抵抗矩(mm3)； x，y：塑性发展系数： 对于钢材龙骨，按jgj133或jgj102规范,取1.05； 对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范gb 50429-2007，取1.00； fa：型材的抗弯强度设计值，取85.5mpa。采用sg+sw+0.5se组合，则： mx/xwnx+my/ywny=100989.9/1.00/7668+129127.658/1.00/4778 =40.196mpa85.5mpa横梁抗弯强度满足要求。4.5 横梁的挠度计算 因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的横梁惯性矩大于预选值，挠度就满足要求： 实际选用的型材惯性矩为： ix=2

38、55620mm4 iy=101670mm4 预选值为： ixmin=63243.923mm4 iymin=22299.099mm4 横梁挠度的实际计算值如下： df1=qkb4/120eiy =1.0110104/120/70000/101670 =1.231mm df2=5gkb4/384eix =50.6610104/384/70000/255620 =0.5mm df1,lim=5.611mm df2,lim=2.02mm所以，横梁挠度满足规范要求。5 玻璃板块的选用与校核基本参数： 1：计算点标高：30.1m； 2：玻璃板尺寸：宽高=bh=1010mm2050mm； 3：玻璃配置：中空

39、玻璃，外片钢化玻璃6mm,内片钢化玻璃6mm；模型简图为：5.1 玻璃板块荷载计算：(1)外片玻璃荷载计算： t1：外片玻璃厚度(mm)； t2：内片玻璃厚度(mm)； wk：作用在板块上的风荷载标准值(mpa)； gak1：外片玻璃单位面积自重标准值(仅指玻璃)(mpa)； qeak1：外片玻璃地震作用标准值(mpa)； g1：外片玻璃的体积密度(n/mm3)； wk1：分配到外片上的风荷载作用标准值(mpa)； qk1：分配到外片玻璃上的荷载组合标准值(mpa)； q1：分配到外片玻璃上的荷载组合设计值(mpa)； gak1=g1t1 =0.00002566 =0.000154mpa qe

40、ak1=emaxgak1 =50.080.000154 =0.000062mpa wk1=1.1wkt13/(t13+t23) =1.10.00163/(63+63) =0.00055mpa qk1=wk1+0.5qeak1 =0.00055+0.50.000062 =0.000581mpa q1=1.4wk1+0.51.3qeak1 =1.40.00055+0.51.30.000062 =0.00081mpa(2)内片玻璃荷载计算： t1：外片玻璃厚度(mm)； t2：内片玻璃厚度(mm)； wk：作用在板块上的风荷载标准值(mpa)； gak2：内片玻璃单位面积自重标准值(仅指玻璃)(mp

41、a) qeak2：内片玻璃地震作用标准值(mpa) g2：内片玻璃的体积密度(n/mm3)； wk2：分配到内片上的风荷载作用标准值(mpa)； qk2：分配到内片玻璃上的荷载组合标准值(mpa)； q2：分配到内片玻璃上的荷载组合设计值(mpa)； gak2=g2t2 =0.00002566 =0.000154mpa qeak2=emaxgak2 =50.080.000154 =0.000062mpa wk2=wkt23/(t13+t23) =0.00163/(63+63) =0.0005mpa qk2=wk2+0.5qeak2 =0.0005+0.50.000062 =0.000531mp

42、a q2=1.4wk2+0.51.3qeak2 =1.40.0005+0.51.30.000062 =0.00074mpa(3)玻璃板块整体荷载组合计算：用于强度计算时，采用sw+0.5se设计值组合： 5.4.1jgj102-2003 q=1.4wk+0.51.3(qeak1+qeak2) =1.40.001+0.51.3(0.000062+0.000062) =0.001481mpa用于挠度计算时，采用sw标准值： 5.4.1jgj102-2003 wk=0.001mpa5.2 玻璃的强度计算： 校核依据：fg(1)外片校核： 1：外片玻璃的计算参数； 1：外片玻璃的折减系数； qk1：作

43、用在外片玻璃上的荷载组合标准值(mpa)； a：分格短边长度(mm)； e：玻璃的弹性模量(mpa)； t1：外片玻璃厚度(mm)； 1=qk1a4/et14 6.1.2-3jgj102-2003 =0.00058110104/72000/64 =6.479按系数1，查表6.1.2-2jgj102-2003，1=0.988； 1：外片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(mpa)； q1：作用在板块外片玻璃上的荷载组合设计值(mpa)； a：玻璃短边边长(mm)； b：玻璃长边边长(mm)； t1：外片玻璃厚度(mm)； m1：外片玻璃弯矩系数， 按边长比a/b查表6.1.2-1jgj102-2003得m1=0.1008； 1=6m1q1a21/t12 6.1.2jg