北京城南购物中心项目卸料平台方案(含图、计算式)

1、目 录1、编制依据22、工程概况23、卸料平台设计、加工24、卸料平台安装65、安全措施76、附图97、计算书91、编制依据 1.1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 jgj130-20111.2、建筑施工高处作业安全技术规范 jgj80-911.3、建筑施工手册（第五版）1.4、热轧h型钢和剖分t型钢 gb/t 11263-20081.5、北京城南购物中心项目施工图及施工组织设计2、工程概况本工程为北京城南购物中心项目，位于北京丰台区丰葆路临街东侧六圈路南侧，工程建筑面积总计150465.4m2，建筑高度30m（0.000=49.5m），室内外高差300mm。分为地上4层和地下2层，地上

2、4层为集休闲、购物、餐饮、影院和生活于一体商业部分，地下2层为设备用房和汽车库。首层高度为6.1米，标准层高度为5.8米。结构形式为：地下室为框架剪力墙结构，地上为框架结构。建设单位：北京南极星投资管理公司监理单位：北京精正兴工程建设监理有限公司施工单位：河北建设集团有限公司工程地点：北京丰台区丰葆路临街东侧六圈路南侧3、卸料平台设计、加工3.1、悬挑卸料平台：3.1.1 卸料平台尺寸为7m3m，平台主肋采用18#工字钢制作，间距3m，次肋采用16#槽钢，间距0.9m。3.1.2 型钢的连接采用焊接（满焊），斜拉绳采用6*1920mm公称抗拉强度为1400n/mm2的钢丝绳。钢丝绳每侧设置两道

3、，在平台吊点处设置25的圆钢吊环，兜在工字钢底。3.1.3 在结构板中预埋20的圆钢锚环，在上一层框架梁中预埋两个25的圆钢拉环，间距3米；3.1.4 卸料平台护栏采用48*3.0架管搭设，护栏高1.5m，立杆间距1m，水平杆三道，间距0.5m，挡脚板200mm高，卸料平台栏杆、挡脚板采用红白相间的油漆涂刷，栏杆内侧挂密目网或多层板。3.1.5 卸料平台满铺50厚木脚手板，用螺栓与平台固定牢固。卸料平台栏杆应与工字钢焊接牢固，具体见下图。3.2、落地式钢管脚手架卸料平台：3.2.1 卸料平台搭设采用钢管脚手架搭设，平台尺寸5.4m*3m；3.2.2 立杆横距900mm,纵距900mm，步距15

4、00mm，扫地杆距地200mm；3.2.3 架体底部垫50300通长脚手板；3.2.4 架体四面加设竖向剪刀撑，剪刀撑从底至顶必须连续加设，中间加设一道竖向剪刀撑；3.2.5 垂直方向与结构框架柱每2步做一道水平拉结，每道水平拉结在架体两边分别设置，拉结杆连接采用双扣件加固；3.2.6 护栏高1.5m，水平杆三道，间距0.5m，护栏内侧挂密目网；3.2.7 平台上满铺脚手板，挡脚板高200mm，卸料平台栏杆、挡脚板采用红白相间的油漆涂刷。4、卸料平台安装4.1、悬挑卸料平台安装： 4.1.1 安装使用的工字钢必须符合热轧h型钢和剖分t型钢（gb/t 11263-2008）相关要求。 4.1.2

5、 各楼上部拉结点在梁上预埋2个25圆钢拉环（间距3m），拉环与钢丝绳连接，连接方法为钢丝绳穿过拉环后用卡环箍牢。两端分别拉接卸料平台吊环。钢丝绳每端用4个卡子卡牢固，且钢丝绳要设安全弯，便于观察钢丝绳的变化。卡子方向u型环压副绳，卡子压扁钢丝绳1/3为止。 4.1.3 预埋卡环采用20圆钢，安装吊环和拉接吊环均采用25圆钢，具体位置尺寸见详图。 4.1.4 卸料平台每次提升，必须由工长、技术及安全员共同验收，合格后方可使用。 4.1.5 吊装时，利用平台四角的吊环将平台吊至安装位置，平行移动使主龙骨工字钢穿过外防护架就位，使定位角钢卡在结构梁（墙）边上（角钢下垫软物），然后拉结受力钢丝绳和保险

6、绳，两道受力钢丝绳受力平衡后，慢慢放下平台，确认钢丝绳受力后，松去塔吊吊绳。钢绳要有防剪切保护，钢绳穿墙螺杆必须双垫双帽，平台倒运时，先用塔吊将平台四角吊起，使平台拉结钢丝绳松弛，拆卸，然后慢慢平行向外移动，待平台工字钢完全伸出外防护架后，再向上吊装。向上吊装时，平台上严禁上人；卸料平台使用过程中必须有专人监护。4.2、落地脚手架卸料平台：4.2.1 卸料平台上的操作人员，必须佩戴安全帽，系好下颚带，安全带必须系牢。卸料平台安装后必须对其进行验收，验收合格后再进行组装。4.2.2 脚手架搭设必须按照方案搭设，剪刀撑拉接横杆位置尺寸符合要求。4.2.3 特种作业人员必须持证上岗。5、安全措施5.

7、1、卸料平台上的操作人员，必须佩戴安全帽，系好下颚带，安全带必须系牢。卸料平台安装后必须对其进行验收，验收合格后再进行组装。5.2、组装时，应先在平台前方及左右两侧装置固定的防护栏杆（防护栏杆高度为1.5米），铺好5厘米厚的挡脚板，护栏内侧先封安全网，再封密目网，然后周边绑好挡脚板方可。平台所使用的钢丝绳为直径20mm的钢丝绳，每根钢丝绳的反回处所使用的卡扣不少于4个，并设好安全弯。5.3、卸料平台的安装采用塔吊安装，吊装就位后，用钢丝绳拉结牢固。5.4、钢丝绳卡扣使用的方向一定要正确，u型环压副绳，卡子压扁钢丝绳1/3为止，卸料平台就位后外口应略高于内口。5.5、卸料平台安装好后必须经技术、

8、安全部门验收，经验收合格后方可使用。在使用期间每提升一次必须由工长及安全员共同验收，交接后方可使用，并做好交接验收手续。5.6、卸料平台的限重为1.0吨，堆放高度不大于1米，操作平台上要在显著的位置挂标示牌，严禁超过允许荷载，并由工长及安全员加以监督。5.7、在吊装卸料平台时，要有专人负责，吊装范围内严禁站人，吊装时一定注意平台不要碰撞墙体及其它构件。5.8、吊运平台时，不得将吊钩直接钩挂吊环，要使用卡环连接。5.9、卸料平台内的材料要码放均匀，及时吊运，不准长时间存放。平台内码放的材料不得超出护身栏，严禁在护身栏上方码放材料。5.10、卸料平台上的操作人员必须戴好安全帽，系好安全带，禁止平台

9、上有人长时间逗留。5.11、要求平台骨架之间一定要满焊，平台的几个吊装点用25圆钢制作。平台临边防护一定要到位，不允许在没有防护的平台上堆放物料。5.12、在卸料平台上放置要吊运材料距防护栏杆要保持500的间距，防止吊运时挂带防护栏杆。材料的吊运要由信号工指挥，以保证吊运安全。5.13、搭设卸料平台时，操作工人必须持证上岗，佩戴好安全帽、安全带，搭设现场应有指挥人员和警示标志。6、附图卸料平台位置示意图：7、计算书7.1、悬挑卸料平台计算书悬挑卸料平台计算书 一、参数信息 1.卸料平台参数 平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度：6.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)：3.00m。水平钢梁(主梁)的

10、锚固长度：1.00m。 2.水平支撑梁 次梁采用16号槽钢槽口水平，主梁采用18号工字钢，次梁间距0.90m。 3.荷载参数 面板材料类别：木脚手板，脚手板自重：0.35kn/m2； 栏杆、挡板类别：栏杆竹笆片，栏杆、挡板脚手板自重：0.15kn/m； 容许承载力均布荷载2.00kn/m2，最大堆放材料荷载5.00kn； 4.悬挑参数 内侧钢绳与墙的距离：5.00m，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离：0.90m； 上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离：5.80m； 钢丝绳安全系数k：7.00，悬挑梁与墙的接点按铰支计算； 只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。 二、次梁的计算 次梁

11、选择16号槽钢槽口水平，间距0.90m，其截面特性为 面积a=25.15cm2,惯性距ix=934.50cm4,转动惯量wx=116.80cm3,回转半径ix=6.10cm 截面尺寸 b=65.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm 1.荷载计算 (1)面板自重标准值：标准值为0.35kn/m2； q1 = 0.350.90=0.32kn/m (2)最大容许承载力均布荷载为2.00kn/m2； q2 = 2.000.90=1.80kn/m (3)槽钢自重荷载 q3=0.19kn/m 经计算得到，均匀荷载计算值 q = 1.2(q1+q3)+1.4q2 = 1.2(0.32+0.19)+1

12、.41.80 = 3.13kn/m 集中荷载计算值 p = 1.45.00=7.00kn 2.内力计算 内力按照集中荷载p与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下 最大弯矩m的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 m = 3.133.002/8+7.003.00/4=8.77kn.m 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2； 经过计算得到强度 =8.77106/(1.05116800.00)=71.52n/mm2； 次梁槽钢的抗弯强度计算 f,满足要求! 4.整体稳定性计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系

13、数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.065.0235/(3000.0160.0235.0)=0.77 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(gb50017-2003)附录b其值用b查表得到其值为0.705 经过计算得到强度 =8.77106/(0.705116800.00)=106.57n/mm2； 次梁槽钢的稳定性计算 f,满足要求! 三、主梁的计算 卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择18号工字钢，其截面特性为 面积a=30.60cm2,惯性距ix=1660.00cm4,转动惯量wx=185.00cm3,回转半径ix=7.36cm

14、截面尺寸 b=94.0mm,h=180.0mm,t=10.7mm 1.荷载计算 (1)栏杆自重标准值：标准值为0.15kn/m q1 = 0.15kn/m (2)钢自重荷载 q2=0.24kn/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(q1+q2) = 1.2(0.15+0.24) = 0.46kn/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 p1=(1.20.35+1.42.00)0.453.00/2+1.20.193.00/2)=2.52kn p2=(1.20.35+1.42.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)=4.70kn p3=(1.20.35+1.4

15、2.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)=4.70kn p4=(1.20.35+1.42.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)=4.70kn p5=(1.20.35+1.42.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)+7.00/2=8.20kn p6=(1.20.35+1.42.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)=4.70kn p7=(1.20.35+1.42.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)=4.70kn p8=(1.20.35+1.42.00)0.303.00/2+1.20.193.00/

16、2)=1.80kn 2.内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载p和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kn) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kn.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 r1=14.87kn,r2=48.59kn,r3=-24.23kn 最大弯矩 mmax=24.457kn.m = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： pn=0.4637.000+1.797+4.695+4.695+8.195+4.695+4.695+4.695+2.522=39.2kn 支座反力从

17、左到右相加： rn=14.865+48.594+(-24.225)=39.2kn 杆件受力pnrn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对b点取矩：-(0.4637.0002/2+1.7971.000+4.6951.600+4.6952.500+8.1953.400+4.6954.300+4.6955.200+4.6956.100+2.5227.000)=-151.20kn.m 求出的支座反力对b点取矩：（顺时针力矩） 支1: 14.8656.900=102.57 支2: 48.5941.000=48.59 顺时针力矩之和：102.57+

18、48.59=151.16kn.m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2； 经过计算得到强度 =24.457106/1.05/185000.0+49.4321000/3060.0=142.06n/mm2 主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求! 4.整体稳定性计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(gb50017-2003)附录b得到： b=0.68 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(gb50017-2003)附录b其值用b查表

19、得到其值为0.655 经过计算得到强度 =24.46106/(0.655185000.00)=201.74n/mm2； 主梁工字钢的稳定性计算 f,满足要求! 四、钢丝拉绳的内力计算: 水平钢梁的轴力rah和拉钢绳的轴力rui按照下面计算 其中ruicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 rci=ruisini 按照以上公式计算得到最大钢绳拉力分别为 ru1=21.20kn 五、钢丝拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru我们均取最大值进行计算，为 ru=21.204kn 钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中fg 钢丝绳的容许拉力(kn)； fg 钢丝绳的钢丝破断拉力

20、总和(kn)； 计算中可以近似计算fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； k 钢丝绳使用安全系数，取7.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于7.00021.204/0.850=174.624kn。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400mpa，直径为18.5mm。 六、钢丝拉绳吊环的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力n，为 n=ru=21.204kn 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f =

21、50n/mm2； 所需要的吊环最小直径 d=212044/(3.1416502)1/2=17mm 七、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力r=24.225kn 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50n/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 d=242254/(3.1416502)1/2=17.6mm 经计算，17.620mm,采用的u形钢筋满足承载力计算要求! 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下

22、面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 以下的计算为参考计算,依据建筑施工高处作业安全技术规范（jgj80-91）要求 如果外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力情况发生了改变，故需要重新计算。 八、主梁的计算(外侧钢丝绳出现断裂后) 卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择18号工字钢，其截面特性为 面积a=30.60cm2,惯性距ix=1660.00cm4,转动惯量wx=185.00cm3,回转半径ix=7.36cm 截面尺寸 b=94.0mm,h=180.0mm,t=10.7mm 1.荷载计算 (1)栏杆自重标准值：标

23、准值为0.15kn/m q1 = 0.15kn/m (2)钢自重荷载 q2=0.24kn/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(q1+q2) = 1.2(0.15+0.24) = 0.46kn/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 p1=(1.20.35+1.42.00)0.453.00/2+1.20.193.00/2)=2.52kn p2=(1.20.35+1.42.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)=4.70kn p3=(1.20.35+1.42.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)=4.70kn p4=(1.20.35+1.

24、42.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)=4.70kn p5=(1.20.35+1.42.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)+7.00/2=8.20kn p6=(1.20.35+1.42.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)=4.70kn p7=(1.20.35+1.42.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)=4.70kn p8=(1.20.35+1.42.00)0.303.00/2+1.20.193.00/2)=1.80kn 2.内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载p和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料

25、平台水平钢梁计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kn) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kn.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 r1=19.18kn,r2=36.07kn,r3=-16.02kn 最大弯矩 mmax=16.251kn.m = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： pn=0.4637.000+1.797+4.695+4.695+8.195+4.695+4.695+4.695+2.522=39.2kn 支座反力从左到右相加： rn=19.182+36.072+(-16.020)=39.2kn 杆件受力pnrn，是平

26、衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对b点取矩：-(0.4637.0002/2+1.7971.000+4.6951.600+4.6952.500+8.1953.400+4.6954.300+4.6955.200+4.6956.100+2.5227.000)=-151.20kn.m 求出的支座反力对b点取矩：（顺时针力矩） 支1: 19.1826.000=115.09 支2: 36.0721.000=36.07 顺时针力矩之和：115.09+36.07=151.16kn.m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 3.抗弯强

27、度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2； 经过计算得到强度 =16.251106/1.05/185000.0+36.6941000/3060.0=95.65n/mm2 主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求! 4.整体稳定性计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(gb50017-2003)附录b得到： b=0.68 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(gb50017-2003)附录b其值用b查表得到其值为0.655 经过计算得到强度 =16.25106/(0.655185000.00)=134.05

28、n/mm2； 主梁工字钢的稳定性计算 f,满足要求! 九、钢丝拉绳的内力计算(外侧钢丝绳出现断裂后): 水平钢梁的轴力rah和拉钢绳的轴力rui按照下面计算 其中ruicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 rci=ruisini 按照以上公式计算得到最大钢绳拉力分别为 ru1=25.33kn 十、钢丝拉绳的强度计算(外侧钢丝绳出现断裂后): 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru我们均取最大值进行计算，为 ru=25.326kn 钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中fg 钢丝绳的容许拉力(kn)； fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kn)； 计算中可以近似计算fg=0.5d2，d为钢

29、丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； k 钢丝绳使用安全系数，取7.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于7.00025.326/0.850=208.565kn。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400mpa，直径为20.0mm。 十一、钢丝拉绳吊环的强度计算(外侧钢丝绳出现断裂后): 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力n，为 n=ru=25.326kn 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50n/mm2； 所需要的吊环最

30、小直径 d=253264/(3.1416502)1/2=18mm 十二、锚固段与楼板连接的计算(外侧钢丝绳出现断裂后): 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力r=16.020kn 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50n/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 d=160204/(3.1416502)1/2=14.3mm 经计算，14.320mm,采用的u形钢筋满足承载力计算要求! 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并

31、要保证两侧30cm以上搭接长度。 十三、操作平台安全要求: 1.卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上； 2.斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算； 3.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加 补软垫物，平台外口应略高于内口； 4.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏； 5.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩； 6.钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度； 7.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复； 8.操作平台上

32、应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。7.2、落地脚手架卸料平台计算书：钢管落地卸料平台计算书 一、参数信息:1.基本参数立杆横向间距或排距la(m):0.90，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵向间距lb(m):0.90，平台支架计算高度h(m)：20.00；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.40，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型(mm):483.0，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重(kn/m2):0.300；栏杆自重(kn/m):0.150；材料堆放最大荷载(kn/m2):5.000；施工

33、均布荷载(kn/m2):2.000；3.地基参数地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kpa):150.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。二、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 w = 4.49 cm3；截面惯性矩 i = 10.78cm4； 纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kn/m)：q11 = 0.15 + 0.30.3 = 0.24 kn/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kn/m)：q12 = 50.3 = 1.5 kn/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kn/m)：p1 = 20.3

34、= 0.6 kn/m2.强度验算:依照规范5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 均布恒载：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.24+ 1.21.5 = 2.088 kn/m；均布活载：q2 = 1.40.6 = 0.84 kn/m；最大弯距 mmax = 0.12.0880.92 + 0.117 0.840.92 = 0.249 kn.m ；最大支座力 n = 1.12.0880.9 + 1.20.840.9 = 2.974 kn；最大应力 = mmax /

35、w = 0.249106 / (4490) = 55.398 n/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205 n/mm2；纵向钢管的计算应力 55.398 n/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 n/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下: 均布恒载: q = q11 + q12 = 1.74 kn/m；均布活载： p = 0.6 kn/m； v = (0.677 1.74+0.9900.6)9004/(1002.06105107800)=0.524 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.524 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 90

36、0/150与10 mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载p取板底纵向支撑钢管传递力，p =2.974 kn； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kn.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kn) 最大弯矩 mmax = 0.714 kn.m ；最大变形 vmax = 1.868 mm ；最大支座力 qmax = 9.716 kn ；最大应力 = 159.023 n/mm2 ；横向钢管的计算应力 159.023 n/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 n/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 1.868 mm

37、 小于 支撑钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，p96页，双扣件承载力设计值取16.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kn 。r rc其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kn；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 r= 9.716 kn；r 12.80 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1

38、)脚手架的自重(kn)：ng1 = 0.12920 = 2.582 kn；(2)栏杆的自重(kn)：ng2 = 0.150.9 = 0.135 kn；(3)脚手板自重(kn)：ng3 = 0.30.90.9 = 0.243 kn；(4)堆放荷载(kn)：ng4 = 50.90.9 = 4.05 kn； 经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 7.01 kn；2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 nq = 20.90.9 = 1.62 kn；3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng + 1.4nq = 1.27.01+ 1.41.62 = 10.68 kn；六、立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式: 其中 n - 立杆的轴心压力设计值(kn) ：n = 10.68 kn； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得