旅顺南路破车沟科研楼脚手架施工方案

1、旅顺南路破车沟科研楼脚手架施工方案江苏南通三建集团有限公司2011年4月旅顺南路破车沟科研楼项目 脚手架施工方案目 录目 录1第一章、编制依据1第二章、工程概况12.1、工程概况12.2、脚手架型式及部位1第三章、脚手架材料选择和脚手架对基础的要求23.1、钢管23.2、工字钢23.3、脚手板23.4、扣件23.5、安全网2第四章、地下结构落地式脚手架34.1、脚手架结构形式34.2、立杆采用6米钢管搭设。34.3、大横杆布置34.4、小横杆布置34.5、脚手架的斜杆3第五章、地上结构落地式钢管双排钢管脚手架35.1、钢管普通（落地）双排脚手架3第六章、型钢悬挑式结构脚手架46.1、悬挑式脚手

2、架平面位置46.2、悬挑脚手架的搭设46.3、悬挑脚手架的搭设要求5第七章、型钢卸料平台制作，使用和拆除的一般规定57.1、型钢卸料平台制作、安装规定57.2、卸料平台的使用规定57.3、卸料平台拆除规定6第八章、脚手架的搭设、使用和拆除安全注意事项68.1、脚手架的搭设作业遵守以下规定68.2、脚手架搭设质量的检查验收规定78.3、脚手架使用规定88.4、脚手架的拆除规定8第九章、环境保护措施9第十章、型钢悬挑脚手架计算910.1、荷载参数910.1.1、脚手架参数910.1.2、活荷载参数910.1.3、风荷载参数1010.1.4、静荷载参数1010.1.5、水平悬挑支撑梁1010.1.6

3、、拉绳与支杆参数1010.2、小横杆的计算1110.2.1、均布荷载值计算1210.2.2、强度计算1210.2.3、挠度计算1210.3、大横杆的计算1210.3.1、荷载值计算1310.3.2、强度验算1310.3.3、挠度验算1310.4、扣件抗滑力的计算1410.5、脚手架立杆荷载的计算1410.6、立杆的稳定性计算1510.7、连墙件的计算1710.8、悬挑梁的受力计算1710.9、悬挑梁的整体稳定性计算1910.10、拉绳的受力计算1910.11、拉绳的强度计算2010.12、验算锚固钢筋20第十一章、型钢悬挑卸料平台计算2111.1、荷载参数2111.1.1、荷载参数2111.1

4、.2、悬挑参数2211.1.3、水平支撑梁2211.1.4、卸料平台参数2211.2、次梁的验算2211.2.1、荷载计算2211.2.2、内力验算2311.2.3、抗弯强度验算2311.2.4、整体稳定性验算2311.3、主梁的验算2411.3.1、荷载验算2411.3.2、内力验算2511.3.3、抗弯强度验算2611.3.4、整体稳定性验算2611.4、钢丝拉绳的内力验算2611.5、钢丝拉绳的强度验算2711.6、钢丝拉绳拉环的强度验算2711.7、操作平台安全要求28iv 江苏南通三建集团有限公司第一章、编制依据1) 北京时空建筑设计院设计的施工图纸；2) 建筑施工高空作业安全技术规

5、程；3) 高层建筑工程钢管脚手架安全技术暂行规定；4) 钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程；5) 建筑施工安全检查标准；6) 大连市建筑工程施工现场安全管理标准；第二章、工程概况2.1、工程概况破车沟项目a区工程由大连软件园恒瑞开发有限公司投资建设，项目位于大连市旅顺南路小平岛以西1.5公里处。本工程主楼为地下二层、地上由二个单体组成，包括1#楼21层、2#楼7层,，建筑面积为66124m2。由江苏南通三建集团有限公司施工。结构类型主体结构为剪力墙；基础结构形式为人工挖桩，桩承台基础。2.2、脚手架型式及部位本工程地下部分采用落地式双排脚手架，地上部位按照结构型式可采用工字钢悬挑脚手架，因考

6、虑本工程工期紧，为了甲方外委单位的分段进入施工，外脚手架采用落地式及型钢悬挑双排钢管脚手架。具体部位：在地下室及主体12层为落地式双排钢管脚手架；高层主楼在二层、六层、十一层及十六层分四次进行型钢悬挑双排脚手架，（每隔五层为悬挑一次）；小高层（7层）二层以下落地双排脚手架，二层以上为型钢悬挑双排脚手架一次。脚手架平面位置为地下车库室外墙和建筑物的外围。由大小横杆、竖向立杆、安全栏杆、斜杆、挡脚板、剪刀撑等组成，采用明黄色483.5钢管，并用扣件连接成整体。外排架内侧挂绿色密目阻燃安全网，操作层底部满挂大眼网，且满铺钢跳板。第三章、脚手架材料选择和脚手架对基础的要求结合本工程结构特点，挑选出刚度

7、好、强度高的钢管，在选材方面需遵循以下原则：3.1、钢管钢管采用外径48mm，壁厚3.2mm的焊接钢管，钢管材质使用力学性能适中的q235钢，其材质应符合碳素结构钢（gb700-88）的相应规定。用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为46m（这样的长度一般重25kg以内，适合人工操作）。用于小横杆的钢管长度为1.22.0m，以适应脚手架宽的需要。钢管件禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。使用普通焊管时，应内外涂刷防锈层并定期复涂以保持其完好。3.2、工字钢工字钢采用18号工字钢，其材质必须符合gb700-88碳素结构钢中q235钢的规定，必须有出厂合格证，质量证明书，严禁使用表面裂纹

8、、变形、锈蚀的钢材。3.3、脚手板脚手板采用23mm厚的钢板压制而成的一级钢制脚手板,厚度为50mm，宽度为200-250mm，长34m，自重不超过0.3kn，且表面具有防滑、防积水构造。3.4、扣件扣件应采用gb978-67可锻铸铁分类及技术条件的规定，应与钢管管径相配合，机械性能不低于kt-33-8的可锻铸铁制造，扣件的附件要用的材料应符合gb700-88碳素结构钢中q235钢的规定，螺纹均应符合gb196-81普通螺纹的规定，扣件严禁使用加工不合格、无出厂合格证，表面裂纹、变形、锈蚀的扣件、扣件活动部位应灵活转动，夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm3.5、安全网安全网采用经国家指定

9、监督检验部门鉴定许可的厂家产品，同时应具备监督部门批量验证和工厂核验合格证，安全网力学性能应符合gb5726-88安全网力学性能试验方法的规定。第四章、地下结构落地式脚手架4.1、脚手架结构形式由于地下室外墙外侧伸出的底板尺寸小于100mm，故将脚手架里排立杆搭设在地下室外墙外侧基槽底上面，下垫整块木跳板（50mm厚木板）。脚手架结构尺寸为排距750mm，柱距1500mm，步距1800mm，里侧立杆距墙350mm，搭设总高度24米的双排脚手架。脚手板采用钢跳板。4.2、立杆采用6米钢管搭设。4.3、大横杆布置大横杆采用4米和6米钢管，双排立杆均加设扫地杆。里外、上下大横杆用4米钢管调节，使其接

10、头错开不在同一跨内。4.4、小横杆布置小横杆采用1250mm钢管。用十字扣件与大横杆连接，靠近立杆的小横杆可紧固于立杆上，小横杆靠墙一端离墙面200mm，在操作层脚手板对接处设两根小横杆，两小横杆间距不大于300mm，操作层上满铺脚手板，并设置1.2m高防护栏杆和180mm高挡脚板。4.5、脚手架的斜杆脚手架的斜杆一端与脚手架连接，另一端支撑在基坑护壁上。第五章、地上结构落地式钢管双排钢管脚手架5.1、钢管普通（落地）双排脚手架各楼主体在2层以下脚手架为钢管普通（落地）双排脚手架，脚手架支撑在地下室顶板，地下室外墙随结构上升到二层项。架子基础的要求：在回填土上必须夯实、平整，底座底面标高应高于

11、自然地坪 50，防止架体下雨下沉。立杆底部铺50mm厚木板。外排架内侧用阻燃密目网全封闭，施工操作层处挂大眼安全网。连墙件为每层设置一道，水平方向为间距4.5m设置一道，采用硬性连接，在剪力墙内预留套管，待模板拆除后，用短钢管及扣件把架子同结构连结。搭设要求：立杆首层6m钢管和4m钢管及2m钢管间隔使用，使里外、左右立杆的接头错开，以上部分全部用6m钢管，双排立杆均加设扫地杆；大横杆采用4m和6m钢管，里外、上下大横杆用4m钢管调节，使其接头错开不在同一跨内。其余为6m钢管和短管，立杆和大横杆均用对接扣件连接。剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜为4560之间，水平投影宽度不小于2跨或4m和不大于8跨

12、或8m，用6m长的双根钢管（两根钢管之间用扣件连接成一体）搭设剪刀撑，钢管接长时采用对接扣件。剪刀撑的斜杆应与脚手架基本构架杆件加以可靠连接，且斜杆相邻连接点之间杆段的长细比不得大于60。操作层上满铺脚手板，并设置1.2m高防护栏杆和180mm高挡脚杆。第六章、型钢悬挑式结构脚手架6.1、悬挑式脚手架平面位置主楼在2层、9层、16层及23层分四次进行型钢悬挑双排脚手架。在地上外剪力墙处，需在以上地上各层剪力墙内预埋内径180*200*250聚苯板块，间距1500mm，然后用18工字钢穿出固定，剪力墙里侧与楼面上的预埋钢筋固定，剪力墙外侧外架的里外立杆与小横杆固定，大横杆再与小横杆、立杆连接成整

13、体。6.2、悬挑脚手架的搭设悬挑脚手架结构尺寸为排距750mm，柱距1500mm，步距1800mm，内排架距结构边35cm。搭设总高度为25.2m，外架均采用单立杆形式，外排架内侧用密目网全封闭，施工操作层处挂安全网。连墙件为每层设置一道，水平方向为间距4.5m设置一道，采用硬性连接。立杆首层6m钢管和4m钢管及2m钢管间隔使用，使里外、左右立杆的接头错开，以上全部用6m钢管；大横杆采用4m和6m钢管，里外、上下大横杆用4m钢管调节，使其接头错开不在同一跨内。其余为6m钢管和短管，立杆和大横杆均用对接扣件连接，外墙悬挑脚手架的小横杆必须与脚手架立杆连接成整体。剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜为45

14、60之间，水平投影宽度不小于2跨或4m和不大于8跨或8m，用6m长的双根钢管（两根钢管之间用扣件连接成一体）搭设剪刀撑，钢管接长时采用对接扣件。剪刀撑的斜杆应与脚手架基本构架杆件加以可靠连接，且斜杆相邻连接点之间杆段的长细比不得大于60。在悬挑层每一根主立杆节点，设置横杆、工字钢与脚手架连接处斜拉连接（采用12钢丝绳），做一次悬挑卸荷。外挂密目网。6.3、悬挑脚手架的搭设要求脚手架搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行。1) 按施工要求清理、铺垫板、设置底座，标定立杆位置。2) 应按定位依次竖起立杆、将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第1步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之

15、后予以固定。并按此要求继续向上交圈搭设。3) 剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。4) 脚手板应铺平铺稳，并且应用粗号铁丝绑扎固定。5) 工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定，工人必须佩带安全带、安全帽，不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全作业。6) 在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作100mm的构架尺寸放大。第七章、型钢卸料平台制作，使用和拆除的一般规定7.1、型钢卸料平台制作、安装规定卸料平台的水平钢梁(主梁)的悬挑长度2.8m，主梁为14b号槽钢槽口竖向，钢梁(主梁)的锚固（

16、搁置在楼板）长度0.15m；次梁采用10号槽钢槽口竖向；次梁槽钢间距0.4m。内侧钢绳与墙的距离1.5m，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离0.6m；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离3.6m，钢丝绳安全系数k：3.5，悬挑梁与墙的接点按铰支计算；平台宽度1.5m。大堆放材料荷载1kn，施工人员等活荷载2kn/m2。采用木脚手板，栏杆、挡板采用栏杆、冲压钢脚手板挡板。卸料平台的安装：结构施工时在安装位置先清理有妨害的障碍物、由塔吊吊起安装，平稳后。再在预留孔中穿钢丝绳，卸卡螺栓必须固定牢固，经安检部门验收合格后，才允许装放、吊运材料。7.2、卸料平台的使用规定1) 卸料平台允许放置料具应限制在1.0吨以

17、内。即钢管应限制在260m；扣件限制在690个；50*100mm木方限制在286m；竹夹板限制在82m2。 2) 在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不得存有不安全的隐患。周边用密目网进行全封闭。3) 工人在架上作业，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞，闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆上不安全处休息。4) 每班工人上架作业，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。7.3、卸料平台拆除规定卸料平台的拆除与安装过程相反。第八章、脚手架的搭设、使用和拆除安全注意事项8.1、脚手架的搭设作业遵守以下规定8.1.1、钢管脚手架的杆件连接必须使

18、用合格的玛钢扣件，不得使用铅丝和其他材料绑扎。脚手杆件不得钢木混搭。8.1.2、在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。8.1.3、脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：1) 按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置。2) 周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；“一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设。3) 应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第l步的纵向和横向钢管，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设。脚手架各杆件相交伸出的端头均大于10cm，以防止杆件滑脱。8

19、.1.4、剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。8.1.5、脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m。当作业层高出其下连墙件2步或4m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。8.1.6、脚手板或其它作业层板铺板要求：1) 脚手板或其它铺板应铺平铺稳，应予绑扎固定。2) 脚手板采用对接平铺时，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离应控制在 100200mm之间。3) 脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于200mm，且在搭接段的中部应设有支承横杆。铺板严禁出现端头超出支承横杆150mm以上未作固定的探头板。4) 长脚手板采用纵向铺设时，其下支承横杆的间距不

20、得大于：冲压钢脚手板为1.5m。纵铺脚手板应按以下规定部位与其下支承横杆绑扎固定：脚手架的两端和拐角处；沿板长方向每隔1520m；坡道的两端；其它可能发生滑动和翘起的部位。5) 由于内排立杆距结构35cm，必须在此处的小横杆上满铺脚手板，并且将脚手板用14#铁丝绑扎牢固。脚手架的操作面必须满铺脚手板，不得有空隙、探头板和飞跳板。8.1.7、装设连墙件或其它撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和整架的显著变形。8.1.8、工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等

21、不安全的作业。8.1.9、在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作100mm的构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。8.1.10、脚手板操作面的端头处设1.2米高防护栏杆两道，建筑物顶部脚手架要高出屋面女儿墙顶1.0m，高出部分要绑两道护身栏，并立挂安全网。8.2、脚手架搭设质量的检查验收规定8.2.1、脚手架的验收标准规定7) 构架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。8) 节点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到40-60nm。9) 钢管脚手架立杆垂直度应1/300，且应同时控制其最大垂

22、直偏差值：当架高20m时为不大于50mm；当架高2om时为不大于75mm。10) 纵向钢平杆的水平偏差应1/250，且全架长的水平偏差值不大于50mm。11) 作业层铺板、安全防护措施等需符合上述的要求。8.2.2、脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用：1) 搭设完毕后；2) 连续使用达到6个月；3) 施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前；4) 在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后；5) 在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。8.3、脚手架使用规定8.3.1、作业层每1m2架面上实用的施工荷载(人员、

23、材料和机具重量)不得超过以下的规定值或施工设计值：施工荷载(作业层上人员、器具、材料的重量)的标准值，结构脚手架取3kn/m2；装修脚手架取2kn/m2。8.3.2、施工设备单重不得大于1kn，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5kn。8.3.3、在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。严禁上架人员在架面上奔跑、退行。8.3.4、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。8.3.5、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意

24、，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。8.3.6、工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。8.3.7、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁攀援脚手架上下。8.3.8、每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。8.3.9、在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至室内；每日收工前应清理架面，垃圾清运出去；

25、在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。8.3.10、在冬期施工期间，霜雪天后要及时对脚手架进行清扫，并要采取防滑措施。8.4、脚手架的拆除规定脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，应作好配合、协调动作。严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。拆除区域做好警戒线，派专人指挥看管。第九章、环境保护措施9.1、在搭拆脚手架时，搭设各种杆件要轻

26、拿轻放，严禁向下抛掷，在外脚手架外侧满挂密目安全网、操作层处加设隔音屏，以减小噪音。9.2、在外脚手架外侧满挂密目安全网，以减小在结构和装修施工阶段由于在一些工序施工过程中粉尘飞扬的现象，降低粉尘向大气中的排放。第十章、型钢悬挑脚手架计算型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)、建筑结构荷载规范(gb 50009-2001)、钢结构设计规范(gb 50017-2003)等规范编制。10.1、荷载参数10.1.1、脚手架参数1) 双排脚手架搭设高度为 25.2 米，立杆采用单立杆；2) 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0.7

27、5米，立杆的步距为1.8 米；3) 内排架距离墙长度为0.35米；4) 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 3 根；5) 脚手架沿墙纵向长度为 90 米；6) 采用的钢管类型为 483.25； 7) 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；8) 连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距3 米，采用扣件连接；9) 连墙件连接方式为双扣件连接；10.1.2、活荷载参数施工均布荷载(kn/m2):2.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；10.1.3、风荷载参数本工程地处辽宁省大连市开发区，查荷载规范基本风压为0.650，风荷载高度变化系数z为0

28、.740，风荷载体型系数s为0.645；计算中考虑风荷载作用。10.1.4、静荷载参数1) 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kn/m2):0.1248；2) 脚手板自重标准值(kn/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kn/m):0.140；3) 安全设施与安全网自重标准值(kn/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；4) 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；10.1.5、水平悬挑支撑梁型钢悬挑梁计算简图悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25米，建筑物内锚固段长度 1.75 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:c

29、30；10.1.6、拉绳与支杆参数支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为:3.000；钢丝绳与梁夹角为(度):45；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。10.2、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。10.2.1、均布荷载值计算小横杆的自重标准值: p1= 0.038 kn/m ；脚手板的荷载标准值: p2= 0.351.5/4=0.131 kn/m ；活荷载标准值: q=21.5/4=0.75 kn/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.131+

30、1.40.75 = 1.254 kn/m；小横杆计算简图10.2.2、强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 mqmax =1.2540.752/8 = 0.088 kn.m；最大应力计算值 = mqmax/w =17.351 n/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =17.351 n/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 n/mm2，满足要求！10.2.3、挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.131+0.75 = 0.92 kn/m ； 最大挠度 v = 5.00.927504/(3842.061051219

31、00)=0.151 mm；小横杆的最大挠度 0.151 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 750 / 150=5 与10 mm，满足要求！10.3、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。10.3.1、荷载值计算小横杆的自重标准值: p1= 0.0380.75=0.029 kn；脚手板的荷载标准值: p2= 0.350.751.5/4=0.098 kn；活荷载标准值: q= 20.751.5/4=0.562 kn；荷载的设计值: p=(1.20.029+1.20.098+1.40.562)/2=0.47 kn；大横杆计算简图10.3.2、强度验算最大弯矩考虑为

32、大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:m1max=0.080.0381.51.5=0.007 kn.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:m2max=0.4170.471.5= 0.294 kn.m；m = m1max + m2max = 0.007+0.294=0.301 kn.m最大应力计算值 = 0.301106/5080=59.243 n/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 59.243 n/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 n/mm2，满足要求！10.3.3、挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与

33、小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： vmax= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：p=（0.029+0.098+0.562）/2=0.345kn v= 3.0290.34515003/ ( 100 2.06105121900 )= 1.404 mm；最大挠度和：v= vmax + vpmax = 0.052+1.404=1.456 mm；大横杆的最大挠度 1.456 mm 小于 大

34、横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！10.4、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kn。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kn；r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: p1 = 0.0380.753/2=0.043 kn；大横杆的自重标准值: p2 = 0.0381.5=0.058 kn；脚手板的自重标准值:

35、 p3 = 0.350.751.5/2=0.197 kn；活荷载标准值: q = 20.751.5 /2 = 1.125 kn；荷载的设计值: r=1.2(0.043+0.058+0.197)+1.41.125=1.932 kn；r 6.40 kn，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 10.5、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： 1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kn)，为0.1248ng1 = 0.1248+(0.753/2)0.038/1.8030.00 = 4.315；2) 脚手板的自重标准值(kn/m2)；采用木脚手板，标准

36、值为0.35ng2= 0.3541.5(0.75+0.3)/2 = 1.102 kn；3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14ng3 = 0.1441.5/2 = 0.42 kn；4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.0051.529 = 0.218 kn；经计算得到，静荷载标准值ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 6.055 kn；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值nq= 20.751.52/2 = 2.25 kn；风荷载标

37、准值按照以下公式计算 其中 wo - 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用：wo = 0.65 kn/m2；uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用：uz= 0.74 ；us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值wk = 0.7 0.650.740.645 = 0.217 kn/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式n = 1.2ng+1.4nq= 1.26.055+ 1.42.25= 10.416 kn；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为n = 1.2 ng+

38、0.851.4nq = 1.26.055+ 0.851.42.25= 9.944 kn；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw 为mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.2171.51.82/10 = 0.126 kn.m；10.6、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：n = 10.416 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式

39、 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； = 10416/(0.186489)=114.522 n/mm2；立杆稳定性计算 = 114.522 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：n = 9.944 kn；计算立杆的截

40、面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: l0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； = 9943.74/(0.186489)+125598.965/5080 = 134.051 n

41、/mm2；立杆稳定性计算 = 134.051 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！10.7、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：nl = nlw + n0风荷载标准值 wk = 0.217 kn/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 aw = 10.8 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn), n0= 5.000 kn；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，按照下式计算：nlw = 1.4wkaw = 3.284 kn；连墙件的轴向力设计值 nl = nlw + n0= 8.284 kn；连墙

42、件承载力设计值按下式计算：nf = af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i = 350/15.8的结果查表得到 =0.941，l为内排架距离墙的长度；又：a = 4.89 cm2；f=205 n/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 nf = 0.9414.8910-4205103 = 94.331 kn；nl = 8.284 nf = 94.331,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 nl = 8.284小于双扣件的抗滑力 12.8 kn，满足要求！连墙件扣件连接示意图10.8、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部

43、分受脚手架荷载n的作用，里端b为与楼板的锚固点，a为墙支点。 本方案中，脚手架排距为750mm，内排脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩i = 1130 cm4，截面抵抗矩w = 141 cm3，截面积a = 26.1 cm2。受脚手架集中荷载 n=1.26.055 +1.42.25 = 10.416 kn；水平钢梁自重荷载 q=1.226.10.000178.5 = 0.246 kn/m；悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kn) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kn.m

44、)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为r1 = 11.762 kn； r2 = 10.268 kn； r3 = -0.46 kn。 最大弯矩 mmax= 2.086 kn.m；最大应力 =m/1.05w+n/a= 2.086106 /( 1.05 141000 )+ 0103 / 2610 = 14.089 n/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 14.089 n/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 n/mm2,满足要求！10.9、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 9.988

45、 235 /( 1200180235) = 2.3由于b大于0.6，查钢结构设计规范(gb50017-2003)附表b，得到 b值为0.961。经过计算得到最大应力 = 2.086106 /( 0.961141000 )= 15.394 n/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 15.394 小于 f = 215 n/mm2 ,满足要求!10.10、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力rah和拉钢绳的轴力rui按照下面计算 其中ruicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 rci=ruisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：ru1=16.634 kn；10.11、拉绳的

46、强度计算钢丝拉绳(支杆)的内力计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru均取最大值进行计算，为ru=16.634 kn 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中fg- 钢丝绳的容许拉力(kn)； fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kn)， 计算中可以近似计算fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； k- 钢丝绳使用安全系数。计算中fg取16.634kn，=0.82，k=3，得到：fg=60.856经计算，钢丝绳最小直径必须大于12mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉

47、绳(斜拉杆)的轴力ru的最大值进行计算作为拉环的拉力n，为n=ru=16.634kn钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125n/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 d=(1663.3764/3.142125) 1/2 =14mm；10.12、验算锚固钢筋n 采用圆钢16钢筋锚固两道，验算后面一道： a=201.1mm2n 后面一道锚固点处受拉力f，（工字钢自重忽略不计）n 1.5f=11.7621.15+10.2480.35n f=(13.53 +3.59)/1.5 =11.41 (kn)n (1)钢筋强度n =f2a =11

48、.41103（201.12）=28.4n/mm2 f = 215 n/mm2n 满足要求；n (2)焊缝强度验算n 锚固做法：将216钢筋在工字钢的上翼缘处砸倒，单面搭接焊接，焊缝长lf=100 hf=0.35d=0.3516=5.6取=5mm， fvw=f/0.7hflf=11410(0.75100) =32.6 (n/mm2) fvw=160n/mm2n 满足要求。第十一章、型钢悬挑卸料平台计算 型钢悬挑卸料平台设计示意图11.1、荷载参数11.1.1、荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kn/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、冲压钢脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kn/m)

49、：0.11；施工人员等活荷载(kn/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kn):10.00。11.1.2、悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.50，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.60；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.60；钢丝绳安全系数k：3.50，悬挑梁与墙的接点按 铰支 计算；预埋件的直径(mm)：20.00。只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。11.1.3、水平支撑梁主梁材料类型及型号：14b号槽钢槽口竖向 ；次梁材料类型及型号：10号槽钢槽口竖向；次梁水平间距ld(m)：0.40，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.40。11.1.4

50、、卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：2.80，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：0.15；平台计算宽度(m)：1.50。11.2、次梁的验算次梁选择 10号槽钢槽口竖向 ，间距0.4m，其截面特性为：面积 a=12.74cm2；惯性距 iy=25.6cm4；转动惯量 wy=7.8cm3；回转半径 iy=1.41cm；截面尺寸：b=48mm,h=100mm,t=8.5mm。11.2.1、荷载计算1) 脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kn/m2； q1 = 0.35 0.40= 0.14kn/m；2) 最大的材料器具堆放荷载为10.00kn，转化为线荷载： q2

51、= 10.00/ 2.80/ 1.50 0.40= 0.95kn/m；3) 槽钢自重荷载 q3= 0.10kn/m；经计算得到 静荷载设计值 q = 1.2(q1+q2+q3) = 1.2(0.14+0.95+0.10) = 1.43kn；经计算得到 活荷载设计值 p = 1.4 2.00 0.40 1.50= 1.68kn。11.2.2、内力验算内力按照集中荷载p与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩m的计算公式为： 经计算得到，最大弯矩 m = 1.431.502/8+1.681.50/4=1.03kn.m。 11.2.3、抗弯强度验算次梁应力： 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材的抗压强度设计值，f = 205.00 n/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =1.03103/(1.057.80)=125.98 n/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =125.977 n/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 n/mm2,满足要求!11.2.4、整体稳定性验算 其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：