TBI滚珠丝杠选型计算举例

1、深圳tbi滚珠丝杠选型计算举例轴承型嫌母间距筈In 1200mm临界转熄固定 固龙端轴承到螺母间距薦h=12D0mM 容许轴向载荷选取的滚珠丝杠转动系统为: 磨制丝杠（右旋）轴承到螺母间距离（临界长度）In = 1200mm 固定端轴承到螺母间距离 L k = 1200mm设计后丝杠总长=1600mm最大行程=1200mm工作台最高移动速度 Vman= 14（m/min）寿命定为Lh = 24000工作小时。卩=0.1 （摩擦系数）电机最高转速n max= 1800（r/min ）定位精度：最大行程内行程误差=0.035mm300mn行程内行程误差=0.02mm失位量=0.045mm支承方式为

2、（固定一支承）W = 1241kg+800kg （工作台重量+工件重量）g=9.8m/sec2（重力加速度）1=1 （电机至丝杠的传动比）Fw=xX W X g = 0.1 X 2041X 9.8 2000 N（摩擦阻力）运转方式轴向载荷Fa=F+Fw (N)进给速度（mm/mi n）工作时间比例无切削F1=2000V1=14000q1=15轻切削F2=4000V2=1000q2=25普通切削F3=7000V3=600q3=50重切削F4=11000V4=120q4=10Fa -轴向载荷(N)F - 切削阻力 (N Fw-摩擦阻力(N)从已知条件得丝杠编号：FDG(法兰此设计丝杠副对刚度及失位

3、都有所要求，所以螺母选形为: 式双螺磨制丝杠)从定位精度得出精度精度不得小于 P5级丝杠FDG_-_X_R-_-P5-1600X计算选定编号导程VmaxRinax X I=14000/18000 7.7mm在此为了安全性考虑：Pho =10(mm)运转方式进给速度(mm/mi n)进给转速(r/mi n)无切削V1=14000n1=1400轻切削V2=1000n2=100普通切削V3=600n 2=60重切削V4=120n 2=12平均转速nm=蛊 X ni+W Xm+爲 X m需X 1400+需xiom器60备诃阿266 r/min平均载荷氏訥喘尋隔蛊蛊+需备鲁+对普鲁號T*益+糾0(1疇嚼

4、畑点瞿嚅知皿隠汉蛊轴 3902N时间寿命与回转寿命 在此取丝杠螺纹长度 Li=1400mmr _ LLh=nmX60L=LhXnX60=24000X 266X 60=383040000 转次额定动载荷以普通运动时确定fw取1.4Ca=FmX fwX7 10=3902X1. 4x3/383040000対39673N106得：额定动载荷 Ca 39673N以Ca值从FDG系列表及(丝杠直径和导程、丝杠长度表)中查出适合的类型为: 公称直径：do=40mm丝杠底径：do=33.9mm导程：Ph=10mm循环圈数：4.5 额定动载荷为：48244N丝杠编号：FDG 40 X预紧载荷10R - P5 -

5、 4.5 -1600 XFao = F ma/3=11000/3 3666 N丝杠螺纹长度Lu=L-2LeL1=Lu+2Le=1200+2X 40=1280mm丝杠螺纹长度不得小于长 168mm)得丝杠螺纹长度 1364m。1280mn加上螺母总长一半84mm从系列表中查出螺母总则轴承之间的距离Ls=1400mm丝杠编号：FDG - 10R - P5 - 4.5 -1600 X 1400丝杠公称直径公称直径由允许工作转速与工作容许轴向载荷来推算得出 临界转速及允许工作转速：nkper n kper/0.8fnk 取 18.9Rs=165 X(血卫W匹=165 X ( =176N/nm以安装形式

6、确定可知丝杠螺母底径大于？ 13.7当Ph=10(mm)最高转速达到1400 (r/min )时，系列表中适合的公称 直径 d0 32mm。上述由额定动载荷G求得的公称直径d 0=40mm32满足条件，否则 公称直径还应加大。丝杠编号： FDG 40 X 10R - P5 - 4.5 -1600 X 1400滚珠丝杠传动系统刚度初始条件：失位量=0.045mm。滚珠丝杠系统之间各元部件(丝杠、螺母、支承轴承)，在此设为：0.04mm 此时滚珠丝杠系统各元部件单边弹性变形量为：0.02mm此时为无切削运动时的轴向载荷2000N丝杠刚度当Ls1=Lk, R为最小，一般情况下计算最小刚度值。=200

7、0/176 11.4 卩 m螺母刚度Rnu=0. 8XRX在此预紧载荷为额定动载荷的10%螺母刚度从表中查出R=2128N/y m 从表中查出额定动载荷Ca=48244N,在此&取0.1.=0. 8X2128X(=1554N/ * m靳u=F a/R nu=2000/1554 1.3 ym支承刚度支承轴承刚度Fk可从轴承生产厂产品样本中的查出在此 RBL=1020N/y m3 aL=Fa/RaL=2000/1020 2 卩 m轴向总刚度1/Rtot = 1/R s + 1/R nu + 1/R aL=1/176 + 1/1554 + 1/10201/138V Rot 137 N/ 卩 m总弹性

8、变形量（单边）tot =3 s +3 nu +3 aL=11.4+1.3+2=14.7卩m 20卩m,合格。从丝杠轴向总刚度的问题上来讲，丝杠的刚度有时比螺母的刚度重要， 最佳提升刚性的方法是提高丝杠的刚度，而不是在螺母上施加太重的预紧载荷 （预紧载荷最高为额定动载荷的10%）,如果将丝杠的安装方式改为（固定-固定） 式，轴向总刚度的最小刚度 Rot305N/ y m、总弹性变形量（单边）3 s=6.7卩m n x n=11000 X 1019 5Hm2000X3. 14XQ. 9由预加载荷而产生的转矩X Pho X kp在此Kp取0.18r ao2000 X H5000 X 10 X0. 1

9、8“4Nm2000X3. 14在精确设计中要考虑各方面的转矩（如：加速度时之负载转矩及马达所 负荷的总惯性矩等）。I = 1(电机至丝杠的传动比)平均速度时最大驱动转矩M =Ma+M=19.5+1.4 心21Nm在此马达转速最高设计为1500r/mi n电机的选定时，一般来说以平均速度时的Mti在电机额定转矩的30%以 内情况下使用。检校丝杠理论容许轴向载荷以安装形式确定fFk取20.4Fk=fFk X d 24/L k2 X 10424=20.4 X 33.9 /1200 X 10187097 N丝杠工作容许轴向载荷Fkzul = F k/2=187097/2 93549N最大轴向载荷小于丝

10、杠工作容许轴向载荷，合格。临界转速以安装形式确定取18.927nk=f nkX dJLn X 1027=18.9 X 33.9/1200 X 10 4449 r/min允许工作转速nkper 0.8 X n k=0.8 X 4449 3559 r/min最大运动转速小于允许工作转速，合格。匀速运行，非精确计算可以套用以下公式：Ta= ( Fa*I ) / (2*3.14*n1 )式中Ta：驱动扭矩kgf.mm；Fa：轴向负载N(Fa=F+y mg F :丝杠的轴向切削力N,卩：导向件的综合摩擦系数，m移动物体重量(工作台+工件)kg，g:9.8 )；I :丝杠导程mmn1：进给丝杠的正效率。计

11、算举例：假设工况：水平使用，伺服电机直接驱动，2005滚珠丝杠传动，25滚珠直线导轨承重和导向，理想安装，垂直均匀负载1000kg，求电机功率：Fa=F+y mg设切削力不考虑，设综合摩擦系数卩=0.1，得Fa=0.1*1000*9.8=980N ;Ta=(Fa*I ) / (2*3.14*n1 )，设 n仁0.94，得 Ta=980*5/5.9032 830N.mm=0.83N.M根据这个得数，可以选择电机功率。以台湾产某品牌伺服为例，查样本得知，额定扭矩大于0.83N.M的伺服电机是400W ( 200W是 0.64N.M，小了。400W额定 1.27N.M，是所需理论扭矩的1.5倍，满足

12、要求)当然咯，端部安装部分和滚珠丝杠螺母预压以及润滑不良会对系统产生静态扭 矩，也称初始扭矩，实际选择是需要考虑的。另外，导向件的摩擦系数不能单计 理论值，比如采用滚珠导轨，多套装配后的总摩擦系数一定大于样本参数。而且，该结果仅考虑驱动这个静止的负载，如果是机床工作台等设备，还要考虑各向切 削力的影响。若考虑加速情况，较为详细的计算可以参考以下公式(个人整理修正的，希望业内朋友指点)：水平使用滚珠丝杠驱动扭矩及电机功率计算：实际驱动扭矩：T=(T1+T2)*eT:实际驱动扭矩；T1:等速时的扭矩；T2:加速时的扭矩； e：裕量系数。等速时的驱动扭矩：T1= (Fa*I ) / (2*3.14*

13、n1 )T1：等速驱动扭矩kgf.mm；Fa：轴向负载N【Fa=F+y mg F :丝杠的轴向切削力N,卩：导向件综合摩擦系数，m移动物体重量(工作台+工件)kg，g:9.8】；I :丝杠导程mmn1：进给丝杠的正效率。加速时的驱动扭矩：T2=T1+J*WT2:加速时的驱动扭矩kgf.m;T1:等速时的驱动扭矩kgf.m;J:对电机施加的惯性转矩 kg.m2【J=Jm+Jg1+(N1/N2)2*Jg2+Js+m(1/2*3.14)2 】W:电机的角加速度rad/s2; Jm:电机的惯性转矩kg.m2; Jg1:齿轮1的惯性转矩kg.m2; Jg2:齿轮2的惯性转矩kg.m2;Js:丝杠的惯性转

14、矩kg.m2（电机直接驱动可忽略Jg1、Jg2）若采用普通感应电机，功率根据以下公式计算：P=TN/9549P:功率；T:扭矩；N:转速修正说明：原“计算举例”中综合摩擦系数设定为0.01，导致计算结果不合理（最开始扭矩结果应是0.083N.M，算成0.83是我单位换算错误）， 现将其修改为相对较合理的0.1。修改原因是滚珠导轨内滚动体的理论摩擦系数 大约是0.0030.005，组装后因为增加了端部防尘件和预压的原因，摩擦系数大 约为0.010.05，而多套多滑块同时使用因安装方面的影响，整体摩擦系数可能 在0.10.2之间，这里选0.1应该比较合理。应注意，计算结果没有考虑冲击、 震动以及其他非常因素的影响，而且螺旋升角对推力的影响反应似乎不够合理， 因此这个结果只供参考。同时，在此感谢“温暖海洋”和“茄子”网友提出的指 导性意见，特别是“温暖海洋”网友指出了我计算过程中单位换算的错误，非常感谢！设