单层双跨工业厂房结构设计

1、-作者xxxx-日期xxxx单层双跨工业厂房结构设计【精品文档】目 录1 单层工业厂房结构设计任务书11.1 设计题目11.2 设计任务11.3 设计内容11.4 设计资料12.单层厂房结构设计42.1 屋面结构42.1.1 屋面结构42.1.2 排架柱及基础材料选用情况52.1.3 梁柱的结构布置72.1.4 基础平面布置92.2 排架结构计算102.2.1 计算简图及柱的计算参数102.2.2 荷载计算102.2.3 内力分析132.2.4 最不利内力组合242.3 排架柱的设计312.3.1 A(C)柱312.3.2 B柱422.4 基础设计442.4.1 A(C)柱442.4.2 B柱

2、493 施工图543.1 结构布置图543.2 柱施工图543.3 基础施工图544 参考文献55【精品文档】单层工业厂房结构设计1 单层工业厂房结构设计任务书1.1 设计题目装配车间双跨等高厂房.1.2 设计任务1.2.1 单层厂房结构布置.1.2.2 选用标准构件.1.2.3 排架柱及柱下基础设计.1.3 设计内容1.3.1 确定上、下柱的高度及截面尺寸.1.3.2 选用屋面板，天窗架，屋架，基础梁，吊车梁及轨道车接件.1.3.3 计算排架所承受的各项荷载.1.3.4 计算各种荷载作用下排架的内力.1.3.5 柱及牛腿的设计，柱下单独基础设计.1.3.6 绘制施工图结构布置图（屋架，天窗架

3、，屋面板，屋盖支撑布置，吊车梁，柱及柱间支撑，墙体布置）.基础施工图（基础平面图及配筋图）.柱施工图（柱模板图，柱配筋图）.1.4 设计资料 某车间该车间为双跨等高有天窗厂房，柱距为6m，车间总长为120m，中间设有一道伸缩缝，厂房跨为（见表1-1），剖面如图1-1所示。表1-1组别跨度（m）轨顶标高（m）吊车起重量（KN）3150/30 200/50 吊车每跨设二台中级工作制软钩桥式吊车，吊车起重量及轨顶标高见表1-1. 建设地点 KN/）. 工程地质及水文地质条件该厂址位于大黑河二级阶地，地形平坦，厂区地层自上而下为耕土层粘土，中砂，软石，基岩，其中耕土层厚约0.5m，粘土层厚约3m，地基

4、承载力标准值=180 KN/，可作持力层，厂区地层地下水位较低，且无腐蚀性. 建筑材料供应条件建设厂房使用的钢材，水泥，砖，砂石，石灰等材料均可按设计要求供应.主要材料有：钢材钢筋混凝土结构和预应力混凝土结构所有的钢筋种类，型钢及钢板可保证供应并具备有各种规格.水泥普通硅酸盐水泥，可配制C10C40级混凝土.砖.其他如砂石，石灰等地方材料均能按设计要求供应，柱子，屋架可在现场预制，其他预制件均在预制厂制作，预制构件安装架设由该地机械化施工公司负责施工，该项目的施工单位有较高的施工水平，如设计采用国家标准图及普通做法，其施工质量均能达到设计及施工验收规范的要求. 建筑构造屋面卷材防水屋面，其做法

5、如下：SBSIV改性油毡20mm厚水泥砂浆找平层100mm厚水泥珍珠岩制品保温层一毡二油隔气层预应力混凝土大型屋面板墙体240mm厚清水砖墙，钢门窗地面室内混凝土地面，室内外高差300m建筑构造见图1-2 选用材料混凝土强度等级为C20，柱中受力主级为级钢筋，箍筋及基础底板钢筋为级钢筋 (a) 结构平面布置图(b)剖面图图112.1 屋面结构 屋面结构屋面板6m，预应力钢筋混凝土大型屋面板，卷材防水。板重（包括灌缝在内），标准值为1.4KN/.屋面板的选用方法（包括檐口板，嵌板）是：计算该板所受外加荷载的标准值，在图集中查出的允许外加荷载标准值应比它大但又最接近的板代号，其选用结果见表2-1.

6、天沟板采用92 6m预应力钢筋混凝土屋面板（卷材防水天沟板）.又屋面排板计算，天沟板的宽度为680mm，该厂房一侧设有6根落水管，天沟板内坡度为5，垫层最薄处为20mm厚，则最厚处为80mm，如图2-1所示，按最厚处的一块天沟板计算其所受的外加荷载标准值，见图2-2.选用方法同屋面板，其选用结果见表2-1，但需要注意天沟板的开洞位置.图2-2天窗架采用94G316中的型钢筋混凝土天窗架GJ9-03，自重标准值236KN/榀，天窗端选用94G316中的DB9-3，自重标准值257 KN/榀（包括自重，侧板，窗档，窗扇，支撑，保温材料，天窗，电动起动机，消防栓等），其选用见表2-1.屋架采用95G

7、415（三）预应力钢筋混凝土折线形屋架（跨度24m），选用时应根据屋面荷载大小，有无天窗及天窗类别，檐口类别等进行选用，其选用见表2-1屋盖支撑可不设屋架上弦横向水平支撑，但须保证屋面板与屋架的连接不少于三个焊接点并沿板缝灌注不低于C15的细石混凝土，否则，应在该厂房的两端第一柱间设置上弦横向水平支撑.屋架间的垂直支撑与水平系杆，可在该厂房两端的第一柱间的端中及两端设置垂直支撑，并在各跨跨中下弦处设置通长的纵向刚系杆，在各跨两端下弦处设置通长的钢筋混凝土系杆.屋架下弦的横向及纵向水平支撑均不可设.吊车架采用G323（二）标准图集中的钢筋混凝土吊车梁（中轻级工作制），吊车梁高1200mm，构件自

8、重：DL-92（中间跨）39.5KN/根，DL-913（边跨）40.8KN/根，轨道及零件重1KN/m，轨道及垫层构造高度200mm，见表2-1 排架柱及基础材料选用情况柱混凝土：采用C20,=9.6N/,=1.54N/钢筋：纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋（=300N/，=2105N/），箍筋采用HPB235级钢筋.基础混凝土：采用C20,=9.6N/,=1.54N/钢筋：采用HRB335级钢筋（=300N/）表2-1构件名称标准图集选用型号外加荷载允许荷载构建自重屋面板G410(一)6m预应力混凝土屋面板YWB2（中间跨）YWB2s（端跨）20mm水泥砂浆找平层 20100mm20mm恒

9、载 KN/ 2.38 KN/板自重灌缝重KN/G410(一)6m预应力混凝土屋面板（卷材防水嵌板，檐口板）KWB1（中间跨）KWB21s（端跨）同上板自重灌缝重KN/天沟板G410(三)6m预应力混凝土屋面板（卷材防水天沟板）TGB681（中间跨）TGB681a（中间跨右端有开洞）TGB681b（中间跨左端有开洞）TGB681sa（端跨右端有开洞）TGB681sb（端跨左端有开洞）积水深为230mm（与高肋齐）1020mm水泥砂浆找平层20100mm水泥珍珠岩保温层一毡二油隔气层20mm水泥砂浆找平层20 2.51 KN/屋架G415(三)预应力钢筋混凝土折线形屋架（跨度24m）YWJA241

10、Aa屋面板以上恒载 1.68 KN/活载 0.70 KN/ KN/106 KN/榀支撑重0.25 KN/天窗架G316中型钢筋混凝土GJ9-03天窗架天窗端壁236KN/榀257KN/榀吊车梁G323（二）钢筋混凝土吊车梁（中轻级工作制）DL9Z（中间跨）DL9Z（边跨） 梁柱的结构布置 排架柱尺寸的选定计算上柱高及柱全高由工艺要求，轨顶标高为+9.6m,吊车为20/5t,Lk=24-1.5=22.5m,中级工作制，查吊车有关资料，轨顶至吊车顶距H=2.136m.柱顶标高=轨顶标高+吊车顶端与柱顶的净空尺寸=9.600+2.136+0.220=11.956m.由牛腿顶面标高及模板要求，吊车梁高

11、为1.2m，轨道及垫层构造高度取0.2m，故牛腿顶面标高=轨顶标高-吊车梁高度-轨顶垫高=9.600-1.200-0.200=8.200m(取8.400m)=8.400+1.200+0.200+2.136+0.220=(取)综上，则柱顶标高为12.300m，上柱高Hu=柱顶标高-轨顶标高+吊车梁高+轨道构造高=12.3-9.6+1.2+0.2=4.1m,全柱高H=柱顶标高-基顶标高=12.3-（-0.5）-（-0.2）=13.0m,下柱高Hl=H-Hu=13.0-4.1=8.9m,0.2m范围内，故满足要求，11剖面图见图2-3.图2-3上柱与全柱高的比值=初步确定柱截面尺寸.根据教材表2.7

12、（6m柱距单层厂房矩形，工字形截面柱截面尺寸限值）.对于下柱截面宽度：=356mm，可取b=400mm.对于下柱截面高度，有吊车时=742mm无吊车时=780mm.根据表2.8厂房柱截面形式和尺寸参考（中级工作制）取：边柱A.C轴：上柱：bh=400mm400mm下柱：Ibhbihi=400mm800mm100mm150mm中柱B轴：上柱：bh=400mm600mm下柱：Ibhbihi=400mm800mm100mm150mm验算初步确定的截面尺寸，满足要求.I字形截面其余尺寸如图2-4.图2-4上下柱截面惯性矩及其比值.排架平面内：边柱上柱：下柱：中柱上柱：下柱：排架平面外：上柱：下柱：牛腿

13、尺寸初选由牛腿几何尺寸的构造规定45,hlh/3,且hl200mm,故取=45，hl=450mm，则A.C轴柱：c=750+b/2+c1-800=750+150+100-800=200mm；h=450+200=650mm.B轴柱：c=750+b/2+c1-400=750+150+100-400=600mm；h=450+600=1050mm.牛腿尺寸见图2-5柱间支撑可在该厂房中部轴线间设置上柱支撑和下柱支撑.吊车梁、柱及柱间支撑、墙体布置可参考以上选型及布置画出.结构布置图见附图-01 基础平面布置基础编号首先应区分排架类型，分标准排架、端部排架、伸缩缝处排架等，然后对各类排架的中柱和边柱的基

14、础分别编号，还有抗风柱的基础也须编入.基础梁单层厂房钢筋混凝土基础梁通常采用预制构件，可按图集G320钢筋混凝土基础梁选之，选时应符合图集的适用范围，本设计中跨选为JL-3,边跨为JL-18.基础平面布置图可参考以上选型及布置画出.2.2 排架结构计算 计算简图及柱的计算参数计算简图见图2-6.柱的计算参数根据柱子的截面尺寸，可列出计算参数如下表2-2.表2-2 柱的计算参数柱号计算参数截面尺寸（mm）面积（mm2）惯性矩（mm4）自重（kN/m）A、C上柱400400105109下柱I400800100150105109B上柱400600105109下柱I400800100150105109

15、 荷载计算永久荷载屋盖自重220mm202一毡二油隔气层 2100mm4220mm202SBSIV改性油毡 2 2则作用于柱顶的屋盖结构自重：G1624/2+14.54+68e1=hu/2-150=400/2-150=50mm柱自重A、 C轴上柱：G2A=G2C=GgkHu4.1=19.68kN.e2A=e2C=200mm下柱：G3A=G3C=GgkHu1.1=53.04kN(考虑下柱仍有部分400mm800mm的矩形截面而乘的增大的系数1.1).e3A=e3C=0B轴上柱：G2B4.1=29.52kN.e2B=0下柱：G3Be3B=0吊车梁及轨道自重G46.0）=56.16kN.各项永久荷载

16、及其作用位置见图2-7.屋面活荷载由荷载规范2（因屋面活活荷载大于雪荷载，故不考虑雪荷载）.(0.5+0.2)6活荷载作用位置于屋盖自重作用位置相同，如图2-7括号所示.吊车荷载吊车计算参数见表2-3，并将吊车吨位换算为kN.表2-3跨度（m）起重量Q(kN)跨度Lk(m)最大轮压Pmax(kN)最小轮压Pmin(kN)大车轮距K(m)吊车最大宽度B(m)吊车总重G(kN)小车重g(kN)轨顶至吊顶距离H(m)24200/502026032477150/301765531273根据B与K，算得吊车梁支座反力影响线中各轮压对应点的坐标值如图2-8所示，依据该图求得作用于柱上的吊车竖向荷载.吊车竖

17、向荷载Dmax=QPk,maxyi202(1+0.267)+176Dmin=QPk,minyi60(1+0.267)+55吊车横向水平刹车力1）当吊车起重量在Q=150500kN时，T200=T150=2）当一台20/5t,一台15/3t吊车同时作用时，Tmax=Tyi当一台20/5t吊车作用时，Tmax=Tyi风荷载由设计资料该地区基本风压为0KN/m2，按B类地面粗糙度，从荷载规范查得风压高度变化系数为：柱顶标高H=12.3m,查得=1.064，天窗檐口标高18.91m，查得=1.226，风荷载标准值为：1=00.50=0.43kPa.2=00.50=0.26kPa.则作用在排架计算简图的

18、风荷载设计值为：=Fw=Q123) 0B2.67)风荷载作用下的计算简图如图2-9所示. 内力分析剪力分配系数的计算A、 C轴柱： ,则B轴柱：，则各柱的剪力分配系数：永久荷载屋盖自重作用将图2-7屋盖自重荷载简化为图2-10（a）.其中G1A=G1C=G1=405.74kN, G1B=2G1M1A=M1C=G1e1m,M2A=M2C=G1e2m由于图2-10（a）所示排架的计算简图为对称结构，在对称荷载作用下排架无侧移，各柱可按上端为不动铰支座计算，故中柱无弯矩.由A、C柱：n=0.148，=0.315，查表或计算得，查表或计算得，则RA=R1+R2=3.17+7.19=10.36kN(),

19、RC=-RA=-10.36kN()在R与M、M共同作用下，可以作出排架的弯矩图、轴力图及柱底剪力图，如图2-10（b）、（c）所示.B柱：n=0.5,=0.315,查得C1=1.60,C3柱及吊车梁自重作用由于在安装柱子时尚未吊装屋架，此时柱顶之间无联系，没有形成排架，故不产生柱顶反力，则按悬臂柱分析其内力.计算简图如图2-11（a）所示.A柱：M2A=G2Ae2m,G3A=53.04kN,G4A=56.16kN,M4A=G4Am.B柱：G2B=29.52kN,G3B=53.04kN, G4B=56.16kN,排架各柱的弯矩图、轴力图如图2-11（b）、（c）所示.屋面活荷载作用AB跨作用有屋

20、面活荷载由屋架传至柱顶的压力为Q=70.56kN，由它在A、B柱柱顶及变阶处引起的弯矩分别为：M1A=Q1m,M2A=Q1m,M3A=Q1m,计算简图如图2-12（a）所示.计算不动铰支座反力A柱：由前知C1=2.03，C3=1.15，则RA=R1A+R2A=0.55+1.25=1.8kN()B柱：由前知C1=1.60,则排架柱顶不动铰支座总反力为：R=RA+RB=1.8+1.3=3.1kN()将R反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（A=B=0.32,C=0.36）VA=RA-A3.1=0.81kN()VB=RB-B3.1=0.18kN()VC=RC-C3.1=-0.99kN()排

21、架各柱的弯矩图、轴力图如图2-12（b）、（c）所示.BC跨作用有屋面活荷载由于结构对称，故只需将AB跨作用有屋面活荷载情况的A柱与C柱的内力对换并将内力变号即可，其排架各柱内力见图2-13.吊车荷载作用（不考虑厂房整体空间工作）Dmax作用于A柱由前，Dmax=571.94kN(Dmin=173.19kN),由吊车竖向荷载、在柱中引起的弯矩为：MA= Dmax m,MB= Dmin m,计算简图如图2-14（a）所示.计算不动铰支座反力A柱：n=0.148,=0.315,查表得C3=1.15，B柱：n=0.5,=0.315,查表得C3=1.31，则不动铰支座总反力为：R=RA+RB=-15.

22、58+13.09=-2.09kN()将R反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（A=B=0.32,C=0.36）VA=RA-A2.09=-14.51kN()VB=RB-B2.09=13.84kN()VC=RC-C2.09=0.67kN()排架各柱的弯矩图、轴力图如图2-14（b）、（c）所示.Dmax作用于B柱左由吊车竖向荷载，Dmax=571.94kN(Dmin=173.19kN),在柱中引起的弯矩为：MA= Dmax m,MB= Dmin m,计算简图如图2-14（a）所示.计算不动铰支座反力A柱：n=0.148,=0.315,查表得C3=1.15，B柱：n=0.5,=0.315,

23、查表得C3=1.31，则不动铰支座总反力为：R=RA+RB=-4.60+43.23=38.63kN()将R反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（A=B=0.32,C=0.36）VA=RA-A38.63=-16.96kN()VB=RB-B38.63=28.32kN()VC=RC-C38.63=-12.36kN()排架各柱的弯矩图、轴力图如图2-15（b）、（c）所示.Dmax作用于B柱右根据结构的对称性，其内力计算同“Dmax作用于B柱左”情况，只需将A、C柱内力对换一下，并全部改变弯矩及剪力符号即可，其结果如图2-16所示.Dmax作用于C柱同理，将“Dmax作用于A柱”情况的A、C

24、柱内力对换，并注意改变符号，得出各柱的内力，如图2-17所示.：AB跨的二台吊车刹车计算简图如图2-18（a）所示.A柱：由及n=0.148,u得C5=0.563, u得C5=0.550,内插后得C5RA=-TmaxC50.562=-10.71kN()B柱：由及n=0.5,u得C5=0.658, u得C5=0.613,内插后得C5RB=-TmaxC50.655=-12.48kN()则R=RA+RB=-10.71-12.48=-23.19kN()排架各柱的内力如图2-18（b）所示.：BC跨的二台吊车刹车根据结构的对称性，内力计算同“AB跨的二台吊车刹车”情况，仅需将A柱和C柱的内力对换.排架各

25、柱的内力如图2-19（b）所示.：AB跨与BC跨各有一台200/50kN吊车同时刹车时，计算简图如图2-20（a）所示.A柱：同前C5=0.562，RA=-TmaxC50.562=-6.91kN()B柱：同前C5=0.655，RB=-TmaxC52=-16.10kN()C柱：同A柱，RC=-6.91kN()则R=RA+RB+RC2-16.10=-29.92kN()将R反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（A=B=0.32,C=0.36）VA=RA-A29.92=2.66kN()VB=RB-B29.92=-5.33kN()VC=RC-C29.92=2.66kN()排架各柱的弯矩图、轴力

26、图如图2-20（b）所示.风荷载作用风自左向右吹时，计算简图如图2-21（a）所示.A柱：n=0.148,=0.315,查表得C11=0.336，RA=-q1H2C110.336=-15.77kN()C柱：同A柱，C11=0.336，RC=-q2H2C110.336=-9.52kN()则R=RA+RC+FW=-15.77-9.52-34.35=-59.64kN()将R反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（A=B=0.32,C=0.36）VA=RA-A59.64=3.37kN()VB=RB-B59.64=21.47kN()VC=RC-C59.64=9.56kN()排架各柱的内力如图2-

27、21（b）所示.风自右向左吹时，此种荷载情况的排架内力与“风自左向右吹”的情况相同，仅需将A、C柱的内力对换，并改变其内力的符号即可.排架各柱的内力如图2-22所示. 最不利内力组合首先，取控制截面，对单阶柱，上柱为-截面，下柱为-、-截面.考虑各种荷载同时作用时出现最不利内力的可能性，进行荷载组合，在本设计中，取常用的荷载组合有三种，即永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）；永久荷载+其它可变荷载；永久荷载+风荷载.在每种荷载组合中，对柱仍可以产生多种的弯矩M和轴力N的组合.由于M和N的同时存在，很难直接看出哪一种组合为最不利.但对I字形或矩形截面柱，从分析偏心受压计算公式来看，通常M越大相应

28、的N越小，其偏心距e0就越大，可能形成大偏心受压，对受拉钢筋不利；当M和N都大，可能对受压钢筋不利；但若M和N同时增加，而N增加得多些，由于e0值减少，可能反而使钢筋面积减少；有时由于N偏大或混凝土强度等级过低，其配筋量也增加。本设计考虑以下四种内力组合：+Mmax及相应的N、V；-Mmax及相应的N、V；Nmin及相应的M、V；Nmax及相应的M、V.在这四种内力组合中，前三种组合主要是考虑柱可能出现大偏心受压破坏的情况；第四种组合考虑柱可能出现小偏心受压破坏的情况；从而使柱能够避免任何一种形式的破坏.分A（C）柱和B柱，组合其最不利内力，在各种荷载作用下A（C）柱内力设计值及标准值汇总见表

29、2-4及表2-5；B柱内力设计值及标准值汇总见表2-6及表2-7.A（C）柱内力设计值组合表见表2-8，而内力按短期效应组合表见表2-9；B柱内力设计值组合表见表2-10，而内力按短期效应组合表见表2-11.表2-4 A（C）柱在各种荷载作用下内力设计值汇总表荷载类别序号截面内力值-M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)屋盖自重1-柱及吊车梁自重200屋面活荷载AB跨有3BC跨有4000吊车竖向荷载Dmax作用于AB跨A柱50AB跨B柱左60BC跨B柱右7000BC跨C柱82.75000吊车横向荷载TmaxAB跨二台吊车刹车9000BC跨二台吊车刹车100

30、00两跨各有一台200/50kN吊车刹车11000风荷载自左向右吹12000自右向左吹13000-表2-5 A（C）柱在各种荷载作用下内力标准值值汇总表荷载类别序号截面内力值-Mk(kNm)Nk(kN)Mk(kNm)Nk(kN)Mk(kNm)Nk(kN)Vk(kN)屋盖自重1-柱及吊车梁自重200屋面活荷载AB跨有3BC跨有4000吊车竖向荷载Dmax作用于AB跨A柱50AB跨B柱左60BC跨B柱右7000BC跨C柱8000吊车横向荷载TmaxAB跨二台吊车刹车9000BC跨二台吊车刹车10000两跨各有一台200/50kN吊车刹车11000风荷载自左向右吹12000自右向左吹13047.91

31、00-表2-6 B柱在各种荷载作用下内力设计值汇总表荷载类别序号截面内力值-M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)屋盖自重10000柱及吊车梁自重20000屋面活荷载AB跨有3BC跨有4吊车竖向荷载Dmax作用于AB跨A柱50AB跨B柱左60BC跨B柱右70BC跨C柱80吊车横向荷载TmaxAB跨二台吊车刹车9000BC跨二台吊车刹车10000两跨各有一台200/50kN吊车刹车11000风荷载自左向右吹12000自右向左吹13000-表2-7 B柱在各种荷载作用下内力标准值汇总表荷载类别序号截面内力值-Mk(kNm)Nk(kN)Mk(kNm)Nk(kN)

32、Mk(kNm)Nk(kN)Vk(kN)屋盖自重10000柱及吊车梁自重20000屋面活荷载AB跨有30.14BC跨有4吊车竖向荷载Dmax作用于AB跨A柱50AB跨B柱左60BC跨B柱右70BC跨C柱806吊车横向荷载TmaxAB跨二台吊车刹车9000BC跨二台吊车刹车10000两跨各有一台200/50kN吊车刹车11000风荷载自左向右吹12000自右向左吹13000-表2-8 A（C）柱内力设计值组合表荷载组合类别内力组合名称-M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）+Mmax1*+2*+0.90.8(6+8)+10+

33、131+2*(8+10)+13 *1*+2*11+13 *-Mmax1+2*+0.93+4+0.9(7+10)+121*+2+0.94+0.8(5+7)+10+1211+12Nmin1*+2*+0.94+0.9(7+10)+121*+2*+0.90.9(8+10)+131*+2*+0.94+0.9(7+10)+12Nmax1+2+0.93+4+0.9(7+10)+121+2+0.93+4+0.9(5+9)+121+2+0.9(3+4+0.9(5+9)+12永久荷载+其他可变荷载+Mmax1*+2*101+2*+3+0.9（8+10）*1*+2*11*-Mmax1+2*+3+4+0.9（7+10

34、）1*1011-0Nmin1*+2*+4+0.9（7+10）1*+2*+0.9（7+10）1+2+4+0.9（7+10）Nmax1+2+3+4+0.9（7+10）1+2+3+4+0.9（5+9）1+2+3+4+0.9（5+9）永久荷载+风荷载+Mmax1*+2*+131+2*+131*+2*+13-Mmax1+2*+121*+2+121+2+12Nmin1*+2*+121*+2*+131*+2*+12Nmax1+2+121+2+131+2+12注：1、表中1*及2*表示序号为1及2荷载，因其效应对结构有利，故取G=1.0的内力值（此处与该荷载的内力标准值相等）.2、-截面中，1+2*+0.93

35、+0.9(8+10)+13 *比1+2*10+13不利；1+2*+3+0.9(8+10) *比1+2*10不利.3、-截面中，1*+2*11+13 *比1*+2*+0.93+0.9(6+9)+13不利；1*+2*11 *比1*+2*+3+0.9(6+9)不利.表2-9 A（C）柱内力按短期效应组合表荷载组合类别内力组合名称-M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）+Mmax1*+2*+0.90.8(6+8)+10+131*+2*(8+10)+13 1*+2*+0.93+0.8(6+8)+11+13 * 346.29-Mma

36、x1*+2*+0.93+4+0.9(7+10)+121*+2*+0.94+0.8(5+7)+10+121*+2*10+12Nmin1*+2*+0.94+0.9(7+10)+12 *1*+2*+0.90.9(8+10)+13 *1*+2*+0.94+0.9(7+10)+12 *Nmax1+2+0.93+4+0.9(7+10)+12 *1+2+0.93+4+0.9(5+9)+12 *1+2+0.93+0.9(5+9)+12 *-永久荷载+其他可变荷载+Mmax1*+2*(7+10)1*+2*+3+0.9（6+9）1*+2*11-Mmax1*+2*+4+0.9（6+9）1*+2*+4+0.9（7+1

37、0）1*+2*11-Nmin1*+2*+4+0.9（7+10） *1*+2*+0.9（7+10） *1*+2*+4+0.9（7+10） *Nmax1+2+3+4+0.9（7+10） *1+2+3+4+0.9（5+9） *1+2+3+4+0.9（5+9） *永久荷载+风荷载+Mmax1*+2*+131*+2*+131*+2*+13-Mmax1*+2*+121*+2*+121*+2*+12-Nmin(1*+2*+12) *(1*+2*+13) *(1*+2*+12) *-Nmax(1*+2*+12) *(1*+2*+13) *(1*+2*+12) *-表2-10 B柱内力设计值组合表荷载组合类别内

38、力组合名称-M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）+Mmax1+2+0.90.8(6+8)+10+13(8+10)+13 11+13 -2-Mmax1+2+0.93+4+0.9(7+10)+121+2+0.94+0.8(5+7)+10+1210+12Nmin1+2+0.94+0.9(7+10)+121+2+0.90.9(8+10)+131+2+0.94+0.9(7+10)+12Nmax1+2+0.93+4+0.9(7+10)+121+2+0.93+4+0.9(5+9)+121+2+0.9(3+0.9(5+9)+12永久荷

39、载+其他可变荷载+Mmax101+2+3+0.9（8+10）11-Mmax1+2+3+4+0.9（7+10）1011-Nmin1+2+4+0.9（7+10）1+2+0.9（7+10）1+2+4+0.9（7+10）Nmax1+2+3+4+0.9（7+10）1+2+3+4+0.9（5+9）1+2+3+4+0.9（5+9）永久荷载+风荷载+Mmax1+2+131+2+131+2+13-Mmax1+2+121+2+121+2+12Nmin1+2+121+2+131+2+12Nmax1+2+121+2+131+2+12注：1、同表2-8.2、-截面中：1*+2*+0.90.9(7+10)+13*与1*+

40、2*+0.90.9(6+9)+12对结构作用相同；1+2+0.93+4+0.9(7+10)+13*与1+2+0.93+4+0.9(6+9)+12对结构作用相同；1*+2*+0.9(7+10) *与1*+2*+0.9(6+9)对结构作用相同；1+2+3+4+0.9(7+10) *与1+2+3+4+0.9(6+9)对结构作用相同；（1*+2*+13）*与(1*+2*+12)对结构作用相同；（1+2+13）*与（1+2+12）对结构作用相同.3、-截面中：1*+2*+0.90.9(5+9)+13)*与1*+2*+0.90.9(8+10)+12)11+13)11+12)对结构作用相同；1*+2*+0.

41、9(5+9)*与1*+2*11*11对结构作用相同；（1*+2*+13）*与（1*+2*+12）对结构作用相同；（1+2+13）*与（1+2+12）对结构作用相同.4、-截面中：1*+2*11+13 *比1*+2*+0.93+0.9(6+9)+13不利；1*+2*11+12 *比1*+2*+0.94+0.8(7+10)+12不利；1*+2*+0.90.9(5+9)+12) *与1*+2*+0.90.9(8+10)+13)11+13) *11+12)对结构作用相同；1*+2*+0.9(5+9) *与1*+2*+0.9(8+1011 *11对结构作用相同；（1*+2*+13）与（1*+2*+12）

42、对结构作用相同；（1+2+13）*与（1+2+12）对结构作用相同.表2-11 B柱内力按短期效应组合表荷载组合类别内力组合名称-M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）+Mmax1+2+0.90.8(6+8)+10+13(8+10)+13 11+13 -Mmax1+2+0.93+4+0.9(7+10)+121+2+0.94+0.8(5+7)+10+1210+12-Nmin1+2+0.94+0.9(7+10)+121+2+0.90.9(8+10)+131+2+0.94+0.9(7+10)+12-Nmax1+2+0.93+4

43、+0.9(7+10)+121+2+0.93+4+0.9(5+9)+121+2+0.9(3+0.9(5+9)+12-永久荷载+其他可变荷载+Mmax101+2+3+0.9（8+10）11-Mmax1+2+3+4+0.9（7+10）1011-Nmin1+2+4+0.9（7+10）1+2+0.9（7+10）1+2+4+0.9（7+10）-Nmax1+2+3+4+0.9（7+10）1+2+3+4+0.9（5+9）1+2+3+4+0.9（5+9）永久荷载+风荷载+Mmax1+2+131+2+131+2+13-Mmax1+2+121+2+121+2+12-Nmin1+2+121+2+131+2+12-Nm

44、ax1+2+121+2+131+2+12-注：1、同表2-8.2、-截面中：1+2+0.90.9(7+10)+13*与1+2+0.90.9(6+9)+12对结构作用相同；1+2+0.93+4+0.9(7+10)+13*与1+2+0.93+4+0.9(6+9)+12对结构作用相同；1+2+0.9(7+10)*与1+2+0.9(6+9)对结构作用相同；1+2+3+4+0.9(7+10)与1+2+3+4+0.9(6+9) *对结构作用相同；（1+2+13）*与(1+2+12)对结构作用相同.3、-截面中：1+2+0.90.9(5+9)+13)*与1+2+0.90.9(8+10)+12)11+13) *11+12)对结构作用相同；1+2+0.9(5+9)*11*11对结构作用相同；（1+2+13）*与（1+2+12）对结构作用相同.4、-截面中：11+13*11+12*比1+2+0.94+0.9(7+10)+12不利；1+2+0.90.9(5+9)+12) *与1+2+0.90.9(8+10)+13)11+13)*与1+2+0.93+4+0.911+12)对结构作用相同；1+2+0.9(5+9) *与1+2+0.9(8+1