003后浇带独立支撑体系施工方案

1、后浇带独立支撑体系施工方案工程基本概况工程名称：。地 点：设计单位：。建设单位： 监理单位：。施工单位： 建筑面积：。1、为确保结构支撑体系的安全，方便施工，节约材料成本，在 后浇带处采用独立柱的支撑体系， 与平台模板连接处断开， 不影响平 台模板的拆除。 支撑采用 4 根钢管组成独立柱支撑， 独立柱顶端采用 独立模板块做顶板，独立模板与平台板、梁底板分离，并用钢管搭设 成水平小方架连撑，小方撑共设三道，分别为上下两道间距立杆端 300mm中部设一道，大于5m设两道以增加独立柱支撑的稳定性。由 于后浇带两侧梁属于悬臂结构， 由于当悬臂构件距支座点的距离小于 1.5m 时，当砼强度达到 100%

2、后，悬臂端近似不产生下垂。故在施工 中后浇带板边距支座梁为200mn梁端底部设独立支撑柱；在主、次梁 相交的，且后浇带边距主次梁距离小于 1.5m 的，则在主次梁交叉处 梁底加设独立柱支撑；经过后浇带两平行梁间距净距大于3m的，则 在后浇带处板边加设独立支撑， 保证该板不下垂； 凡后浇带边距悬臂 梁板支座处距离大于 1.5m 的，均在梁端、板端加设独立柱支撑；后 浇带边距悬臂梁板支座处距离大于 3m的均在梁板端部和中间分别各 加一独立柱支撑。2、后浇带支模时采用独立支撑系统，后浇带 800 宽度以内的底 模不支，只支设两端梁竖向支撑，穿过后浇带两侧的梁全部支撑，从 距后浇带边200mn距离搭设

3、独立支撑体系的钢管架。每边竖向搭设两 排钢管架，竖向钢管间距 900mm分别水平横管三道，每 1500mm一 道，扫地杆必须连接牢固，梁与梁之间的独立支撑钢管连接成一体。 形成有一个牢固的整体。3、梁端竖向独立支撑要直接支撑在梁底砼面，即梁端竖向独立 支撑在第一次支模时， 在支设梁底和楼板模板前先将钢管定型， 独立 支撑根据梁底板的标高固定，与其模板一起支设，并独成体系，且不 能妨碍其他模板的拆除。4、后浇带处模板与其他模板断开，为独立模板支撑体系。其余 部位的模板正常支拆。边距主次梁距离小于 1.5m 的，则在主次梁交 叉处梁底加设独立柱支撑。5、后浇带两侧梁属于悬臂结构，后浇带处两侧的钢筋

4、独立柱支 撑不得与平台梁模板一起拆除重支。 在后浇带浇筑砼之前立模时， 也 不得拆除独立柱支撑， 待后浇带两边悬挑梁加固处理完备， 方能拆除 平台梁模板和钢管， 且砼浇筑完毕后， 砼强度达到设计强度的 75%时， 才可拆除后浇带模板和独立支撑。6、独立柱支撑点的位置必须上层和下层在同一位置，不得任选 位置，保证梁端受力进行有效垂直传递而不造成对梁、板的损害。后浇带的支模见附图所示（红色模板为后浇带独立模板）：此比&澆帝it垃捷樫处更5200后沁討t丈快脈1200m 6宽1100一 LL-工L I Lm *111-%86后浇帶支挥体系平面图200 800- 1200 T 1 市町 I=1 P #

5、 =J IF4 盛拠体系谕后浇带独立支撑体系照片:附后浇带支撑架计算式:计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-2003、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标咼 9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)160新浇混凝土楼板边长L(m)7.25新浇混凝土楼板边宽B(m)1.75、荷载设计施工人员及设备荷载标准值 Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m 2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.52当计算主梁时的均布活荷载(kN/m )1.

6、5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载2(kN/m )1模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.753新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m 3)243钢筋自重标准值G3k(kN/m )1.12风荷载标准值咏(kN/m )基本风压30(kN/m 2)0.20.065风压高度变化系数0.65风荷载体型系数国0.5三、模板体系设计模板支架高度(m)3.6立柱纵向间距la(mm)1100立柱横向间距lb(mm)1100水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距

7、混凝土板短边的距离(mm)325立柱距混凝土板长边的距离(mm)325主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁最大悬挑长度(mm)100主梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下:模板设计剖面图(楼板长向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)152面板抗弯强度设计值f(N/mm 2)212面板弹性模量E(N/mm )7100面板验算方式简支梁根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另 据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取 1m单位宽度计 算。计算简图如下：233W = bh2/6=1000 沐5X15/

8、6= 37500mm3，I = bh3/12=1000 15X15X15/12 =281250mm1、强度验算qi 0.9max1.2(Gik+ (G3k+G2k) h)+1.4Qik, 1.35(Gik+(G3k+G2k)来)+1.4 (X7Qik为=0.9max1.2 (.1+(1.1+24) 0祀)+1.4 25,1.35 (0.1+(1.1+24) 0.16)+1.4 07 込5 1H7.595kN/mq2 0.9 X.2 G1k t=0.9 1.2 0.1 1=0.108kN/mp 0.9 1.4 k=0.9 X.4 2.5 3.15kNMmax maxq1|2/8,q2l2/8+p

9、l/4=max7.595 0.2/8, 0.108 0.22/8+3.15 0.2/4=0.158kN m0 Mmax/W 0.158 106/37500 4.214N/mm2281250) 0.043mmh)+1.4Qik,1.35(Gik+(G3k+G2k) Xi)+1.4 (X7Qik为=0.9 max1.2 (0.3+(1.1+24) 0.祀)+1.4 25,1.35 (0.3+(1.1+24) 0.16)+1.4 07 込5 0.2 = 1.562kN/m2 2M1 = q1l2/8= 1.562 1.12/8 = 0.236kN mq2= 0.9 X.2 G1k t=0.9 1.2

10、 0.3 0.2= 0.065kN/mp = 0.9 1.4 3=0.9 X.4 2.5 = 3.15kN2 2M2 = q2L2/8+pL/4 = 0.065 1.12/8+3.15 K1/4= 0.876kN m2 2 2 2M3= maxq1L1 /2, q2L1 /2+pL1=max1.562 0.1 /2, 0.065 0.1 /2+3.15 0.1=0.315kN mMmax= maxM 1, M2, M3 = max0.236, 0.876, 0.315= 0.876kN m0= M max/W = 0.876 10 /4660= 187.994N/mm 40 X02-(40-6

11、) 3才/(8 93200 6)2 2=17.425N/mm 93200)= 0.857mm93200)= 0.001mm2/250= 200/250= 0.8mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) 48 X 3可调托座内主梁根数12主梁弹性模量E(N/mm )2060002主梁抗弯强度设计值f(N/mm )2052主梁抗剪强度设计值T(N/mm)1254主梁截面惯性矩l(cm4)10.783主梁截面抵抗矩W(cm 3)4.49主梁验算方式简支梁1、小梁最大支座反力计算Qik = 1.5kN/m2qi = 0.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k) )+1.4Q1k,

12、1.35(G1k+(G3k+G2k) )+1.4 7Q1k =0.9max1.2 (.5+(1.1+24) 0.6)+1.4 1,1.35 (0.5+(1.1+24) 06)+1.4 07 .5 2= 1.362kN/mq2= (G1k+ (G3k+G2k) h) b=(0.5+(1.1+24) 0.16) 0.2=0.903kN/m承载能力极限状态按简支梁，Rmax= 0.5q1L = 0.5 1.362 1.1 = 0.749kN按悬臂梁，R1 = q1l=1.362 0.1 = 0.136kNR= maxR max, R1 = 0.749kN;正常使用极限状态按简支梁，Rmax= 0.5

13、q2L = 0.5 0.903 1.1 = 0.497kN按悬臂梁，R1 = q2l=0.903 0.1 = 0.09kNR= maxRmax，R1 = 0.497kN;2、抗弯验算计算简图如下：0.749kW0,749kN0J49kN0.749kN0J49kN牯4弓讪0.74WNHOD主梁弯矩图（kN m）M max 0.532kN m尸 Mmax/W 0.532 X06/4490 118.399N/mm22.111 1000/424 9.956N/mm2 25N/mm2满足要求!4、挠度验算主梁变形图(mm)Vax= 1.951mm跨中 vax=1.951mm v =1100/250=4.

14、4mm 悬挑段 vax= 0.57mmC v =100 x 2/250=0.8mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型 48 X 3立柱截面面积A(mm 2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm 3)4.492抗压强度设计值f(N/mm )205A h/i = 1500/15.9= 95 目 150满足要求！查表得，u= 0.6342 2 2 2Mw=0.92X.4oklah2/10=0.92X1.4 X.065 X.1 X.52/10= 0.018kN mNw =0.91.22NGik+0.9 X.4习NQik+Mw/|b=0.9 X.2 X.75+(24+1.1) 0

15、. X6)+0.9 1X XX.1 x1.1+0.018/1.1= 6.534kNf= Nw/( uA)+ M w/W = 6534.346/(0.634 424)+0.018 106/4490=2 228.371N/mm f= 205N/mm满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N = 6.534kN 2000mm寸，取fh=0.9 ;中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值cpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，2其值控制在1.0-3.5N/ mm范围内Um临界截面周长：距离局部

16、荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值n=min( n, n)n =0.4+12 f, n=0.5+as h0/4U mn局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数n临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数f局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，f不宜大于4 :当fF 满足要求！2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第 6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl w 1.35c 降 fcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.