盛源科技园4#楼高支模搭设施工方案

1、盛源科技园4#楼高支模搭设施工方案前言根据上海市建设行政主管部门规定，高度超过8000mm的模板均需按高支模考虑，本工程一层层高5500mm，二层层高5500mm，局部层高12200mm(11350mm)，需考虑模板系统的安全性。根据工程现场施工情况，应建设单位和监理单位的要求，特编制本评审方案以解决上述施工问题。本方案中未标注长度单位的，均以毫米（mm）为其单位。第一章、编制依据主要依据施工图纸、施工组织设计、规范和规程，具体如下。1. 盛源科技园工程4#楼图纸2. 盛源科技园工程施工组织设计3. 中华人民共和国建筑法4. 中华人民共和国安全生产法5. 工程建设标准强制性条文（2002年版房

2、屋建筑部分）6. 建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020017. 建筑地基基础工程施工质量验收规范GB5020220028. 混凝土结构工程施工质量验收规范GB5020420029. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术交底（JGJ130-2001）10. 建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）11. 有关涉及到本工程工程质量验收标准及施工现场安全技术规范，公司“三合一”管理体系等。第二章、工程概况盛源科技园项目工程位于上海市普陀区未来岛商办地块以西，中央绿化带以东，绥德路以北，沪宁铁路以南。占地面积为19948.8，由二层地下车库和1#4#楼四幢单体组成，每幢单体为五层的科技

3、楼，分别座落于南北两侧，主要以工业研发为主。本工程由上海鑫盛实业有限公司建设，上海同建强华建筑设计有限公司设计，上海福达工程建设监理咨询有限公司监理，上海舜元建设（集团）有限公司总承包。4#楼为五层框架结构，层高为5.5和3.3米，总高度为26.95m，0.000相对于绝对标高4.800，室内外高差300mm。本高支模区域内结构概况如下：高支模位置为一层南广场入口（层高11.35m）即12轴至14轴 交 A轴到D轴及一层北广场入口（层高12.2m）即13轴至15轴 交 F轴到H轴。高支模总面积约622m2，跨度最大为8.7m，立杆基础底板为地下室顶板厚300mm。梁最大400550，30055

4、0，另有300450、200550、200450 板板厚100 mm。矩形柱截面尺寸为700*700第三章、施工准备1、技术准备项目总工组织经理部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点作好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、甲方、监理共同协商解决，取得一致意见后。办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高制定模板初步设计方案。2、材料选择A、梁: 面板采用18mm 木胶合面板，50100木方（内楞）现场拼制，50100木方（外楞）支撑，采用可回收M12对拉螺栓进行加固。梁底采用50100木方

5、支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.0钢管。B、板：面板采用18mm 木胶合面板，板底采用50mm100mm方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.0钢管。C、柱模板： 采用18mm 厚木胶合板，在木工间制作施工现场组拼，背内楞采用50100 木方，柱箍采用圆钢管483.0围檩加固，采用可回收M12对拉螺栓进行加固。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用483.0钢管斜向加固（尽量取45）梁板承重架立杆底部垫木板,砼结构上选用20020050木块,要求材质优良,无腐朽现象。3、材料要求本工程支撑体

6、系采用扣件式钢管满堂脚手架作为高支模支撑体系，在材料选用上应满足以下要求：（1）钢管、力学性质应符合国家现行标准碳素结构钢（GB700-89）中Q235A钢的规定。、面尺寸应为外径48mm，壁厚3.0mm。用于立杆、纵横向水平杆、剪刀撑的钢管长度为46m。项次检查项目验收要求新管1产品质量合格证必须具备2钢管材质证明3表面质量表面应平直光滑、不应由裂纹、分层、压痕、划道和硬弯4外径、壁厚误差0.50mm、误差0.35mm5端面应平整，端面切斜的偏差600mm时,间距为600mm。梁中剖拉杆外加塑料套管，可以使拉杆周转使用。梁侧向加斜向钢管支撑,间距为900mm。大梁下扣件采用双扣件方式。并按规

7、范GB502042002的要求,现浇钢筋砼梁,当跨度4000mm时,模板应起供,高度为全跨长度的1100031000。剪刀撑设置，当层高超过4米时,水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，斜杆层数要大于水平框格总数的1/3，且须与立杆连接,在任何情况下,高支撑架的顶部和底部必须设扫地杆的设置层。2、现浇板模板本工程现浇板厚为100mm,模板采用九夹板配置，龙骨为50100的木方,间距为300mm ,方木表面刨平以保证与模板接合面平整。平板及梁模安装支设时,应先搭设满堂脚手架,其高度按各层高度和梁的截面及顶板的厚度而定, 满堂脚手架用钢管支撑, 满堂脚手架立杆横.纵向间距800

8、mm,并设置水平横杆,布距为底端200mm,往上步距1500mm左右,顶板下采用双扣件，并按规范GB502042002的要求,现浇钢筋砼梁,当跨度4000mm时,模板应起供,高度为全跨长度的1100031000。排架需要设置水平斜杆或剪刀撑,且与立杆连接,在位何情况下,高支撑架的顶部和底部必须设扫地杆的设置层。4.2.2柱模板A、柱子模板采用普通18mm厚多层板,竖楞用50100木方,围檩采用双排483.0的钢管。柱子模板宽度根据柱子几何尺寸确定,配制高度为 :层高-梁高, 柱模板竖楞间距250mm,模板围檩600mm。B、本工程柱子模板截面为700mm*700mm中间应设对拉螺杆,对拉螺杆选

9、用M14的螺杆,螺杆的排列间距,水平方向两边框处距板边150mm中间控制在600600左右,并设塑料套管以便二次使用。第五章、模板制作及安装5.1模板制作5.1.1木枋选材应统一规格尺寸，木枋宽、窄面均应刨平直，且宽面与窄面成直角。5.1.2柱、梁的模板加工必须满足截面尺寸，两对角线误差小于lmm，尺寸过大的模板需进行刨边，否则禁止使用。次龙骨必须双面刨光，主龙骨至少要单面刨光。翘曲、变形的方木不得作为龙骨使用。5.2施工要求5.2.1 模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的

10、找平砂浆。5.2.2板模板安装顺序及技术要点a.模板安装顺序“满堂红”脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板顶板模板拼装 顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序。b.技术要点 楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设。跨度大于4m时，起拱0.2%，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。c.施工中应注意楼板厚度及板面标高，特别是卫生间和阳台应注意板面降板高度。5.2.3梁模板安装顺序及技术要点。a.模板安装顺序搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑) 按标高铺梁底模板 拉线找直 绑扎梁钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板b.技术要点按设计要

11、求起拱(跨度大于4m时，起拱02)，并注意梁的侧模包住底膜，下面龙骨包住侧膜。梁的支撑架应与板、柱、墙的支承架相连接，形成一个整体稳定、刚性良好的支承系统。5.2.4柱模板安装顺序及技术要点a.模板安装顺序搭设脚手架柱模就位安装安装柱模安设支撑固定柱模浇筑混凝土 拆除脚手架、模板清理模板b.技术要点为保证柱子的垂直度正确，柱子模板支撑必须与支撑承重架相连，防止砼浇筑时荷载影响造成位移。板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。5.3构造要求5.3.1剪刀撑由于本工程支模高度为12.2m，故应严格按以下要求设置水平剪刀撑和竖向剪刀撑：水平剪刀撑：从顶层开始向下每隔2步

12、设置一道水平剪刀撑，剪刀撑应将两柱之间的架体完全拉结。竖向剪刀撑：主梁下部应设一道竖向剪刀撑，但间距超过4根立杆应加设一道竖向剪刀撑。剪刀撑与地面成4560角，且应全高设置。沿支架四周外立面应满设剪刀撑。剪刀撑必须与相邻的立杆或横杆用扣件相连，以保证架体的整体性。5.3.2纵横水平拉杆钢管支撑设置纵横水平拉杆，离地200mm设纵横扫地杆，以上设置48钢管纵横水平拉杆，并用十字扣扣紧拧牢。5.3.3模板施工时注意以下几点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4不

13、考虑起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm；（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45）（5）板模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；（6）板模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体吃模，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保

14、接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。5.4质量要求5.4.1模板结构的安装质量要求 1：应保证工程结构和构件各部分形状，尺寸，位置的正确； 2：要有足够的强度，刚度和稳定性，并能可靠的承受新浇筑砼的自重荷载和侧压力，以级在施工过程中所产生的其它荷载； 3：构造要简单，装拆要方便，并便于钢筋的绑扎与安装，有利于砼的浇筑及养护； 4：模板接缝应严密，不得漏浆， 5：柱，梁和楼板模板安装完毕后，经施工单位质安员，监理公司项目监理人员验收合格后方可进行砼浇筑。本工程的施工质量按下表控制：项目允许偏差（mm） 检验方法轴线位置 5 钢尺检查底模上表面标高 5水准仪或拉线、钢尺检查

15、截面内部尺寸基 础 10 钢尺检查柱、墙、梁 +4， -5 钢尺检查层高垂直度不大于5m 6经纬仪或吊线、钢尺检查 大于5m 8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差 2 钢尺检查 表面平整度 32m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。预留和预埋质量要求如下 项 目 允许偏差（mm） 预埋钢板中心线位置 3 预埋管、预留孔中心线位置 3 插 筋 中心线位置 5 外露长度 +10，0 预埋螺栓 中心线位置 2 外露长度 +10，0 预留洞 中心线位置 10 尺 寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。5.4.2板缝要求

16、根据施工经验及本工程质量要求，对板缝宽度规定如下：当模板接缝宽度小于1mm时，可不采取措施，宽度大于1mm时，应用海绵条填补，或用镀锌铁皮封口，以防止板缝大量漏浆。板缝拼接应达到下图的质量要求。第六章、模板拆除6.1强度要求混凝土强度应达到以下规定方可拆除模板：序号模板名称现浇结构拆模时所需混凝土强度结构类型结构跨度（M）混凝土设计强度标准值%1底模板2502，8758100梁87581002侧模墙柱按混凝土强度表面及棱角能达到不受损坏6.2拆模申请6.2.1拆除模板前，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，填写拆模申请，方可拆模。6.2.2上层楼板浇砼时，下一层楼板的模板支

17、撑不得拆除，并对砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板能够安全承载。6.3安全防护高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员应配挂好安全带，禁止站在模板上的横拉杆上操作，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。6.4技术要求6.4.1工作前，应检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。拆除模板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下。6.4.2拆模应遵循先安装后拆除，后安装先拆除的原则。6.4.3拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固

18、，严防突然掉落、倒塌伤人。已拆除的模板、拉杆、支撑等及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。6.4.4在混凝土墙体、平板上留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全护栏，或将洞盖严。6.4.5拆除时不可用力过猛，模板及支撑拆除后要及时运走，保持施工现场的整洁、文明。6.4.6模板拆除后，要派专人负责除去板上的铁钉、板面粘结的剩余砼及涂刷脱模剂，以延长模板使用寿命。第七章、施工安全措施7.1基本安全规定7.1.1模板工程的操作人员必须遵守国家地方各级政府关于安全生产的一切法律法规、标准规范、操作规程。必须遵守本项目的各项安全管理规定。7.1.2坚持开展入场安全教育，坚持班前安排生产的

19、同时，交待安全注意事项和应采取的措施。7.1.3施工班组应明确高支模施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作。施工现场安全责任人在高支模搭设、拆除和砼浇筑过程前向作业人员进行安全技术交底。7.2高支模的安全技术要求7.2.1支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.梁、板的支撑体系应按规定设置扫地杆、纵横向水平杆及水平垂直剪刀撑，应采用连墙杆或钢管抱箍，与先前浇筑的混凝土柱、墙等竖向结构拉紧顶牢，确保高支模体系的整体稳定性;d.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的

20、拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；e、双钢管主楞接长，接头应该错开，接头部位应该在立杆处。7.2.2验收要求高支模支撑体系搭设前应按方案图进行放线，做出样板单元，支模分段或整体搭设完毕，经项目安全和质量负责人主持分段或整体验收(监理参加)，验收合格后方能进行钢筋安装和混凝土的浇筑。7.3高支模的安全施工要求7.3.1高支模应在施工现场搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统上下。7.3.2支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。7.3.3下层楼板结构的砼强度要达到能支撑上层模板、支承系统和新浇筑砼重量时，方可进行上层砼施工

21、（以砼拆模试块的强度为依据），否则下层楼板结构的支承系统不能拆除，同时上下层支柱应在同一垂直线上。7.3.4模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。墙模板在未装对拉螺杆前，板面要向内倾斜一定角度并撑牢，以防倒塌。7.3.5二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。7.3.6支设4.5m以上的独立立柱模板和独立梁模板时，应搭设工作平台，不足4.5m的，可使用马凳操作，不准站在柱模板上和梁底板行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。7.3.7安装楼面模板遇有洞口的地方，应做临时封闭，以防误踏和坠物伤人。7.3.8装钉楼面模板

22、，在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板等，应拿起堆放稳妥，以防事故发生。7.3.9高支模支撑体系搭设前应按方案图进行放线，做出样板单元，经监理、施工单位验收合格后方可继续搭设。搭设过程中严禁集中超负荷堆放钢筋、机械设备及其它材料，防止物体坠落及支撑系统局部坍塌。第八章、砼浇筑注意事项8.1柱子混凝土先行浇筑由于高支模体系横向刚度较差，因此，对于其中的柱子混凝土，应在具备浇筑条件时（梁板模板支设完成，柱墙钢筋、模板已完成并经质量检验合格）先行浇筑柱墙混凝土，施工缝留在梁底。8.2严格注意荷载的过分集中在浇注混凝土时，应分点布料，避免长时间在一个点上下料，并应及时将混凝土耙开，不得集中堆放混凝土。人

23、员也不能集中站立于一个地方，否则可能导致荷载过于集中导致支撑系统失稳。此类事故在北京、西安等地多次发生，必须引起重视。8.3专人模板安全监护混凝土浇筑时，要有专职管理人员观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时，立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。砼浇灌过程中，要安排专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。8.4泵管架设要求在砼浇注过程中，严禁将砼输送管道直接搁置在已绑扎好的楼面钢筋上，应在其下钢筋马凳，或在钢筋上加木板，板上加旧轮胎。第九章、文明施工1：安排专人专管文明施工，签订责任书；2：制作好的成品模板要分类堆放，

24、并且挂牌；3：施工现场各种材料堆放要整齐有序；4：支好模板后要及时清理干净作业面；5：拆模首先清理干净架子上，楼面上的杂物；6：拆下的门架，钢管，模板要分开堆放整齐；7：拆完模以后，楼面要及时清理干净；8：所有洞口及有安全隐患的地方马上密封；第十章、高支模应急救援预案1、救援预案本工程地下室顶板AD轴交1214轴及FH轴交1315轴范围内属入口广场，为高支模区域。高支模区域的施工危险系数较高，在安全生产方面应加强力度，如发生事故，应及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止事故继续发展。2、救援应急机构（1）应急救援组机构组长：李火林（项目经理）副组长：叶建明（项目

25、副经理）组员：章越江、张彪、任建华、潘坚钢、顾烽光、李兴龙、韩光强、金晓东（2）职责和分工、组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。、副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责。、组员在组长或副组长的指挥下，各组员负责现场的维护、抢救、警戒等工作，具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。 、3、演练在工程开工前一周；由组长组织救援小组人员进行演练。4、应急回应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场

26、警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场；并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支持的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。 5、模板及支架倒塌事故的应急救援（1）模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。 （2）应急救援方法、人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支持的人力、物力。组织人员立即进行抢救。、疏散、救援

27、方法人员的疏散由组长安排组员进行具体指挥。把有危险的人员疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其它的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它对象压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。、伤员救护 休克、昏迷伤员的救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30 度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工

28、呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120 急救电话或送医院。、保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。第十一章、项目部组织管理网络1、为了使4号楼高支模能有节奏、有顺序的施工。我们拟建立一个领导班子。负责全过程施工。详见符表1项目部组织管理网络表12、项目部主要管理人员名单：表2序号姓名职务职责备注1李火林项目经理基地总负责2叶建明项目副经理高支模总负责4章越江技术员高支模技术负责7张彪施工员高支模施工负责8韩光强施工员高支模进度负责12高火尧施工员高支模安装施工员13李兴龙质量员高支模质量负

29、责14顾烽光安全员高支模安全负责15潘坚钢安全员后勤安全负责16金晓东资料员高支模资料负责17阮祺炯木工翻样高支模木工尺寸复对20孟小培钢筋翻样高支模钢筋尺寸复对21李茂健材料员高支模材料负责22王柏先收料员材料收料负责23许光明综合治理后勤保障24章尧康仓库保管员材料进出负责第十二章、计算、梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:KL。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.55；混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向

30、间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：12.20；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：16.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材

31、料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：600；竖向支撑点到梁底距离依

32、次是：150mm，300mm，450mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m；

33、 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、16.800 kN/m2，取较小值16.800 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm

34、)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.516.8=10.08kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (550-100)/(3-1)= 225mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(10.08+2.8)(550-100)/(3-1)2 = 8.15104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(10.080+2.800)

35、(550-100)/(3-1)/1000=3.623 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 8.15104 / 3.33104=2.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.08N/mm； l-计算跨度: l = (550-100)/(3-1)=225mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯

36、性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52110.08(550-100)/(3-1)4/(10060003.33105) = 0.067 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(550-100)/(3-1)/250 = 0.9mm；面板的最大挠度计算值 =0.067mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.9mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.623/0.500= 7.245kN/m本工程中，次楞采用

37、木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.181 kNm，最大支座反力 R= 3.985 kN，最大变形 = 0.083 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.81105/8.33104 = 2.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；

38、次楞最大受弯应力计算值 = 2.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.083mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.985kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2；

39、主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.299 kNm，最大支座反力 R= 6.101 kN，最大变形 = 0.071 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.99105/1.02104 = 29.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =29.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.071 mm主楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大

40、挠度计算值 =0.071mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8002020/6 = 5.33104mm3； I = 800202020/12 = 5.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf

41、钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.55+0.300.80=13.752kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.80=4.480kN/m；q=13.752+4.480=18.232kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/818.2324002=3.65105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.518.2320.4=3.646kN =Mmax/W=3.65105/5.33104=6.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯

42、强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=11.460kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =400.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =400.00/250 = 1.600mm；面板的最大挠度计算值: = 513.7524004/(38460005.33105)=1.433mm；面板的最大挠度计算值: =1.433mm 小于 面板的最

43、大允许挠度值: =1.6mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.646/0.8=4.558kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M

44、 =0.1ql2= 0.14.5580.82 = 0.292 kNm；最大应力 = M / W = 0.292106/83333.3 = 3.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.64.5580.8 = 2.188 kN；方木受剪应力计算值 = 32.1881000/(250100) = 0.656 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.656 N/mm

45、2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6774.5588004 /(1009000416.667104)=0.337mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.337 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=3.646kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.800-0.400)/40.800(1.20

46、.10024.000+1.42.000)+1.220.800(0.550-0.100)0.300=0.714kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=4.36 kN；最大弯矩 Mmax=0.872 kNm；最大挠度计算值 Vmax=2.88 mm；最大应力 =0.872106/4490=194.2 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 194.2 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要

47、计算八、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.36 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力

48、设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =4.36 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12912.2=1.89 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.80/2+(0.80-0.40)/4)0.800.30+(0.80/2+(0.80-0.40)/4)0.800.100(1.50+24.00)=1.368 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)0.800/2+(0.800-0.400)/40.800=2.240 kN；N =N1+N2+N3+N4=4.36+1.89+1.368+2.24=9.858 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1