外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算

1、增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算11增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算12增补三 外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算下文中，把通过起吊提升钢丝绳滑车组上下滑车的铅垂面剖视图称为“主视图”；而“平衡侧视图” 则是从被起吊物的相反侧（平衡侧）向抱杆方向的水平视图。外拉线共四根，正交布置，拉线地锚位于杆塔的四角方向。一、在铁塔的正面或侧面单侧组吊塔材组件在铁塔的正面或侧面用外拉线内悬浮抱杆分解组塔可分单侧起吊塔材组件和双侧同时起吊塔材组件两种。单侧起吊塔材组件如图3-1所示。图3-1单侧起吊塔材组件主视图腰滑车“已组吊堪身外拉线内悬浮抱杆单侧吊塔在被吊塔材组件就位位置时工器具受力达到最大值，其中 尤其关

2、注就位位置最高和塔材组件自重最大时的吊装。图3-2所示为在被吊塔材接近就位状态时的各方向视图。图3-3所示为被吊塔材接近就位状态时各视图中的有关尺寸和作用力。AB塔材组件；CD 系吊钢丝绳套（即千斤绳）段C1D、C2D的投影；CH 塔材控制绳合力线；DE1 提升钢丝绳的向上段；E1F1提升钢丝绳的向下段；E1F 抱杆；GE平衡侧（位于起吊的对侧）抱杆的上拉线G1E、G2E的投影；JF起吊侧承托钢丝绳 J1F与J2F的投影。（a）平衡侧拉线平面；（b）主视图；（c）起吊侧系吊钢丝绳套平面和承托钢丝绳平面；（d）俯视图图3-2在铁塔的正面或侧面方向单侧起吊铁塔概况和吊点系吊位置（起吊次数w20）：

3、各 吊 次 序承托绳抱杆位置所吊塔材系吊点固疋处高度Him固疋处宽度D2,m固 疋 处 宽 度Dim承托绳 固定处 以上抱 杆长L 1,m主视图 中抱杆 顶端相 对底端 的水平 位移i ,m自 重W,kN系吊占至八、.1所吊 塔材 底端 距离h2 ,m所吊塔 材底端 就位点 离塔中 心距离C, m所吊 塔材 底端 就位 高度H3m左右系吊点间距b,m系吊占八、 连线 至 吊钩 距3,m塔中心至控制绳地锚 距离e,m1Hi-iD2-1D1-1L 1-1i 1W1h2-1C1H3-1b 13 1e12Hi-2D2-2D1-2L 1-212Wh2-2C2H3-2b23 2e2增补三外拉线内悬浮抱杆分

4、解组塔计算1320Hi-20D2-20【)1-20L 1-20i 20W20h2-20C20H 3-20b 20S 20e20下列公式计算塔材组件接近就位时的情况，此时、各工器具承受的力达到最大。1.提升滑车组的张力 P （亦即系吊钢丝绳套的合力T）COS P =T =Wcos(a + 申塔材组件接近就位时:tan J且戈 eC增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算#20增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算#20C hsin匕丄浮tanL1 cos - -(h2 + H 3 - H j )增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算#20增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算1420其中:2.系吊钢丝绳（即千斤绳

5、）套的张力i i =s i n hT，其中:GiPG2GtaFNbEPA视B视Hir(d)(c) A 视DH;（a）平衡侧拉线平面；（b）主视图;T6b增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算15增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算#（c）系吊钢丝绳套平面及起吊侧承托钢丝绳平面（d）俯视图增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算#图3-3在铁塔的正面或侧面方向单侧组吊塔材组件3. 塔材控制绳的总张力 F -cos4. 抱杆顶端承受的的轴向压力COS ： - ：Rcos 亠-i其中:Li c o s H iAn+ h s i n72提升滑车组张力P与提升滑车组引向腰滑车的提升钢丝绳向下段张力（作绳数 ）的合力

6、（见图 3-4） , kN ;P/n工增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算#增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算17r = P 1 -2sin 广二 r 2vn工作绳数n工作绳数n R与提升滑车组张力 P间的夹角（见图3-4）,度。=sin -n工作绳数P -cos -:R图3-4（ P/n 工作绳数）、P、合力R和夹角5. 平衡侧（即起吊的对侧）每根抱杆拉线的张力SsinR其中:2sin cos 亠匚 iP在平衡侧抱杆拉线平面上拉线对两固定点连线的夹角，度。增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算#增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算#6. 起吊侧承托钢丝绳的张力V cos -2 sin ； sin 2

7、其中:在主视图中，承托钢丝绳合力线对水平面的夹角，度；一. 丄 L2 cos-二 ta n 丄D22-在承托钢丝绳平面上承托钢丝绳对两固定点连线的夹角，度;增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算#增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算#图3-5在铁塔的正面或侧面杆双侧起吊塔材组件增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算18增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算#2 /(L2 cos 三 f +D2增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算19Di；=tanL 2 承托钢丝绳固定节点平面以下的抱杆长度，m。L 2= h L i7. 提升钢丝绳的拉力T=P/ n工作绳数、在铁塔的正面或侧面双侧起吊塔材组件图3-5所示为在铁

8、塔的正面或侧面用外拉线内悬浮抱杆双侧起吊塔材组件、被吊塔材 接近就位状态时的各方向视图。图 3-6所示为被吊塔材接近就位状态时各视图中的有关尺 寸和作用力。H(a)平衡侧拉线平面和承托绳平面；(b )主视图；(c)起吊侧系吊钢丝绳套平面和承托钢丝绳平面；(d)俯视图图3-6 在铁塔的正面或侧面双侧起吊塔材组件图3-6中:AB塔材组件;CD 系吊钢丝绳套(即千斤绳)段C1D、C2D的投影;CH 被吊塔材控制绳的合力线;DEi提升钢丝绳向上段；E1F1提升钢丝绳向下段；EiF抱杆；GE两起吊侧抱杆拉线 GiE与G2E的投影；JF右起吊侧承托钢丝绳 JiF、J2F的投影。下述各有关公式计算主要考虑塔

9、材组件接近就位时的情况，此时、各工器具承受的力 达到最大，其中尤其关注就位位置最高和塔材组件自重最大时的吊装。但在双侧起吊塔材组件施工中，由于在起吊初瞬以及就位终瞬两侧塔材组件实际上不 可能做到完全同步，故在此时所有索具之受力状况有可能转化为单侧起吊塔材组件之状况, 因此在双侧起吊塔材组件施工设计中，抱杆拉线的的受力计算应按单侧起吊塔材组件情况双侧起吊塔材组件时抱杆和承托钢丝绳受力远大于单侧吊时。双侧起吊塔材组件时，在主视图中，抱杆对铅垂线的倾角值应为0。（a）平衡侧拉线平面和承托绳平面；（b ）主视图；（c）起吊侧系吊钢丝绳套平面和承托钢丝绳平面；（d）俯视图图3-7在铁塔的正面或侧面双侧起

10、吊塔材组件增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算#增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算#1每套提升滑车组的张力 P （亦即系吊钢丝绳套的合力 T）P =T =Wcos ：cos增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算20塔材组件接近就位时:tan J旦戈e-CCLi - h2 H3 - Hi2.系吊钢丝绳（即千斤绳）套的张力T增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算#增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算252、2 sin其中:3.塔材控制绳的总张力 F4.抱杆顶端承受的的轴向压力R每套提升滑车组张力（P/n 工作绳数 ）的合力,其中:=Wsin acos - ；i：:：，：P与提升滑车组引向腰滑车的提升钢丝绳向下

11、段张力 kN。R 12sin 广二 r 2 1Vn工作绳数n工作绳数:tan L1 2D2n R与提升滑车组张力 P间的夹角，度。n . Z p 二 sin_门工作绳数5.平衡侧（即起吊的对侧）抱杆拉线的张力 由于就位瞬间两侧塔材不可能做到完全同步，因此求 材考虑SS的最大值时应按单侧起吊塔S宀.R2 sin cos 申其中：:在平衡侧抱杆拉线平面上，拉线对两固定点连线的夹角，度。2LiHi 2、2x在主视图中，平衡侧抱杆拉线与水平面的夹角，度；+Li+Hi审托ta n 6.起吊侧承托钢丝绳的张力V N2 sin ； sin 27.提升钢丝绳的拉力其中：丸T=P / n工作绳数在主视图中，承托

12、钢丝绳的合力线对水平面的夹角，度 =tan L22D2； 在承托钢丝绳平面上，承托钢丝绳对两固定点连线的夹角，度L 2承托钢丝绳固定节点平面以下的抱杆长度，m。L2=h L i以上各式中：P提升滑车组受力，kN ;T系吊钢丝绳套的合力，kN ; 在主视图中，塔材控制绳合力线对水平面的夹角，度;:在主视图中，提升滑车组对铅垂线的夹角，度；W所吊塔段（含提升滑车组等）重， kN ;Hi承托绳固定处高度，m；h2所吊塔段系吊点至所吊塔材底端距离，m;H 3 所吊塔段底端的就位高度，m;e塔材控制绳地面锚固点至塔位中心的距离，m;C所吊塔材底端就位点离塔中心距离，m;Di承托绳固定处宽度（见图3-3、

13、图3-7）, m;D2承托绳固定处宽度（见图3-3、图3-7）, m;E抱杆向起吊方向倾角，度；i主视图中抱杆顶端相对底端的水平位移，m ；h抱杆长度，m;L 1 承托绳固定处以上抱杆长，m;T系吊钢丝绳套（即千斤绳）套的张力， kN ;-在系吊钢丝绳套平面上，系吊钢丝绳套段对两绑扎点联线的夹角，度；S 系吊点连线至吊钩距，m；b左右系吊点间距， m;F 塔材控制绳的总张力，kN ；在主视图中，平衡侧（即起吊的对侧）抱杆两根拉线的合力线对水平面的夹 角，度；x拉线地锚至杆塔中心的水平距离（折算到水平基面），m;.在主视图中，提升钢丝绳的向下段对水平面的夹角，度；N 抱杆顶端承受的轴向压力，kN

14、 ;P/n工P/n工提升滑车组张力 P与提升滑车组引向腰滑车的提升钢丝绳向下段张力（ 作绳数）的合力R与提升滑车组张力 P间的夹角，度；R提升滑车组张力 P与提升滑车组引向腰滑车的提升钢丝绳向下段张力（ 作绳数）的合力，kN ;S平衡侧（即起吊的对侧）抱杆拉线的张力，kN ;在两侧抱杆拉线平面上，拉线对两角固定点联线的夹角，度；V 起吊侧承托钢丝绳的张力，kN ;在主视图中，两侧承托钢丝绳的合力线对水平面的夹角（近似地认为左右夹 角相等），度；在两侧承托钢丝绳平面上，承托钢丝绳对两角固定点联线的夹角（近似地认 为左右夹角相等），度；L 2承托绳固定处节点平面以下的抱杆长度，m;T 提升钢丝绳的

15、拉力，kN ;n工作绳数- -起吊滑车组工作绳数。三、在铁塔的对角线方向单侧组吊塔材组件当在铁塔的对角线方向用外拉线内悬浮抱杆单侧起吊塔材组件时所起吊的塔材组件为 一段主材（往往带有若干辅材），也可分单侧起吊塔材组件和双侧起吊塔材组件两种。图3-8所示为在铁塔的对角线方向用外拉线内悬浮抱杆单侧起吊塔材组、被吊塔材接近就位状态时的各方向视图。图3-9所示为被吊塔材接近就位状态时各视图中的有关尺寸和作用力。外拉线内悬浮抱杆单侧吊塔在被吊塔材组件就位位置时工器具受力达到最大值，其中尤其 关注就位位置最高和塔材组件自重最大时的吊装。图3-8中:AB塔材组件；CD 系吊钢丝绳套（即千斤绳）段CiD、C2

16、D的投影；CH 塔材控制绳合力线；DEi提升钢丝绳的向上段；EiFi提升钢丝绳的向下段；EiF抱杆；GE平衡侧（位于起吊的对侧）抱杆的上拉线GiE、G2E的投影;JF起吊侧承托钢丝绳 JiF与J2F的投影。（a）俯视图；（b）主视图图3-8在铁塔的对角线方向单侧组吊塔材组件铁塔概况和吊点系吊位置（起吊次数w20）：承托绳抱杆位置所吊塔材系吊点各 吊 次 序固疋 处 高 度Hi,m固疋处宽度D2,m固 疋 处 宽 度D15m承托绳 固定处 以上抱 杆长L Jm主视图 中抱杆 顶端相 对底端 的水平 位移i ,m自 重W,kN系吊占至八、.1所吊 塔材 底端 距离h2 ,m所吊塔 材底端 就位点

17、离塔中 心距离C, m所吊 塔材 底端 就位 高度H3,m左右系吊点间距b,m系吊占八、 连线 至 吊钩 距3,m塔中心至地锚距离e,m1H1-1D2-1D1-1L 1-1i 1W1h2-1C1H3-1b 13 1e12H1-2D2-2D1-2L 1-212Wh2-2C2H3-2b23 2e220T1-20D2-20 )1-20L 1-20i 20W20h2-20C20H 3-20b 203 20e201提升滑车组的张力 P，亦即系吊钢丝绳（即千斤绳）套的张力TP=V=W塔材组件接近就位时:H3 h2e - C, j C hsin -:tanL- cos - -(h2 + H 3 - H!)其

18、中:产.-1 i= sin 一2. 塔材控制绳的总张力 F 增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算26增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算#（a）俯视图（b）主视图图3-9在铁塔的对角线方向方向单侧起吊F =Wsin acos 工亠 i增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算#增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算#3. 抱杆顶端承受的的轴向压力N增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算#增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算#其中:tan增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算#增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算27P/n工n工作绳数sin -二R提升滑车组张力P与提升滑车组引向腰滑车的提升钢丝绳向下段张力（作绳数）的合力

19、，kN ；12 n工作绳数R与提升滑车组张力 P间的夹角，度。增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算#增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算#二 sin_门工作绳数cos R增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算32L1 cos二 ta n 丄 J D： +D； 2L 2承托钢丝绳固定节点平面以下的抱杆长度，m。L2=hL1:tan一 Jd； + D； + L1 sin 匕 2 S4 平衡侧（即起吊的对侧）抱杆拉线的张力5.起吊侧承托钢丝绳的张力V COS -Nsin 2 -其中：k在主视图中，承托钢丝绳对水平面的夹角，度；L26.提升钢丝绳的拉力T=P/ n工作绳数四、在铁塔的对角线方向双侧起吊塔材组件

20、图3-10所示为在铁塔的对角线方向用外拉线内悬浮抱杆双侧起吊塔材组件、被吊塔材接近就位状态时的各方向视图。图3-11所示为被吊塔材接近就位状态时各视图中的有关尺寸和作用力。图3-10中：AB 塔材组件；CD 系吊钢丝绳套（即千斤绳）段C1D、C2D的投影；CH 塔材控制绳合力线；DE1提升钢丝绳的向上段；E1F1提升钢丝绳的向下段；E1 F抱杆；GE平衡侧（位于起吊的对侧）抱杆的上拉线G1E、G2E的投影；JF起吊侧承托钢丝绳 J1F与J2F的投影。下述各有关公式计算主要考虑塔材组件接近就位时的情况，此时、各工器具承受的力 达到最大，其中尤其关注就位位置最高和塔材组件自重最大时的吊装。但在双侧

21、起吊塔材组件施工中，由于在起吊初瞬以及就位终瞬两侧塔材组件实际上不 可能做到完全同步，故在此时所有索具之受力状况有可能转化为单侧起吊塔材组件之状况， 因此在双侧起吊塔材组件施工设计中，抱杆拉线的的受力计算应按单侧起吊塔材组件情况（a）俯视图（b）主视图图3-10在铁塔的对角线方向双侧起吊塔材组件双侧起吊塔材组件时抱杆和承托钢丝绳受力远大于单侧吊时。双侧起吊塔材组件时，在主视图中，抱杆对铅垂线的倾角值应很小，约为0。对于系吊钢丝绳套、提升滑车组、被吊塔材控制绳的受力计算，双侧起吊塔材组件和 单侧起吊塔材组件中是相同的。但双侧起吊塔材组件时抱杆和承托钢丝绳的受力远大于单 侧起吊塔材组件时。下述各有

22、关公式计算均考虑塔材组件接近就位时的情况，此时、各工器具承受的力达 到最大。1.每套提升滑车组的张力 P，亦即系吊钢丝绳（即千斤绳）套的张力Tp 二 T =WC0S；cos塔材组件接近就位时:.-1 H 3 h2屮 & ta n eCnta n斗L! - h2 H3 一比（a）俯视图（b）主视图图3-11在铁塔的对角线方向双侧起吊塔材组件2.塔材控制绳的总张力 F=w sin cos (a + J3.抱杆顶端承受的的轴向压力kN。p/n工作绳R提升滑车组张力 P与提升滑车组引向腰滑车的提升钢丝绳向下段张力（ 数）的合力，R = P ”+ 2sin (t -a )+Vn工作绳数n工作绳数其中：一

23、一在主视图中，提升钢丝绳的向下段对水平面的夹角，度;:tan 斗_Ll丄 Jd； + D；2n R与提升滑车组张力 P间的夹角，度。二 sin冲Pn工作绳数4. 平衡侧（即起吊的对侧） 抱杆拉线的张力 S（考虑两侧塔材不可能做到完全同步, 因此按单侧起吊塔材组件情况考虑）sin 1；一 Jcos ；：=tanLi Hix增补三外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算345. 起吊侧承托钢丝绳的张力cos，sin 2 6. 提升钢丝绳的拉力T=P/ n工作绳数其中：k在主视图中，承托钢丝绳的合力线对水平面的夹角，度;=ta nL2V D： D；L 2 承托钢丝绳固定节点平面以下的抱杆长度，m。L2=h L i以上各式中:P提升滑车