显竖隐横玻璃幕墙设计计算书

1、显竖隐横玻璃幕墙设计计算书 建华显竖隐横玻璃幕墙设计计算书设计： 校对： 审核： 批准： 二一一年六月一日基本参数1.1 幕墙所在地区： 惠东巽寮(凯兴酒店配套办公楼)1.2 地面粗糙度分类等级： 幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(gb50009-2001) a类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； b类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； c类：指有密集建筑群的城市市区； d类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按b类地形考虑。1.3 抗震烈度： 根据国家规范建筑抗震设计规范(gb50011-2001 2008版)，地震基本烈度为

2、8度，地震动峰值加速度为0.2g，水平地震影响系数最大值为：max=0.16。2 幕墙承受荷载计算2.1 风荷载标准值的计算方法： 幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(gb50009-2001 2006年版)计算： wk=gzzs1w0 7.1.1-2gb50009-2001 2006年版上式中： wk：作用在幕墙上的风荷载标准值(mpa)； z：计算点标高：10m； gz：瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)： gz=k(1+2f) 其中k为地面粗糙度调整系数，f为脉动系数 a类场地： gz=0.92(1+2f) 其中：f=0.387(z/10

3、)-0.12 b类场地： gz=0.89(1+2f) 其中：f=0.5(z/10)-0.16 c类场地： gz=0.85(1+2f) 其中：f=0.734(z/10)-0.22 d类场地： gz=0.80(1+2f) 其中：f=1.2248(z/10)-0.3对于b类地形，10m高度处瞬时风压的阵风系数： gz=0.89(1+2(0.5(z/10)-0.16)=1.78 z：风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： a类场地： z=1.379(z/10)0.24 当z300m时，取z=300m，当z350m时，取z=350m，当z400m时，取z=400m，当z450m时，取z=

4、450m，当z30m时，取z=30m；对于b类地形，10m高度处风压高度变化系数： z=1.000(z/10)0.32=1 s1：局部风压体型系数； 按建筑结构荷载规范gb50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数s1： 一、外表面 1. 正压区 按表7.3.1采用； 2. 负压区 对墙面， 取-1.0 对墙角边， 取-1.8 二、内表面 对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。 本计算点为大面位置。 由于大部分幕墙都有开启，按5.3.2jgj102-2003条文说明，幕墙结构一般的体型系数取1.2(大面区

5、域)、2.0(转角区域)。 另注：上述的局部体型系数s1(1)是适用于围护构件的从属面积a小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积a大于或等于10m2时，局部风压体型系数s1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数s1(a)可按面积的对数线性插值，即： s1(a)=s1(1)+s1(10)-s1(1)loga 在上式中：当a10m2时取a=10m2；当a1m2时取a=1m2； w0：基本风压值(mpa)，根据现行gb50009-2001附表d.4(全国基本风压分布图)中数值采用，但不小于0.3kn/m2，按重现期50年，汕头地区取0.000

6、8mpa；2.2 计算支撑结构时的风荷载标准值： 计算支撑结构时的构件从属面积： a=1.355.1=6.885m2 loga=0.838 s1(a)=s1(1)+s1(10)-s1(1)loga =0.832 s1=0.832+0.2 =1.032 wk=gzzs1w0 =1.7811.0320.0008 =0.00147mpa 2.3 计算面板材料时的风荷载标准值： 计算面板材料时的构件从属面积： a=1.351.6=2.16m2 loga=0.334 s1(a)=s1(1)+s1(10)-s1(1)loga =0.933 s1=0.933+0.2 =1.133 wk=gzzs1w0 =1

7、.7811.1330.0008 =0.001613mpa 2.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值： qeak=emaxgk/a 5.3.4jgj102-2003 qeak：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(mpa)； e：动力放大系数,取5.0； max：水平地震影响系数最大值，取0.16； gk：幕墙构件的重力荷载标准值(n)； a：幕墙构件的面积(mm2)；2.5 作用效应组合：荷载和作用效应按下式进行组合： s=gsgk+wwswk+eesek 5.4.1jgj102-2003上式中： s：作用效应组合的设计值； sgk：重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值； swk、se

8、k：分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值； g、w、e：各效应的分项系数； w、e：分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。上面的g、w、e为分项系数，按5.4.2、5.4.3、5.4.4jgj102-2003规定如下：进行幕墙构件强度、连接件和预埋件承载力计算时： 重力荷载：g：1.2； 风 荷 载：w：1.4； 地震作用：e：1.3；进行挠度计算时； 重力荷载：g：1.0； 风 荷 载：w：1.0； 地震作用：可不做组合考虑；上式中，风荷载的组合系数w为1.0； 地震作用的组合系数e为0.5；3 幕墙立柱计算基本参数： 1：计算点标高：10m； 2：力学模型：单跨简支梁； 3：

9、立柱跨度：l=5100mm； 4：立柱左分格宽：1350mm；立柱右分格宽：1350mm； 5：立柱计算间距：b=1350mm； 6：板块配置：中空玻璃6 +6 mm； 7：立柱材质：q235； 8：安装方式：偏心受拉；本处幕墙立柱按单跨简支梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：3.1 立柱型材选材计算：(1)风荷载作用的线荷载集度(按矩形分布)： qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(n/mm)； wk：风荷载标准值(mpa)； b：幕墙立柱计算间距(mm)； qwk=wkb =0.001471350 =1.984n/mm qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(n/mm)； qw=1.4q

10、wk =1.41.984 =2.778n/mm(2)水平地震作用线荷载集度(按矩形分布)： qeak：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(mpa)； e：动力放大系数，取5.0； max：水平地震影响系数最大值，取0.16； gk：幕墙构件的重力荷载标准值(n)，(含面板和框架)； a：幕墙构件的面积(mm2)； qeak=emaxgk/a 5.3.4jgj102-2003 =5.00.160.0005 =0.0004mpa qek：水平地震作用线荷载集度标准值(n/mm)； b：幕墙立柱计算间距(mm)； qek=qeakb =0.00041350 =0.54n/mm qe：水平地震作用

11、线荷载集度设计值(n/mm)； qe=1.3qek =1.30.54 =0.702n/mm(3)幕墙受荷载集度组合：用于强度计算时，采用sw+0.5se设计值组合： 5.4.1jgj102-2003 q=qw+0.5qe =2.778+0.50.702 =3.129n/mm用于挠度计算时，采用sw标准值： 5.4.1jgj102-2003 qk=qwk =1.984n/mm(4)立柱在组合荷载作用下的弯矩设计值： mx：弯矩组合设计值(nmm)； mw：风荷载作用下立柱产生的弯矩设计值(nmm)； me：地震作用下立柱产生的弯矩设计值(nmm)； l：立柱跨度(mm)；采用sw+0.5se组合

12、： mw=qwl2/8 me=qel2/8 mx=mw+0.5me =ql2/8 =3.12951002/8 =10173161.25nmm3.2 确定材料的截面参数：(1)立柱抵抗矩预选值计算： wnx：立柱净截面抵抗矩预选值(mm3)； mx：弯矩组合设计值(nmm)； ：塑性发展系数： 对于钢材龙骨，按jgj133或jgj102规范,取1.05； 对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范gb 50429-2007，取1.00； fs：型材抗弯强度设计值(mpa)，对q235取215mpa； wnx=mx/fs =10173161.25/1.05/215 =45063.837mm3(2)立

13、柱惯性矩预选值计算： qk：风荷载线荷载集度标准值(n/mm)； e：型材的弹性模量(mpa)，对q235取206000mpa； ixmin：材料需满足的绕x轴最小惯性矩(mm4)； l：计算跨度(mm)； df,lim：按规范要求，立柱的挠度限值(mm)； df,lim=5qkl4/384eixmin l/250=5100/250=20.4mm 按5.1.1.2建筑幕墙gb/t21086-2007的规定，对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙（其它形式幕墙或外维护结构无绝对挠度限制）： 当跨距4500mm时，绝对挠度不应该大于20mm； 当跨距4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm；对本例取： d

14、f,lim=20.4mm ixmin=5qkl4/384edf,lim =51.98451004/384/206000/20.4 =4158759.102mm43.3 选用立柱型材的截面特性： 按上一项计算结果选用型材号：160805 型材的抗弯强度设计值：fs=215mpa 型材的抗剪强度设计值：s=125mpa 型材弹性模量：e=206000mpa 绕x轴惯性矩：ix=7120000mm4 绕y轴惯性矩：iy=644000mm4 绕x轴净截面抵抗矩：wnx1=102000mm3 绕x轴净截面抵抗矩：wnx2=102000mm3 型材净截面面积：an=2151.6mm2 型材线密度：g=0.

15、168901n/mm 型材截面垂直于x轴腹板的截面总宽度：t=5.5mm 型材受力面对中性轴的面积矩：sx=59330mm3 塑性发展系数：=1.053.4 立柱的抗弯强度计算：(1)立柱轴向拉力设计值： nk：立柱轴向拉力标准值(n)； qgak：幕墙单位面积的自重标准值(mpa)； a：立柱单元的面积(mm2)； b：幕墙立柱计算间距(mm)； l：立柱跨度(mm)； nk=qgaka =qgakbl =0.000513505100 =3442.5n n：立柱轴向拉力设计值(n)； n=1.2nk =1.23442.5 =4131n(2)抗弯强度校核：按单跨简支梁(受拉)立柱抗弯强度公式，

16、应满足： n/an+mx/wnxfs 6.3.7jgj102-2003上式中： n：立柱轴力设计值(n)； mx：立柱弯矩设计值(nmm)； an：立柱净截面面积(mm2)； wnx：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)； x：塑性发展系数： 对于钢材龙骨，按jgj133或jgj102规范,取1.05； 对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范gb 50429-2007，取1.00； fs：型材的抗弯强度设计值，取215mpa；则： n/an+mx/wnx=4131/2151.6+10173161.25/1.05/102000 =96.907mpa215mpa立柱抗弯强度满足要求。3.5 立

17、柱的挠度计算： 因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的立柱惯性矩大于预选值，挠度就满足要求： 实际选用的型材惯性矩为：ix=7120000mm4 预选值为：ixmin=4158759.102mm4 实际挠度计算值为： df=5qkl4/384eix =51.98451004/384/206000/7120000 =11.916mm 而df,lim=20.4mm所以，立柱挠度满足规范要求。3.6 立柱的抗剪计算：校核依据： maxs=125mpa (立柱的抗剪强度设计值)(1)vwk：风荷载作用下剪力标准值(n)： vwk=wkbl/2 =0.0014713505100/2 =506

18、0.475n(2)vw：风荷载作用下剪力设计值(n)： vw=1.4vwk =1.45060.475 =7084.665n(3)vek：地震作用下剪力标准值(n)： vek=qeakbl/2 =0.000413505100/2 =1377n(4)ve：地震作用下剪力设计值(n)： ve=1.3vek =1.31377 =1790.1n(5)v：立柱所受剪力设计值组合： 采用vw+0.5ve组合： v=vw+0.5ve =7084.665+0.51790.1 =7979.715n(6)立柱剪应力校核： max：立柱最大剪应力(mpa)； v：立柱所受剪力(n)； sx：立柱型材受力面对中性轴的面

19、积矩(mm3)； ix：立柱型材截面惯性矩(mm4)； t：型材截面垂直于x轴腹板的截面总宽度(mm)； max=vsx/ixt =7979.71559330/7120000/5.5 =12.09mpa 12.09mpa125mpa立柱抗剪强度满足要求!4 幕墙横梁计算基本参数： 1：计算点标高：10m； 2：横梁跨度：b=1350mm； 3：横梁上分格高：1600mm；横梁下分格高：1600mm； 4：横梁计算间距：h=1600mm； 5：力学模型：三角荷载简支梁； 6：板块配置：中空玻璃6 +6 mm； 7：横梁材质：6063-t5；因为bh，所以本处幕墙横梁按三角形荷载简支梁力学模型进行

20、设计计算，受力模型如下：4.1 横梁型材选材计算：(1)横梁在风荷载作用下的线荷载集度(按三角形分布)： qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(n/mm)； wk：风荷载标准值(mpa)； b：横梁跨度(mm)； qwk=wkb =0.001471350 =1.984n/mm qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(n/mm)； qw=1.4qwk =1.41.984 =2.778n/mm(2)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用的线荷载集度(按三角形分布)： qeak：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(mpa)； e：动力放大系数，取5.0； max：水平地震影响系数最大值，取0.16； gk：

21、幕墙构件的重力荷载标准值(n)，(主要指面板组件)； a：幕墙平面面积(mm2)； qeak=emaxgk/a 5.3.4jgj102-2003 =5.00.160.0004 =0.00032mpa qek：横梁受水平地震作用线荷载集度标准值(n/mm)； b：横梁跨度(mm)； qek=qeakb =0.000321350 =0.432n/mm qe：横梁受水平地震作用线荷载集度设计值(n/mm)； qe=1.3qek =1.30.432 =0.562n/mm(3)幕墙横梁受荷载集度组合：用于强度计算时，采用sw+0.5se设计值组合： 5.4.1jgj102-2003 q=qw+0.5qe

22、 =2.778+0.50.562 =3.059n/mm用于挠度计算时，采用sw标准值： 5.4.1jgj102-2003 qk=qwk =1.984n/mm(4)横梁在风荷载及地震组合作用下的弯矩值(按三角形分布)： my：横梁受风荷载及地震作用弯矩组合设计值(nmm)； mw：风荷载作用下横梁产生的弯矩(nmm)； me：地震作用下横梁产生的弯矩(nmm)； b：横梁跨度(mm)； mw=qwb2/12 me=qeb2/12采用sw+0.5se组合： my=mw+0.5me =qb2/12 =3.05913502/12 =464585.625nmm(5)横梁在自重荷载作用下的弯矩值(按矩形分

23、布)： gk：横梁自重线荷载标准值(n/mm)； h1：横梁自重荷载作用高度(mm)，对挂式结构取横梁下分格高，对非挂式结构取横梁上分格高； gk=0.0004h1 =0.00041600 =0.64n/mm g：横梁自重线荷载设计值(n/mm)； g=1.2gk =1.20.64 =0.768n/mm mx：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(nmm)； b：横梁跨度(mm)； mx=gb2/8 =0.76813502/8 =174960nmm4.2 确定材料的截面参数：(1)横梁抵抗矩预选： wnx：绕x轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)； wny：绕y轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)；

24、mx：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(nmm)； my：风荷载及地震作用弯矩组合设计值(nmm)； x，y：塑性发展系数： 对于钢材龙骨，按jgj133或jgj102规范,均取1.05； 对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范gb 50429-2007，均取1.00； fa：型材抗弯强度设计值(mpa)，对6063-t5取90；按下面公式计算： wnx=mx/xfa =174960/1.00/90 =1944mm3 wny=my/yfa =464585.625/1.00/90 =5162.062mm3(2)横梁惯性矩预选： df1,lim：按规范要求，横梁在水平力标准值作用下的挠度限值(m

25、m)； df2,lim：按规范要求，横梁在自重力标准值作用下的挠度限值(mm)； b：横梁跨度(mm)； 按相关规范，钢材横梁的相对挠度不应大于l/250，铝材横梁的相对挠度不应大于l/180； 建筑幕墙gb/t21086-2007还有如下规定： 按5.1.1.2，对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙（其它形式幕墙或外维护结构无绝对挠度限制）： 当跨距4500mm时，绝对挠度不应该大于20mm； 当跨距4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm； 按5.1.9，b，自重标准值作用下挠度不应超过其跨度的1/500，并且不应大于3mm； b/180=1350/180=7.5mm b/500=1350/50

26、0=2.7mm对本例取： df1,lim=7.5mm df2,lim=2.7mm qk：风荷载作用线荷载集度标准值(n/mm)； e：型材的弹性模量(mpa)，对6063-t5取70000mpa； iymin：绕y轴最小惯性矩(mm4)； b：横梁跨度(mm)； df1,lim=qkb4/120eiymin (受风荷载与地震作用的挠度计算) iymin=qkb4/120edf1,lim =1.98413504/120/70000/7.5 =104601.086mm4 ixmin：绕x轴最小惯性矩(mm4)； gk：横梁自重线荷载标准值(n/mm)； df2,lim=5gkb4/384eixmi

27、n (自重作用下产生的挠度计算) ixmin=5gkb4/384edf2,lim =50.6413504/384/70000/2.7 =146450.893mm44.3 选用横梁型材的截面特性： 按照上面的预选结果选取型材： 选用型材号：60/70系列 型材抗弯强度设计值：90mpa 型材抗剪强度设计值：55mpa 型材弹性模量：e=70000mpa 绕x轴惯性矩：ix=198750mm4 绕y轴惯性矩：iy=500990mm4 绕x轴净截面抵抗矩：wnx1=8692mm3 绕x轴净截面抵抗矩：wnx2=5352mm3 绕y轴净截面抵抗矩：wny1=13615mm3 绕y轴净截面抵抗矩：wny

28、2=13287mm3 型材净截面面积：an=748.2mm2 型材线密度：g=0.020201n/mm 横梁与立柱连接时角片与横梁连接处横梁壁厚：t=3mm 横梁截面垂直于x轴腹板的截面总宽度：tx=5mm 横梁截面垂直于y轴腹板的截面总宽度：ty=3mm 型材受力面对中性轴的面积矩(绕x轴)：sx=4773mm3 型材受力面对中性轴的面积矩(绕y轴)：sy=8766mm3 塑性发展系数：x=y=1.004.4 幕墙横梁的抗弯强度计算：按横梁抗弯强度计算公式，应满足： mx/xwnx+my/ywnyfa 6.2.4jgj102-2003上式中： mx：横梁绕x轴方向(幕墙平面内方向)的弯矩设计

29、值(nmm)； my：横梁绕y轴方向(垂直于幕墙平面方向)的弯矩设计值(nmm)； wnx：横梁绕x轴方向(幕墙平面内方向)的净截面抵抗矩(mm3)； wny：横梁绕y轴方向(垂直于幕墙平面方向)的净截面抵抗矩(mm3)； x，y：塑性发展系数： 对于钢材龙骨，按jgj133或jgj102规范,取1.05； 对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范gb 50429-2007，取1.00； fa：型材的抗弯强度设计值，取90mpa。采用sg+sw+0.5se组合，则： mx/xwnx+my/ywny=174960/1.00/5352+464585.625/1.00/13287 =67.656mp

30、a90mpa横梁抗弯强度满足要求。4.5 横梁的挠度计算： 因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的横梁惯性矩大于预选值，挠度就满足要求： 实际选用的型材惯性矩为： ix=198750mm4 iy=500990mm4 预选值为： ixmin=146450.893mm4 iymin=104601.086mm4 横梁挠度的实际计算值如下： df1=qkb4/120eiy =1.98413504/120/70000/500990 =1.566mm df2=5gkb4/384eix =50.6413504/384/70000/198750 =1.99mm df1,lim=7.5mm df2,

31、lim=2.7mm所以，横梁挠度满足规范要求。4.6 横梁的抗剪计算：(三角荷载作用下)校核依据： maxa=55mpa (型材的抗剪强度设计值)(1)vwk：风荷载作用下剪力标准值(n)： vwk=qwkb/4 =1.9841350/4 =669.6n(2)vw：风荷载作用下剪力设计值(n)： vw=1.4vwk =1.4669.6 =937.44n(3)vek：地震作用下剪力标准值(n)： vek=qekb/4 =0.4321350/4 =145.8n(4)ve：地震作用下剪力设计值(n)： ve=1.3vek =1.3145.8 =189.54n(5)vx：水平总剪力(n)； vx：横梁

32、受水平总剪力(n)： 采用vw+0.5ve组合： vx=vw+0.5ve =937.44+0.5189.54 =1032.21n(6)vy：垂直总剪力(n)： vy=1.20.0004bh1/2 =1.20.000413501600/2 =518.4n(7)横梁剪应力校核： x：横梁水平方向剪应力(mpa)； vx：横梁水平总剪力(n)； sy：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)(绕y轴)； iy：横梁型材截面惯性矩(mm4)； ty：横梁截面垂直于y轴腹板的截面总宽度(mm)； x=vxsy/iyty 6.2.5jgj102-2003 =1032.218766/500990/3 =6.

33、02mpa 6.02mpa55mpa y：横梁垂直方向剪应力(mpa)； vy：横梁垂直总剪力(n)； sx：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)(绕x轴)； ix：横梁型材截面惯性矩(mm4)； tx：横梁截面垂直于x轴腹板的截面总宽度(mm)； y=vysx/ixtx 6.2.5jgj102-2003 =518.44773/198750/5 =2.49mpa 2.49mpa55mpa横梁抗剪强度能满足!基本参数： 1：计算点标高：10m； 2：玻璃板尺寸：宽高=bh=1350mm1600mm； 3：玻璃配置：中空玻璃，外片钢化玻璃6mm,内片钢化玻璃6mm；模型简图为：4.7 玻璃板块

34、荷载计算：(1)外片玻璃荷载计算： t1：外片玻璃厚度(mm)； t2：内片玻璃厚度(mm)； wk：作用在板块上的风荷载标准值(mpa)； gak1：外片玻璃单位面积自重标准值(仅指玻璃)(mpa)； qeak1：外片玻璃地震作用标准值(mpa)； g1：外片玻璃的体积密度(n/mm3)； wk1：分配到外片上的风荷载作用标准值(mpa)； qk1：分配到外片玻璃上的荷载组合标准值(mpa)； q1：分配到外片玻璃上的荷载组合设计值(mpa)； gak1=g1t1 =0.00002566 =0.000154mpa qeak1=emaxgak1 =50.160.000154 =0.000123

35、mpa wk1=1.1wkt13/(t13+t23) =1.10.00161363/(63+63) =0.000887mpa qk1=wk1+0.5qeak1 =0.000887+0.50.000123 =0.000948mpa q1=1.4wk1+0.51.3qeak1 =1.40.000887+0.51.30.000123 =0.001322mpa(2)内片玻璃荷载计算： t1：外片玻璃厚度(mm)； t2：内片玻璃厚度(mm)； wk：作用在板块上的风荷载标准值(mpa)； gak2：内片玻璃单位面积自重标准值(仅指玻璃)(mpa) qeak2：内片玻璃地震作用标准值(mpa) g2：内

36、片玻璃的体积密度(n/mm3)； wk2：分配到内片上的风荷载作用标准值(mpa)； qk2：分配到内片玻璃上的荷载组合标准值(mpa)； q2：分配到内片玻璃上的荷载组合设计值(mpa)； gak2=g2t2 =0.00002566 =0.000154mpa qeak2=emaxgak2 =50.160.000154 =0.000123mpa wk2=wkt23/(t13+t23) =0.00161363/(63+63) =0.000806mpa qk2=wk2+0.5qeak2 =0.000806+0.50.000123 =0.000868mpa q2=1.4wk2+0.51.3qeak2

37、 =1.40.000806+0.51.30.000123 =0.001208mpa(3)玻璃板块整体荷载组合计算：用于强度计算时，采用sw+0.5se设计值组合： 5.4.1jgj102-2003 q=1.4wk+0.51.3(qeak1+qeak2) =1.40.001613+0.51.3(0.000123+0.000123) =0.002418mpa用于挠度计算时，采用sw标准值： 5.4.1jgj102-2003 wk=0.001613mpa4.8 玻璃的强度计算： 校核依据：fg(1)外片校核： 1：外片玻璃的计算参数； 1：外片玻璃的折减系数； qk1：作用在外片玻璃上的荷载组合标准值(mpa)； a：分格短边长度(mm)； e：玻璃的弹性模量(mpa)； t1：外片玻璃厚度(mm)； 1=qk1a4/et14 6.1.2-3jgj102-2003 =0.00094813504/72000/64 =33.745按系数1，查表6.1.2-2jgj102-2003，1=0.865； 1：外片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(mpa)； q1：作用在板块外片玻璃上的荷载组合设计值(mpa)； a：玻璃短边边长(mm)； b：玻璃长边边长(mm)； t1：外片玻璃厚度(m