四川某多层保障性住房项目外脚手架施工方案(工字钢悬挑外排脚手架)

1、 富士康员工保障性住房（一期） 外脚手架施工方案1 编制依据1、富士康员工保障性住房（一期）建筑、结构设计图纸（设计号：2010048）； 2、行标建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj1302001；3、国标建筑结构荷载规范gb500092001；4、国标钢结构设计规范gb 50017-2003；5、其他现行国家和行业的施工及验收规范；我公司质量手册、程序文件及相关文件；现场实地踏勘情况。2 工程概况富士康员工保障性住房（一期ii标段）工程位于四川省成都郫县德源镇，总建筑面积约100000m2，包括7栋住宅和1栋综合服务区商业建筑，结构形式为框架结构，住宅地上6层，局部设有一层地下室，基

2、础形式为独立基础加抗水板；商业建筑地上4层，基础形式为独立基础。建筑外脚手架均采用16号工字钢悬挑双排扣件式钢管脚手架，从二层楼面起挑，悬挑总高度19.5m（商业为17.4 m）。3 脚手架设计与布置本工程为现浇框架结构，悬挑位置为二层至顶，悬挑总高度19.5m。挑梁布置：采用16号工字钢（q235），脚手架采用483.5钢管搭设，硬防护采用竹芭片脚手板（荷载取值为0.3kn/），按现场实际情况考虑脚手板按二步设一层，下层用竹芭板及模板进行全封闭。安全网网目密度为2000目/100cm2，连墙件与建筑物连接采用扣件连接（井字箍），布置为二步三跨。（详细验算结果详附件）脚手架搭设设计尺寸如下：3

3、.1 脚手架搭设设计参数如下：3.1.1 立杆的纵距：1.70米；立杆的横距：0.90米；立杆的步距为1.80 米（外侧每步中央增设一道横杆且与立杆相连）；搭设高度为 19.5 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 3；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.80 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件； 3.1.2 活荷载参数 施工荷载均布参数(kn/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2； 3.1.3 风

4、荷载参数 四川省成都市地区，基本风压为0.300，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.649；考虑风荷载； 3.1.4 静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kn/m2):0.1278； 脚手板自重标准值(kn/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kn/m2):0.150； 安全设施与安全网(kn/m2):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹笆片； 3.1.5 水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16号工字钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度 1.70 米。楼板混凝土标号:c30。预埋高度200mm.采

5、用两根圆钢16钢筋，fy=210n/mm22r2* fy=168.8kn 10.454kn满足要求。必须保证预埋环锚固长度。 钢丝绳拉环预埋大样 3.1.6 拉绳与支杆参数 支撑数量为:1； 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构。钢丝绳安全系数为:10.000； 钢丝绳与墙距离为(m):1.200； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.20 m。 4 脚手架材料4.1钢管4.1.1钢管的选用 本工程选用483.5的钢管，每根钢管的长度不得大于6.5米（即质量不得大于25kg）。其质量必须符合现行国家标准碳素结构钢（gb/t700）中q235-a级钢的规定。1 新钢管的质量要

6、求a必须有产品质量合格证。b有质量检验报告，钢管材质检验方法符合现行国家标准金属拉伸试验方法（gbt228）的有关规定，质量必须符合现行国家标准碳素结构钢（gb/t700）中q235-a级钢的规定。c钢管表面平直光滑无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；d钢管外径允许偏差-0.5mm，壁厚允许偏差-0.5mm，钢管两端面切斜偏差1.70mm ；e钢管内外均涂有防锈漆。2旧钢管的质量要求钢管表面锈蚀深度不得大于0.5mm。钢管端部1.5m范围内的弯曲变形不得大于5mm。立杆的整体弯曲必须满足以下要求：当3m立杆长度4m时，允许弯曲变形12mm。当4m立杆长度6.5m时，允许弯曲变

7、形20mm。水平杆、斜杆的整体弯曲必须满足以下要求：当长度6.5m时，允许弯曲变形30mm。3严禁使用钢管上有孔的杆件和严禁将外径48mm与外径51mm的钢管混用。4.2扣件1 新扣件需有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（gb15831）的规定抽样检测；2 旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换3 新旧扣件均应进行防锈处理。4 所有扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65n.m时，不得发生破坏。4.3硬防护本工程选用木脚手板或竹串片脚手板，每块脚手板的质量不得大于30kg。其材质需符合现行国家标准木结

8、构设计规范（gbj5）中级材质的规定。木脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不宜小于50mm；两端各用直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。腐朽和开裂的脚手板不得使用。4.4密目网网目密度为2000目/100cm25施工要求5.1搭设每搭完一步脚手架后，应按本规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。螺栓拧紧扭力矩不应小于40n.m，且不应大于65n.m。在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、螺旋扣件

9、的中心点的相互距离不得大于150mm。对接扣件开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。5.2拆除1 拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：a 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求;b由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；c应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2 拆除脚手架时，应符合下列规定：a拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；b连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；c当脚手架拆至下部最后一根立杆的高度（6.5m）时，应先在适当位置搭设临时

10、抛撑加固后，再拆除连墙件。3 卸料时应符合下列规定：a各构配件严禁抛至地面；b运至地面的构配件应按本规范规定及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。6 构造要求6.1纵向水平杆1纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。2纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。a.纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨的两个相邻接头在水平方向的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；b.搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm

11、；6.2横向水平杆1主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不宜大于150 mm。2作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等距离设置，最大间距不应大于纵距的1/2。3、纵、横向水平杆伸出架体外长度统一控制在150mm，防止塔吊吊钩发生碰撞。6.3脚手板木脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m 时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。此种脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于

12、300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。6.4 立杆对接、搭接规定立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：a.立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心距主节点的距离不宜大于步距的1/3；b.搭接长度不宜小于1m ,应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。6.5连墙件靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；

13、从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定；连墙件中的连墙杆呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不能采用上斜连接。6.6剪刀撑每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连接设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m；剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。7 卸料平台搭设架本工程总高范围内全封闭，在外架搭设方案中有卸料平台与外架脱离的要求，卸料平台要与

14、脚手架完全脱离，自成受力体系，严禁与外脚手架相连接。外架排距0.90m，内距墙0.3m，卸料平台面积为2m2m全挑出外架，所以最远端外挑3.4m。7.1搭设要求在需搭设卸料平台楼层处距外墙边沿1.8 m2.0m处预埋钢筋环16形筋以稳定受力工字钢挑梁，横杆间距700mm，外挑3.4m，外架及平台中部、端部设四道横向槽钢或工字钢缀件间距1000；纵向设三道槽钢缀件间距700。上满铺5 cm厚木跳板，平台四周设1200高架管栏杆。搭设简图如图6、图7。图6 卸料平台简图图7 卸料平台简图7.2 计算与验算7.2.1 计算简图图8 计算简图 钢丝绳拉环预埋大样7.2.2荷载计算1、16工字钢有关参数

15、截面积： a26.1cm2截面抵抗矩：wx141 cm3惯性矩： ix1130 cm4理论自重q205.13n/m2、卸料荷载按最大值t均布计算2.5kn/m2。3、冲击荷载及施工荷载为0.5kn/m2计。4、自重按照0.5kn/m2计共计荷载值为3.5kn/m2计，考虑安全因素及卸料产生局部荷载影响，按5kn/m2计。由计算简图在忽略n1、n2作用的情况下，工字钢梁是纯悬挑结构，受力最为不力。则支座处受最大弯矩mmax：q = 5kn/m；mmax 28.9knm抗弯： m/wx=28900/141=204.96 n/m m 2 215 n/m m 2满足要求！考虑斜拉索n1、n2卸荷的影响

16、，实际mmax28.9 knm挑梁工字钢将偏于更安全。5、钢丝拉绳的内力计算: 水平钢梁的轴力rah和拉钢绳的轴力rui按照下面计算， 其中ruicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力： rci=ruisini； 计算得到外钢绳的拉力为： ru1=18.37kn； 6、钢丝拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru我们均取最大值进行计算，为18.37kn； 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中fg- 钢丝绳的容许拉力(kn)； fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kn)； 计算中可以近似计算fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的

17、荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； k - 钢丝绳使用安全系数。 计算中fg取18.369kn，=0.820,k=10.000，得到：d=21.2mm。 钢丝绳采用直径22.000mm。 6、钢丝拉绳吊环的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力n为： n=ru=18369.167n。 钢板处吊环强度计算公式为： 其中， f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8， 在物件的自重标准值作用下，每个吊环按2个截面计算的。吊环的应力不应大于50n/mm2， f = 50.0n/mm2； 所需要的吊环最小

18、直径 d=18369.24/(3.14250.002)1/2=21.6mm。吊环采用直径为22mm7.2.3 操作平台安全要求1.卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2.斜拉钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；3.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；4.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；5.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；6.钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度；7.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏

19、应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；8.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。8安全、职业健康管理措施1脚手架搭设人员是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（gb5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2搭设脚手架人员必须正确戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3作业层上的施工荷载应符合本设计要求，不得超载。严禁将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。4在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆，连墙件。5搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，

20、并派专人看守，严禁非操作人员入内。6 防雷措施：悬挑脚手架在其搭设过程中考虑塔吊的防雷措施及其安全范围，不再另行设布防雷措施； 7由刘大忠（王建设）负责工程职业健康安全工作的监测工作。9质量、安全管理机构图10环境保护注意事项1、由环境管理人员刘大忠（王建设）负责按环境管理方案要求监测环境管理工作。2、文明施工，合理布置施工现场标志牌、警示牌，搞好施工现场卫生。3、 材料标识明显、堆放整齐，工完料净场地清。4、注意噪音控制。11 检查与验收脚手架使用中，应定期检查下列项目：1、杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；2、扣件螺栓是否松动；安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扳

21、手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。3、立杆沉降及垂直度偏差是否符合规范要求；4、是否超载；5、安全防护措施是否符合要求；6、底座是否松动，立杆是否悬空；12 外挑架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)、建筑结构荷载规范(gb 50009-2001)、钢结构设计规范(gb 50017-2003)等规范。一、参数信息:1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.70米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.80 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 19.5 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0

22、.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 3； 采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距5.10 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kn/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2；3.风荷载参数 四川省成都市地区，基本风压为0.300，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.649； 考虑风荷载；4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kn/m2):0.1278； 脚手板自重标准值(kn/m

23、2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kn/m2):0.150； 安全设施与安全网(kn/m2):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹笆片；4.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16号工字钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度 1.70 米。 与楼板连接的螺栓直径(mm):50.00； 楼板混凝土标号:c30；5.拉绳与支杆参数 支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:10.000； 钢丝绳与墙距离为(m):1.200； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.20 m。 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连

24、续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:p1=0.038 kn/m ； 脚手板的荷载标准值:p2=0.3000.900/(3+1)=0.068 kn/m ； 活荷载标准值: q=3.0000.900/(3+1)=0.675 kn/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.038+1.20.068=0.127 kn/m； 活荷载的计算值: q2=1.40.675=0.945 kn/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2

25、.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为m1max=0.080.1271.7002+0.100.9451.7002 =0.302 kn.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 m2max= -0.100.1271.7002-0.1170.9451.7002 =-0.356 kn.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =max(0.302106,0.356106)/5080.0=70.079 n/mm2；大横杆的抗弯强度:= 70.079 n/mm2 小于 f=205.0 n/mm2。满足要求！3.挠度计算:

26、 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下： 静荷载标准值: q1= p1+p2=0.038+0.068=0.106 kn/m； 活荷载标准值: q2= q =0.675 kn/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v= 0.6770.1061700.04/(1002.06105121900.0)+0.9900.6751700.04/(1002.06105121900.0) = 2.461 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。大横杆的最大挠度小于 1700.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!三、小横杆的计算

27、: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.700 = 0.065 kn； 脚手板的荷载标准值：p2=0.3000.9001.700/(3+1)=0.115 kn； 活荷载标准值：q=3.0000.9001.700/(3+1) =1.148 kn； 荷载的计算值: p=1.2(0.065+0.115)+1.4 1.148 = 1.823 kn； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布

28、荷载最大弯矩计算公式如下: mqmax = 1.20.0380.9002/8 = 0.005 kn.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: mpmax = 1.8230.900/2 = 0.820 kn.m ； 最大弯矩 m= mqmax + mpmax = 0.825 kn.m； = m / w = 0.825106/5080.000=162.364 n/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 n/mm2,满足要求！3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: vqmax=50.038900.04/(38

29、42.060105121900.000) = 0.013 mm ； p2 = p1 + p2 + q = 0.065+0.115+1.148 = 1.328 kn； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: vpmax = 19 1327.530900.0003 /(384 2.060105 121900.000) = 1.907 mm ； 最大挠度和 v = vqmax + vpmax = 0.013+1.907 = 1.920 mm； 小横杆的最大挠度小于 (900.000/150)=6.000 与 10 mm,满足要求!；四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转

30、单扣件承载力取值为8.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kn。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kn； r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: p1 = 0.0380.900=0.035 kn； 脚手板的荷载标准值: p2 = 0.3000.9001.700/2=0.230 kn； 活荷载标准值: q = 3.0000.9001.700 /2 = 2.295 kn； 荷载的计算值: r=1.2(0.035+

31、0.230)+1.42.295=3.530 kn； r 6.40 kn , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn/m)；本例为0.1307 ng1 = 0.13119.500 = 2.549 kn；(2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 ng2= 0.30041.700(0.900+0.3)/2 = 1.224 kn；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.11 ng3 = 0.1

32、5041.700/2 = 0.510 kn；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.0051.70019.500 = 0.166 kn； 经计算得到，静荷载标准值 ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 4.448 kn； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 nq= 3.0000.9001.7002/2 = 4.590 kn； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 wo - 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用： wo = 0.

33、300 kn/m2； uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用： uz= 0.740 ； us - 风荷载体型系数：us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 wk = 0.7 0.3000.7400.649 = 0.101 kn/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng+1.4nq= 1.24.448+ 1.44.590= 11.764 kn； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2 ng+0.851.4nq = 1.24.448+ 0.851.44.590= 10.800 kn； 风荷

34、载设计值产生的立杆段弯矩 mw计算公式 mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.1011.700 1.8002/10 = 0.066 kn六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：n =11.764 kn； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：k = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：u = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的

35、结果查表得到 ：= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 n/mm2； = 11764.000/(0.186489.000)=129.341 n/mm2； 立杆稳定性计算 = 129.341 小于 f = 205.000 n/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：n =10.800 kn； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3

36、得 ：u = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 n/mm2； = 10800.180/(0.186489.000)+66105.349/5080.000 = 131.756 n/mm2； 立杆稳定性计算 = 131.756 小于 f = 205.000 n/mm2 满足要求七、连墙件的

37、计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： nl = nlw + no 风荷载基本风压值 wk = 0.101 kn/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 aw = 18.360 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn), no= 5.000 kn 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，应按照下式计算： nlw = 1.4wkaw = 2.592 kn； 连墙件的轴向力计算值 nl= nlw + no= 7.592 kn； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949； a

38、= 4.89 cm2；f=205.00 n/mm2； 连墙件轴向力设计值 nf=af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kn；nl=7.592nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 nl=7.592小于双扣件的抗滑力 16.0 kn，满足要求! 连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载n的作用，里端b为与楼板的锚固点，a为墙支点。 本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm， 水平支

39、撑梁的截面惯性矩i = 1130.00 cm4，截面抵抗矩w = 141.00 cm3，截面积a = 26.10 cm2。 受脚手架集中荷载 n=1.24.448 +1.44.590 = 11.764 kn； 水平钢梁自重荷载 q=1.226.1000.000178.500 = 0.246 kn/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kn) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kn) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kn.m)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 r1 = 14.021 kn； r2 = 10.641 kn； r3 = -0

40、.396 kn。 最大弯矩 mmax= 1.908 kn.m； 截面应力 =m/1.05w+n/a= 1.908106 /( 1.05 141000.0 )+ 0.000103 / 2610.0 = 12.890 n/mm2； 水平支撑梁的计算强度 =12.890 小于 215.000 n/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到强度 b = 570 9.988.0 235 /( 1200.0160.0235.0) = 2.59 由于b大于0.6，查钢结构设计规范(gb500

41、17-2003)附表b，得到 b值为0.961。 经过计算得到强度 = 1.908106 /( 0.961141000.00 )= 14.085 n/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 = 14.085 小于 f = 215.000 n/mm2 ,满足要求!十、拉绳的受力计算: 水平钢梁的轴力rah和拉钢绳的轴力rui按照下面计算 其中ruicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 rci=ruisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 ru1=19.829kn十一、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算： 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru我们均取最大值进行计算

42、，为 ru=19.829kn 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中fg- 钢丝绳的容许拉力(kn)； fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kn)； 计算中可以近似计算fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； k - 钢丝绳使用安全系数。计算中fg取19.829kn，=0.820,k=10.000,得到： 钢丝绳最小直径必须大于22.000mm才能满足要求! 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力n，为 n=ru=19

43、.829kn 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环受力的单肢抗剪强度，取f = 125n/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径 d=(1982.8664/3.142125.000) 1/2 =15.000mm;十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力r=10.641kn； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50n/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 d=10640.6054/(3.1425

44、02)1/2 =11.640mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 n - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，n = 10.641kn； d - 楼板螺栓的直径，d = 50.000mm fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.430n/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于10640.605/(3.14250.0001.430)=47.371mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计

45、算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 n - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，n = 10.641kn； d - 楼板螺栓的直径，d = 50.000mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=250.000mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=14.300n/mm2； 经过计算得到公式右边等于865.67 kn 大于锚固力 n=10.64 kn ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!13 卸料平台计算书一、参数信息: 1.荷载参数 脚手板类别：木脚手板，脚手板自重标准值(kn/m2)：0.35；栏杆、挡杆类别：栏杆竹笆片，栏杆、挡板脚手板

46、自重标准值(kn/m2)：0.15；施工人员等活荷载(kn/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kn):10.00。 2.悬挑参数 内侧钢绳与墙的距离(m)：2.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.50；上部拉绳点与墙支点的距离(m)：3.60；钢丝绳安全系数k：10.00，计算条件：铰支；预埋件的直径(mm)：20.00。 3.水平支撑梁 主梁槽钢型号：12.6号槽钢槽口水平 ； 次梁槽钢型号：8 号槽钢槽口水平 ； 次梁槽钢距(m)：0.70，最近次梁与墙的最大允许距离(m)：0.20。 4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：3.40，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)

47、：2.00；计算宽度(m)：2.00。二、次梁的计算: 次梁选择8 号槽钢槽口水平，间距0.70m，其截面特性为：面积a=10.24cm2，惯性距ix=101.30cm4，转动惯量wx=25.30cm3，回转半径ix=3.15cm， 截面尺寸：b=43.0mm,h=80.0mm,t=8.0mm。 1.荷载计算 (1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kn/m2； q1 = 0.35 0.70= 0.24kn/m； (2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kn，转化为线荷载： q2 = 10.00/ 3.40/ 2.00 0.70= 1.03kn/m； (3)槽钢自重荷载 q

48、3= 0.08kn/m； 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(q1+q2+q3) = 1.2(0.24+1.03+0.08) = 1.62kn； 经计算得到，活荷载计算值 p = 1.4 2.00 0.70 2.00= 3.92kn。2.内力计算 内力按照集中荷载p与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩m的计算公式为： 经计算得到，活荷载计算值 m = 1.622.002/8+3.922.00/4=2.77kn.m。 3.抗弯强度计算 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2； 经过计算得到强度 =2.77103/(1.0525.30)=104.34n/mm2； 次梁槽钢的抗弯强度计算 f,满足要求! 4.整体稳定性计算 其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5708.0043.00235/(2.0080.00235.0