海天国际一期外檐工程施工计算方案

1、海天国际一期期项目外檐工程施工计算方案.设计依据: 海天国际一期项目外檐工程招标文件 建筑结构可靠度设计统一标准 gb 50068-2001 建筑结构荷载规范 gb 50009-2001 建筑抗震设计规范 gb 50011-2001 混凝土结构设计规范 gb 50010-2002 钢结构设计规范 gb 50017-2003 混凝土结构后锚固技术规程jgj 145-2004 玻璃幕墙工程技术规范 jgj 102-2003 金属与石材幕墙工程技术规范 jgj 133-2001 建筑幕墙 jg 3035-1996 玻璃幕墙工程质量检验标准 jgj/t 139-2001 铝合金建筑型材 基材 gb/t

2、 5237.1-2004 铝合金建筑型材 阳极氧化、着色型材 gb 5237.2-2004 紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱 gb 3098.1-2000紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹 gb 3098.2-2000 紧固件机械性能 自攻螺钉 gb 3098.5-2000 紧固件机械性能 不锈钢螺栓、螺钉和螺柱 gb 3098.6-2000 紧固件机械性能 不锈钢螺母 gb 3098.15-2000 浮法玻璃 gb 11614-1999 镀膜玻璃 第2部分 低辐射镀膜玻璃gb/t18915.2-2002 镀膜玻璃 第1部分 阳光控制镀膜玻璃gb/t18915.1-2002 建筑用安全玻璃 第2部

3、分：钢化玻璃 gb 15763.2-2005 幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃 gb 17841-1999 建筑结构静力计算手册 (第二版) 建筑幕墙 gb/t 21086-2007 bkcadpm集成系统(bkcadpm2007版).基本计算公式: (1).场地类别划分: 地面粗糙度可分为a、b、c、d四类： -a类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； -b类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； -c类指有密集建筑群的城市市区； -d类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。 本工程为：海天国际一期，按c类地区计算风荷载。(2).风荷载计算: 幕墙属于薄壁外围护构件，根据建筑

4、结构荷载规范gb50009-2001(2006年版)规定采用，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：1 当计算主要承重结构时wk=zszw0 （gb50009 7.1.1-1）2 当计算围护结构时 wk=gzs1zw0 （gb50009 7.1.1-2）式中： 其中: wk-垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kn/m2)； gz-高度z处的阵风系数,按建筑结构荷载规范gb50009-2001第7.5.1条取定。 根据不同场地类型,按以下公式计算:gz=k(1+2f) 其中k为地区粗糙度调整系数，f为脉动系数。经化简，得： a类场地: gz=0.921+35-0.072(z/10

5、)-0.12 b类场地: gz=0.891+(z/10)-0.16 c类场地: gz=0.851+350.108(z/10)-0.22 d类场地: gz=0.801+350.252(z/10)-0.30 z-风压高度变化系数,按建筑结构荷载规范gb50009-2001第7.2.1条取定。 根据不同场地类型,按以下公式计算: a类场地: z=1.379(z/10)0.24 b类场地: z=1.000(z/10)0.32 c类场地: z=0.616(z/10)0.44 d类场地: z=0.318(z/10)0.60 按建筑结构荷载规范gb50009-2001(2006年版)第7.3.3条 验算围护

6、构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数s1：一、外表面1. 正压区 按表7.3.1采用；2. 负压区 对墙面， 取-1.0 对墙角边， 取-1.8二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。注：上述的局部体型系数s1（1）是适用于围护构件的从属面积a小于或等于1m2 的情况，当围护构件的从属面积a大于或等于10m2 时，局部风压体型系数s1（10）可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2 而大于1m2 时，局部风压体型系数s1（a）可按面积的对数线性插值，即s1（a）=s1（1）+s1（10）-s1（1） loga 本工程属于c类地区,故z=0.

7、616(z/10)0.44 w0-基本风压,按建筑结构荷载规范gb50009-2001附表d.4给出的50年一遇的风压采用，但不得小于0.3kn/m2，河北地区取为0.600kn/m2(3).地震作用计算: qeak=emaxgak 其中: qeak-水平地震作用标准值 e-动力放大系数,按 5.0 取定 max-水平地震影响系数最大值，按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取定: max选择可按jgj102-2003中的表5.3.4进行。表5.3.4 水平地震影响系数最大值max抗震设防烈度6度7度8度max0.040.08(0.12)0.16(0.24)注:7、8度时括号内数值分别用于设计

8、基本地震速度为0.15g和0.30g的地区。 设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度6度： max=0.04 设计基本地震加速度为0.10g，抗震设防烈度7度： max=0.08 设计基本地震加速度为0.15g，抗震设防烈度7度： max=0.12 设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度8度： max=0.16 设计基本地震加速度为0.30g，抗震设防烈度8度： max=0.24 设计基本地震加速度为0.40g，抗震设防烈度9度： max=0.32河北设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度为8度，故取max=0.16 gak-幕墙构件的自重(n/m2)(4).作用效应组合:一

9、般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度： a.无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求： 0s r b.有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求： se r/re式中 s-荷载效应按基本组合的设计值； se-地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值； r-构件抗力设计值； 0-结构构件重要性系数，应取不小于1.0； re-结构构件承载力抗震调整系数，应取1.0； c.挠度应符合下式要求： df df,lim df-构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值； df,lim-构件挠度限值； d.双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合dfdf,lim的规定。幕墙构件承

10、载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定： 1 有地震作用效应组合时，应按下式进行： s=gsgk+wwswk+eesek 2 无地震作用效应组合时，应按下式进行： s=gsgk+wwswk s-作用效应组合的设计值； sgk-永久荷载效应标准值； swk-风荷载效应标准值； sek-地震作用效应标准值； g-永久荷载分项系数； w-风荷载分项系数； e-地震作用分项系数； w-风荷载的组合值系数； e-地震作用的组合值系数； 进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值： 一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数g、w、e应分别取1.2、1.4和1.3； 当永久

11、荷载的效应起控制作用时，其分项系数g应取1.35；此时，参与组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应； 当永久荷载的效应对构件有利时，其分项系数g的取值不应大于1.0。 可变作用的组合系数应按下列规定采用： 一般情况下，风荷载的组合系数w应取1.0，地震作用于的组合系数e应取0.5。 对水平倒挂玻璃及框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载的组合系数w应取1.0（永久荷载的效应不起控制作用时）或0.6(永久荷载的效应起控制作用时)。幕墙构件的挠度验算时，风荷载分项系数w和永久荷载分项系数均应取1.0，且可不考虑作用效应的组合。.材料及力学性能:一、石材采用25mm厚花岗岩，石材色系定为 康保红 石

12、材 二、风荷载计算 标高为商业楼与1#楼按12.750m处风荷载计算 w0:基本风压 w0=0.60 kn/m2 gz: 12.75m高处阵风系数(按c类区计算) gz=0.851+350.108(z/10)-0.22=1.917 z: 12.75m高处风压高度变化系数(按c类区计算): (gb50009-2001)(2006年版) z=0.616(z/10)0.44 =0.616(20.4/10)0.44=0.843 sl:局部风压体型系数(墙面区) 板块（第1处） 900.00mm480.00mm=0.432m2 该处从属面积为：0.432m2 该处局部风压体型系数sl=1.200 风荷载

13、标准值: wk=gzzslw0 (gb50009-2001)（2006年版） =1.9170.8431.2000.600 =1.164 kn/m2 风荷载设计值: w: 风荷载设计值(kn/m2) w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按建筑结构荷载规范gb50009-2001 3.2.5 规定采用 w=wwk=1.41.164=1.630kn/m2 支承结构（第1处） 3300mm700mm=2.31m2 该处从属面积为：2.31m2 sl (a)=sl (1)+sl (10)-sl (1)log(a) =-1.0+0.81.0-1.00.702 =-0.860 sl=-0.860+(-0

14、.2)=-1.060 该处局部风压体型系数sl=1.060 风荷载标准值: wk=gzzslw0 (gb50009-2001)（2006年版） =1.9170.8431.0600.600 =1.027 kn/m2 风荷载设计值: w: 风荷载设计值(kn/m2) w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按建筑结构荷载规范gb50009-2001 3.2.5 规定采用 w=wwk=1.41.027=1.438kn/m2三、板强度校核: 1.石材强度校核 用mu230级石材，其抗弯强度标准值为：14.0n/mm2 石材抗弯强度设计值：6.50n/mm2 石材抗剪强度设计值：3.30n/mm2 校核

15、依据：=6.500n/mm2 ao: 石板短边长：0.600m bo: 石板长边长：0.900m a: 计算石板抗弯所用短边长度: 0.594m b: 计算石板抗弯所用长边长度: 0.900m t: 石材厚度: 25.0mm gak:石板自重=700.00n/m2 m1: 四角支承板弯矩系数, 按短边与长边的边长比(a/b=0.600) 查表得: 0.1303 wk: 风荷载标准值: 1.215kn/m2 垂直于平面的分布水平地震作用: qeak: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kn/m2) qeak=5maxgak =50.160700.000/1000 =0.560kn/m2 荷载组

16、合设计值为： sz=1.4wk+1.30.5qeak =1.994kn/m2 应力设计值为： =6m1szb2103/t2 =60.13031.9940.9002103/25.02 =2.020n/mm2 2.020n/mm26.500n/mm2 强度可以满足要求 2.石材剪应力校核 校核依据: max :石板中产生的剪应力设计值(n/mm2) n:一个连接边上的挂钩数量: 2 t:石板厚度: 25.0mm d:槽宽: 5.0mm s:槽长: 60.0mm :系数,取1.25 对边开槽 =szaobo1000/n(t-d)s =0.467n/mm2 0.467n/mm23.300n/mm2 石

17、材抗剪强度可以满足 3.干挂件计算 校核依据: max :干挂件剪应力设计值(n/mm2) ap:干挂件截面面积: ap=440/2=80mm2 n:一个连接边上的干挂件数量: 2 对边开槽 =szaobo1000/(2nap) =13.46n/mm2 13.46n/mm2125.000n/mm2 干挂件抗剪强度可以满足 三、幕墙立柱计算: 幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：1. 荷载计算:(1)风荷载均布线荷载设计值(矩形分布)计算 qw: 风荷载均布线荷载设计值(kn/m) w: 风荷载设计值: 1.438kn/m2 b: 幕墙分格宽: 1.200m qw=wb =1.4381.200

18、 =1.726 kn/m(2)地震荷载计算 qea: 地震作用设计值(kn/m2): gak: 幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 1000n/m2 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值: qeak: 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值 (kn/m2) qeak=5maxgak =50.1601000.000/1000 =0.800 kn/m2 e: 幕墙地震作用分项系数: 1.3 qea=1.3qeak =1.30.800 =1.040 kn/m2 qe：水平地震作用均布线作用设计值(矩形分布) qe=qeab =1.0401.200 =1.248 kn/m(3)立柱弯矩: mw:

19、风荷载作用下立柱弯矩(kn.m) qw: 风荷载均布线荷载设计值: 1.726(kn/m) hsjcg: 立柱计算跨度: 1.200m mw=qwhsjcg2/8 =1.7261.2002/8 =3.806 knm me: 地震作用下立柱弯矩(knm): me=qehsjcg2/8 =1.2481.2002/8 =2.752knm m: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(knm) 采用sw+0.5se组合 m=mw+0.5me =3.806+0.52.752 =5.182knm2. 选用立柱型材的截面特性: 立柱型材号: 8#槽钢（80*43*4） 选用的立柱材料牌号:q235 d=16

20、型材强度设计值: 抗拉、抗压215.000n/mm2 抗剪125.0n/mm2 型材弹性模量: e=2.10105n/mm2 x轴惯性矩: ix=198.380cm4 y轴惯性矩: iy=28.263cm4 立柱型材在弯矩作用方向净截面抵抗矩: wn=39.781cm3 立柱型材净截面积: an=14.427cm2 立柱型材截面垂直于x轴腹板的截面总宽度: lt_x=4.000mm 立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴的面积矩: ss=24.842cm3 塑性发展系数: =1.053. 幕墙立柱的强度计算: 校核依据: n/an+m/(wn)a=215.0n/mm2(拉弯构件) b:

21、幕墙分格宽: 1.200m gak: 幕墙自重: 1000n/m2 幕墙自重线荷载: gk=1000b/1000 =10001.200/1000 =1.200kn/m nk: 立柱受力: nk=gkl =1.2004.200 =5.040kn n: 立柱受力设计值: rg: 结构自重分项系数: 1.2 n=1.2nk =1.25.040 =6.048kn : 立柱计算强度(n/mm2)(立柱为拉弯构件) n: 立柱受力设计值: 6.048kn an: 立柱型材净截面面积: 14.427cm2 m: 立柱弯矩: 5.182knm wn: 立柱在弯矩作用方向净截面抵抗矩: 39.781cm3 :

22、塑性发展系数: 1.05 =n10/an+m103/(1.05wn) =6.04810/14.427+5.182103/(1.0539.781) =128.252n/mm2 128.252n/mm2 a=215.0n/mm2 立柱强度可以满足 4. 幕墙立柱的刚度计算: 校核依据: dfl/300 df: 立柱最大挠度 du: 立柱最大挠度与其所在支承跨度(支点间的距离)比值: l: 立柱计算跨度: 1.200m df=5qwkhsjcg41000/(3842.1ix)=11.986mm du=u/(l1000) =11.986/(4.2001000) =1/350 1/350 1/300 且

23、 u=20(跨距大于4500mm时此值为30) 挠度可以满足要求！ 5. 立柱抗剪计算: 校核依据: max=125.0n/mm2(1)qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kn) qwk=wkhsjcgb/2 =1.02721.3/2 =0.47kn(2)qw: 风荷载作用下剪力设计值(kn) qw=1.4qwk =1.41.3 =1.82kn(3)qek: 地震作用下剪力标准值(kn) qek=qeakhsjcgb/2 =0.321.3/2 =0.47kn(4)qe: 地震作用下剪力设计值(kn) qe=1.3qek =1.3.47 =0.61kn(5)q: 立柱所受剪力: 采用qw+0.6q

24、e组合 q=qw+0.6qe =1.82+0.60.61 =2.19kn(6)立柱剪应力: : 立柱剪应力: ss: 立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴的面积矩:15.1cm3 立柱型材截面垂直于x轴腹板的截面总宽度: lt_x=4.000mm ix: 立柱型材截面惯性矩: 101cm4 =qss100/(ixlt_x) =2.191.51100101/5 =6.61n/mm2 =10.296n/mm2 =nhsd 锚栓钢材受拉破坏承载力满足要求！ b.混凝土锥体受拉破坏承载力 -开裂混凝土单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；-单根锚栓或群锚受拉，混凝土实有破坏锥体

25、投影面面积；-间距边距很大时，单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏锥体投影面面积；-边距c对受拉承载力的降低影响系数； -表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的降低影响系数；-荷载偏心 对受拉承载力的降低影响系数；-未裂混凝土对受拉承载力的提高系数； fcu,k-混凝土立方体抗压强度标准值=30.00； scr,n-混凝土锥体破坏情况下，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间距=330.00； ccr,n-混凝土锥体破坏，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界边距=165.00； 由于是非开裂混凝土 nork,c=7.3(fcu,k)0.5(hef-30

26、)1.5=28.6100kn； aoc,n=(scr,n)2=108900.00mm2； ac,n=225000.00mm2； mss,n=1.00； msre,n=1.00； msec,n=0.48； msucr,n=1.40； nrk,c=39.579kn； nrd,c=nrk,c/rc,n =18.409kn； nrd,c=ngsd 混凝土锥体受拉破坏承载力满足要求！ c.锚栓钢材受剪破坏承载力 本设计考虑有杠杆臂状态的拉、弯、剪复合受力，锚栓受剪承载力标准值vrk,s按下式计算： mork,s=1.2welfstk=0.061knm； mrk,s=mork,s (1-nsd/nrd,s

27、)=0.045knm； vrk,s=mmrk,s/lo =29.974kn； vrd,s=vrk,s/rs,v =14.987kn； vrd,s=vhsd 锚栓钢材受剪破坏承载力满足要求！ d.混凝土楔形体受剪破坏承载力-开裂混凝土，单根锚栓垂直构件边缘受剪，理想混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准值；-群锚受剪，混凝土破坏理想楔形体在侧向的投影面面积；-单根锚栓受剪，在无平面剪力方向的边界影响构件厚度影响或相邻锚栓影响，混凝土破坏理想楔形体在侧向的投影面面积；-边距c2/c1对受剪承载力的降低影响系数；-边距与厚度比c/h对受剪承载力的提高影响系数；-剪力角度对受剪承载力的影响系数；-荷载偏心

28、 对群锚受剪承载力的降低影响系数；-未裂混凝土及锚区配筋对受剪承载力的提高影响系数； dnom-锚栓外径=12.00mm； lf-剪切荷载下锚栓的有效长度=96.00mm； vork,c=0.45dnom0.5*(lf/dnom)0.2*fcu,k0.5*c11.5/1000=27.429kn； aoc,v=4.5c12=122512.50mm2； ac,v=131793.75mm2； mss,v=0.90； msh,v=1.00； ms,v=1.00； msec,v=0.71； msucr,v=1.40； vrk,c=26.480kn； vrd,c=vrk,c/rc,v =14.711kn；

29、 vrd,c=vgsd 混凝土楔形体受剪破坏承载力满足要求！ e.混凝土剪撬破坏承载力 vrd,cp-混凝土剪撬破坏时的受剪承载力设计值 vrk,cp-混凝土剪撬破坏时的受剪承载力标准值 k-锚固深度h_ef对v_rk_cp影响系数当hef=60mm时，取k2.0 vrk,cp=knrk,c =79.158kn； vrd,cp=vrk,cp/rcp =43.977kn； vrd,cp=vgsd 混凝土剪撬破坏承载力满足要求！ f.拉剪复合受力承载力拉剪复合受力下，混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算：(nhsd/nrd,s)2+(vhsd/vrd,s)2 =0.081 锚栓钢材能够满足要求

30、！ (ngsd/nrd,c)1.5+(vgsd/vrd,c)1.5 =0.4601 混凝土能够满足要求！ 六、幕墙预埋件焊缝计算 根据钢结构设计规范gb50017-2003 公式7.1.1-1、7.1.1-2和7.1.1-3计算 hf:角焊缝焊脚尺寸6.000mm l:角焊缝实际长度80.000mm he:角焊缝的计算厚度=0.7hf=3.2mm lw:角焊缝的计算长度=l-2hf=80. mm fhf:q235热轧钢板角焊缝的强度设计值:160n/mm2 f:角焊缝的强度设计值增大系数，取值为:1.22 m:弯矩引起的应力 m=6m/(2helw2f) =35.059n/mm2 n:法向力引

31、起的应力 n =n/(2helwf) =8.803n/mm2 :剪应力 =v/(2hflw) =4.391n/mm2 :总应力 =(m+n)2+2)0.5 =44.081 =44.081n/mm2fhf=160n/mm2 焊缝强度可以满足! 七、幕墙横梁计算 幕墙横梁计算如下所示：1. 选用横梁型材的截面特性: 选用型材号: l50*4 选用的横梁材料牌号: q235 d=16 横梁型材抗剪强度设计值: 125.000n/mm2 横梁型材抗弯强度设计值: 215.000n/mm2 横梁型材弹性模量: e=2.05105n/mm2 mx横梁绕截面x轴(平行于幕墙平面方向)的弯矩(n.mm) my

32、横梁绕截面y轴(垂直于幕墙平面方向)的弯矩(n.mm) wnx横梁截面绕截面x轴(幕墙平面内方向)的净截面抵抗矩: wnx=3.256cm3 wny横梁截面绕截面y轴(垂直于幕墙平面方向)的净截面抵抗矩: wny=19.998cm3 型材截面积: a=13.407cm2 塑性发展系数，可取1.052. 幕墙横梁的强度计算: 校核依据: mx/wnx+my/wnyf=215.0 横梁上分格高: 0.600m 横梁下分格高: 0.600m h-横梁受荷单元高(应为上下分格高之和的一半): 0.600m l-横梁跨度,l=1200mm(1)横梁在自重作用下的弯矩(knm) gak: 横梁自重: 10

33、00n/m2 gk: 横梁自重荷载线分布均布荷载标准值(kn/m): 横梁自重受荷按上单元高: 0.600m gk=1000h/1000 =10000.600/1000 =0.600kn/m g: 横梁自重荷载线分布均布荷载设计值(kn/m) g=1.2gk =1.20.600 =1.020kn/m my: 横梁在自重荷载作用下的弯矩(knm) my=gb2/8 =1.0201.2002/8 =0.1224knm(2)横梁在风荷载作用下的弯矩(knm) 风荷载线分布最大集度标准值(梯形分布) qwk=wkh =1.0270.600 =0.7242kn/m 风荷载线分布最大集度设计值 qw=1.

34、4qwk =1.40.7242 =1.01388kn/m mxw: 横梁在风荷载作用下的弯矩(knm) mxw=qwb2(3-h2/b2)/24 =1.013881.2002(3-0.9002/1.2002)/24 =0.14226knm(3)地震作用下横梁弯矩 qeak: 横梁平面外地震作用: e: 动力放大系数: 5 max: 地震影响系数最大值: 0.160 gak: 幕墙构件自重: 1000 n/m2 qeak=5max 1000/1000 =50.160 1000/1000 =0.800kn/m2 qex: 水平地震作用最大集度标准值 b: 幕墙分格宽: 1.200m 水平地震作用最

35、大集度标准值(梯形分布) qex=qeakh =0.8000.900 =0.720kn/m qe: 水平地震作用最大集度设计值 e: 地震作用分项系数: 1.3 qe=1.3qex =1.30.720 =0.936kn/m mxe: 地震作用下横梁弯矩: mxe=qeb2(3-h2/b2)/24 =0.9361.2002(3-0.9002/1.2002)/24 =0.137knm(4)横梁强度: : 横梁计算强度(n/mm2): 采用sg+sw+0.5se组合 wnx: 横梁截面绕截面x轴的净截面抵抗矩: 3.256cm3 wny: 横梁截面绕截面y轴的净截面抵抗矩: 19.998cm3 :

36、塑性发展系数: 1.05 =103my/(1.05wny)+103mxw/(1.05wnx)+0.5103mxe/(1.05wnx) =83.272n/mm2 83.272n/mm2 a=215.0n/mm2 横梁正应力强度可以满足 3. 幕墙横梁的抗剪强度计算: 校核依据: x=vysx/(ixtx)125.0n/mm2 校核依据: y=vxsy/(iyty)125.0n/mm2 vx-横梁竖直方向(x轴)的剪力设计值n； vy-横梁水平方向(y轴)的剪力设计值n； sx-横梁截面计算剪应力处以上(或下)截面对中性轴(x轴)的面积矩=2.657cm3； sy-横梁截面计算剪应力处左边(或右边

37、)截面对中性轴(y轴)的面积矩=16.179cm3； ix-横梁绕截面x轴的毛截面惯性矩=11.352cm4； iy-横梁绕截面y轴的毛截面惯性矩=11.306cm4； tx-横梁截面垂直于x轴腹板的截面总宽度=6.0mm； ty-横梁截面垂直于y轴腹板的截面总宽度=7.0mm； f-型材抗剪强度设计值=125.0n/mm2；(1)qwk: 风荷载作用下横梁剪力标准值(kn) wk: 风荷载标准值: 1.027kn/m2 b: 幕墙分格宽: 1.200m 风荷载呈梯形分布时： qwk=wkhb(1-h/b/2)/2 =1.0270.9001.200(1-0.900/(1.2002)/2 =0.

38、347kn(2)qw: 风荷载作用下横梁剪力设计值(kn) qw=1.4qwk =1.40.347 =0.485kn(3)qek: 地震作用下横梁剪力标准值(kn) 地震作用呈梯形分布时： qek=qeakhb(1-h/b/2)/2 =0.8000.9001.200(1-0.900/(1.2002)/2 =0.270kn(4)qe:地震作用下横梁剪力设计值(kn) e: 地震作用分项系数: 1.3 qe=1.3qek =1.30.270 =0.351kn(5)vy: 横梁水平方向(y轴)的剪力设计值(kn): 采用vy=qw+0.5qe组合 vy=qw+0.5qe =0.485+0.50.35

39、1 =0.661kn(6)vx: 横梁竖直方向(x轴)的剪力设计值(kn): vx=gb/2 =0.648kn(7)横梁剪应力 x=vysx/(ixtx) =0.6612.657100/(11.3526.0) =2.579n/mm2 y=vxsy/(iyty) =0.64816.179100/(11.3067.0) =13.247n/mm2 x=2.579n/mm2 f=125.0n/mm2 y=13.247n/mm2 f=125.0n/mm2 横梁抗剪强度可以满足！ 4.幕墙横梁的刚度计算 钢型材校核依据: dfl/300 横梁承受呈梯形分布风荷载作用时的最大荷载集度： qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(kn/m) qw