网架看图学习

1、网架节点数量多，节点用钢量约占整个网架用网架节点数量多，节点用钢量约占整个网架用 钢量的钢量的20202525，节点构造的好坏，对结构性，节点构造的好坏，对结构性 能、制造安装、耗钢量和工程造价都有相当大能、制造安装、耗钢量和工程造价都有相当大 的影响。网架的节点形式很多，目前国内常用的影响。网架的节点形式很多，目前国内常用 的节点形式主要有：的节点形式主要有： (1)(1)焊接空心球节点焊接空心球节点； (2)(2)螺栓球节点螺栓球节点； (3)(3)焊接钢板节点；焊接钢板节点； (4)(4)焊接钢管节点焊接钢管节点 (5)(5)杆件直接汇交节点杆件直接汇交节点 3.63.6节点球设计节点球

2、设计 图图3.28 3.28 焊接钢管节点焊接钢管节点图图3.29 3.29 管件直接汇交节点管件直接汇交节点 u网架的节点构造应满足下列要求网架的节点构造应满足下列要求 (1)(1)受力合理，传力明确；受力合理，传力明确； (2)(2)保证杆件汇交于一点，不产生附加弯矩；保证杆件汇交于一点，不产生附加弯矩； (3)(3)构造简单，制作安装方便，耗钢量小；构造简单，制作安装方便，耗钢量小； (4)(4)避免难于检查、清刷、涂漆和容易积留湿气避免难于检查、清刷、涂漆和容易积留湿气 或灰尘的死角或凹槽，管形截面应在两端封闭或灰尘的死角或凹槽，管形截面应在两端封闭 。 3.6.13.6.1焊接空心球

3、节点焊接空心球节点 焊接空心球节点构造焊接空心球节点构造 简单，适用于连接钢简单，适用于连接钢 管杆件（图管杆件（图3.303.30）球）球 面与管件接时，只需面与管件接时，只需 将钢管沿正截切断，将钢管沿正截切断， 施工方便。施工方便。 图图3.30 3.30 焊接空心球节点焊接空心球节点 焊接空心球是由两块钢板经加热压成两个半球，然后相焊焊接空心球是由两块钢板经加热压成两个半球，然后相焊 而成。分加肋、不加肋（而成。分加肋、不加肋（图图3.313.31）。 空心球径等于或大于空心球径等于或大于300300，且杆件内力较大，需要提高，且杆件内力较大，需要提高 承载力时，球内可加环肋承载力时，

4、球内可加环肋 图图3.31 3.31 焊接空心球节点焊接空心球节点 a 无肋 b 有肋 空心球外径空心球外径D D a a 球面上连接杆件之间的缝隙不宜小于球面上连接杆件之间的缝隙不宜小于1010（图（图3.323.32 ） 汇交于球节点任意两钢管杆件间的夹汇交于球节点任意两钢管杆件间的夹 d d1 1，d d 2 2 组成组成角的钢管外径角的钢管外径 图图3.32 3.32 空心球节点空隙空心球节点空隙 当空心球直径为当空心球直径为120500120500时，其受压、受拉承载时，其受压、受拉承载 力设计值可分别按下列公式计算力设计值可分别按下列公式计算 （a a）受压空心球）受压空心球 （b

5、 b）受拉空心球）受拉空心球 空心球的壁厚应根据杆件内空心球的壁厚应根据杆件内 力由力由公式公式计算确定。空心球计算确定。空心球 外径与壁厚的比值可在外径与壁厚的比值可在 D Dt=2425 t=2425 范围内选用范围内选用 空心球壁厚与钢管最大壁厚空心球壁厚与钢管最大壁厚 的比值宜在的比值宜在1.22.01.22.0之间。之间。 钢管杆件与空心球连接处，钢管杆件与空心球连接处， 管端应开坡口，并在钢管内管端应开坡口，并在钢管内 加衬管加衬管（图（图3.333.33），），在管端在管端 与与 空心球之间焊缝可按对空心球之间焊缝可按对 接焊缝计算，否则只能按斜接焊缝计算，否则只能按斜 角角焊缝

6、计算角角焊缝计算 图图3.33 3.33 加衬管连接加衬管连接 3.6.23.6.2螺栓球结点螺栓球结点 螺栓球结点的构造螺栓球结点的构造 螺栓球结点由钢球、螺栓、套筒、销钉（或螺钉螺栓球结点由钢球、螺栓、套筒、销钉（或螺钉 ）和锥头（或封板）等零件组成）和锥头（或封板）等零件组成（图（图3.343.34），），适适 用于连接钢管杆件。用于连接钢管杆件。 图图3.34 3.34 螺栓球连接节点示意图螺栓球连接节点示意图 螺栓球节点及马道螺栓球节点及马道焊接球节点焊接球节点 钢球尺寸钢球尺寸 钢球大小取决于钢球大小取决于相邻杆件的夹角、相邻杆件的夹角、螺栓的直径螺栓的直径和和螺栓伸入螺栓伸入 球

7、体的长度球体的长度等因素。等因素。 由由图图3535，导出球体内螺栓不相碰的最小钢球直径，导出球体内螺栓不相碰的最小钢球直径D D为为 由由图图36 36 ，导出满足套筒接触面要求的钢球直径，导出满足套筒接触面要求的钢球直径D D为为 D D-钢球直径钢球直径 （ ） -两个螺栓之间的最小夹角两个螺栓之间的最小夹角 （ ） d d1 1，d d 2 2-螺栓直径（螺栓直径（ ），）， d d1 1d d 2 2 -螺栓伸入钢球长度与螺栓直径的比例螺栓伸入钢球长度与螺栓直径的比例 -套筒外接圆直径与螺栓直径的比例套筒外接圆直径与螺栓直径的比例 当相邻两杆夹角当相邻两杆夹角3030，还要保证相邻两

8、根杆件，还要保证相邻两根杆件 （管端为封板）不相碰，由图（管端为封板）不相碰，由图3.373.37，导出钢球直径，导出钢球直径 D D还须满足下式要求还须满足下式要求 D D1 1，D D2 2- - -相邻两根杆件的外径相邻两根杆件的外径 -相邻两根杆件的夹角相邻两根杆件的夹角 d d1 1-相应于相应于D1D1杆件杆件 所配螺栓直径所配螺栓直径 -套筒外接圆直径套筒外接圆直径 与螺栓直径之比与螺栓直径之比 S- S- -套筒长度套筒长度 图3.37 带封板管件的几何关系 螺栓，套筒螺栓，套筒 高强度螺栓应符合高强度螺栓应符合8.88.8或或10.910.9级的要求，每个高级的要求，每个高

9、强度螺栓受拉承载力设计值按下式计算：强度螺栓受拉承载力设计值按下式计算： 螺栓杆长度螺栓杆长度L Lb b由构造确定由构造确定( (图图3.38)3.38)，其值为：，其值为： 图图3.38 3.38 高强螺栓几何尺寸高强螺栓几何尺寸 套筒通常开有纵向滑槽套筒通常开有纵向滑槽( (图图3.39a)3.39a)，滑槽宽度一般，滑槽宽度一般 比销钉直径大比销钉直径大1.5-2mm1.5-2mm。 套筒端部到开槽端部套筒端部到开槽端部( (或钉孔端或钉孔端) )距离应使该处有距离应使该处有 效截面抗剪力不低于销钉效截面抗剪力不低于销钉( (或螺钉或螺钉) )抗剪力，且不抗剪力，且不 小于小于1.51

10、.5倍开槽的宽度或倍开槽的宽度或6mm6mm。套筒端部要保持平。套筒端部要保持平 整，内孔整，内孔L L径可比螺栓直径大径可比螺栓直径大1mm1mm。 图图3.393.39套筒几何尺寸套筒几何尺寸 套筒长度可按下式计算套筒长度可按下式计算 采用滑槽时采用滑槽时 采用螺钉时采用螺钉时 套筒应进行承压验算，公式为套筒应进行承压验算，公式为 当杆件管径较大时采用锥头连接。管径较小时采当杆件管径较大时采用锥头连接。管径较小时采 用封板连接。连接焊缝以及锥头的任何截面应与用封板连接。连接焊缝以及锥头的任何截面应与 连接钢管等强。连接钢管等强。 图3.40 杆件端部连接焊缝 锥头和封板锥头和封板 封板厚度

11、应按实际受力大小计算封板厚度应按实际受力大小计算 封板厚度可按近似方法计算，封板厚度可按近似方法计算，如图如图3.413.41 沿环向单位宽度上板承受的力为沿环向单位宽度上板承受的力为 图图3.41 3.41 封板封板 封板周边单位宽度径向弯距近似为封板周边单位宽度径向弯距近似为 当当 达到塑性铰弯距达到塑性铰弯距 ，封板达到，封板达到 极限承载力，由极限承载力，由 可导出可导出 N-N-钢管杆件设计拉力钢管杆件设计拉力 R R-钢管的内半径钢管的内半径 S-S-螺帽和封板接触的圆环面的平均半径螺帽和封板接触的圆环面的平均半径 f f-钢材强度设计值钢材强度设计值 -封板厚度封板厚度 锥头是一

12、个轴对称旋转厚壳体锥头是一个轴对称旋转厚壳体（图（图3.423.42） 锥头承载力主要与锥顶板厚度、锥头斜率、连接锥头承载力主要与锥顶板厚度、锥头斜率、连接 管杆直径、锥头构造的应力集中等因素有关管杆直径、锥头构造的应力集中等因素有关 图图3.42 3.42 锥头构造锥头构造 3.6.3 3.6.3 焊接钢板节点焊接钢板节点 焊接钢板节点可由十字节点板盒盖板组成十字节焊接钢板节点可由十字节点板盒盖板组成十字节 点板宜由两块带企口的钢板对插而成点板宜由两块带企口的钢板对插而成（图（图3.43a3.43a） , ,也可由三块板正交焊成也可由三块板正交焊成（图（图3.43b3.43b） 图图3.43

13、 3.43 焊接钢板节点焊接钢板节点 焊接钢板节点可用焊接钢板节点可用 于两向网架和由四于两向网架和由四 角锥体组成的网架角锥体组成的网架 。常用焊接形式如。常用焊接形式如 图图3.443.44、图图3.453.45所所 示。示。 网架弦杆应同时与网架弦杆应同时与 盖板和十字节点板盖板和十字节点板 连接，使角钢两肢连接，使角钢两肢 都能直接传力。都能直接传力。 图图3.44 3.44 两向网架节点构造两向网架节点构造 图图3.45 3.45 四角锥体组成的网架节点构造四角锥体组成的网架节点构造 焊接钢板节点各杆件形心线在节点板处宜交于一焊接钢板节点各杆件形心线在节点板处宜交于一 点，杆件与节点

14、连接焊缝的分布应使焊缝截面的点，杆件与节点连接焊缝的分布应使焊缝截面的 形心与杆件形心相重合。形心与杆件形心相重合。 节点板厚度可根据网架最大杆件内力由节点板厚度可根据网架最大杆件内力由表表3-53-5确定确定 节点板厚度选用表节点板厚度选用表 表表3-53-5 杆件内杆件内 力力 （kNkN） 150 160 25 0 260 390 400 590 600 880 890 1275 节点板节点板 厚度（厚度（ ） 8 81 0 101 2 1214 141 6 161 8 3.6.43.6.4支座节点支座节点 支座节点的构造形支座节点的构造形 式应受力明确、传式应受力明确、传 力简捷、安全

15、可靠力简捷、安全可靠 ，并应符合计算假，并应符合计算假 定。定。 常用支座节点有以常用支座节点有以 下几种构造形式：下几种构造形式： 平板压力或拉力支平板压力或拉力支 座，只适用于较小座，只适用于较小 跨度网架跨度网架, ,如图如图 3.463.46。 图图3.46 3.46 平板压力或拉力支座平板压力或拉力支座 a a 角钢杆件角钢杆件b b 钢管杆件钢管杆件 单面弧形压力支座，适用于中小跨度网架如图单面弧形压力支座，适用于中小跨度网架如图 3.473.47 图图3.47 3.47 单面弧形压力支座单面弧形压力支座 a a 两个螺栓连接两个螺栓连接b b 四个螺栓连接四个螺栓连接 单面弧形拉

16、力支座单面弧形拉力支座 ( (图图3.48)3.48)适用于较适用于较 大跨度网架。为更大跨度网架。为更 好地将拉力传递到好地将拉力传递到 支座上，在承受拉支座上，在承受拉 力的锚栓附近应设力的锚栓附近应设 加劲肋以增强节点加劲肋以增强节点 刚度。刚度。 图图3.48 3.48 单面弧形拉力支座单面弧形拉力支座 双面弧形压力支双面弧形压力支 座座( (图图3.49)3.49)，在，在 支座和底板间设支座和底板间设 有弧形块，上下有弧形块，上下 面都有是柱面，面都有是柱面， 支座既可转动又支座既可转动又 可平移。可平移。 图图3.49 3.49 双面弧形压力支座双面弧形压力支座 球铰压力支座球铰

17、压力支座( ( 图图3.50)3.50)只能转只能转 动而不能平移，动而不能平移， 适用于多支点支适用于多支点支 承的大跨度网架承的大跨度网架 。 图图3.50 3.50 球铰压力支座球铰压力支座 板式橡胶支座板式橡胶支座( (图图 3.51)3.51)适用于大中适用于大中 跨度网架。通过橡跨度网架。通过橡 胶垫的压缩和剪切胶垫的压缩和剪切 变形，支座既可转变形，支座既可转 动又可平移。如果动又可平移。如果 在一个方向加限制在一个方向加限制 ，支座为单向可侧，支座为单向可侧 移式，否则为两向移式，否则为两向 可侧移式。可侧移式。图图3.51 3.51 板式橡胶支座板式橡胶支座 平板支座节点设计

18、平板支座节点设计 平板支座的构造和平面桁架的支座没有多少差平板支座的构造和平面桁架的支座没有多少差 别，支座板的平面尺寸、厚度，肋板的尺寸和别，支座板的平面尺寸、厚度，肋板的尺寸和 焊缝都可参照桁架支座节点和柱脚的计算方法焊缝都可参照桁架支座节点和柱脚的计算方法 确定。确定。 网架平板支座不同于简支平面桁架支座的惟一网架平板支座不同于简支平面桁架支座的惟一 特点是有可能受拉，拉力支座的锚栓直径需要特点是有可能受拉，拉力支座的锚栓直径需要 通过计算确定，一个拉力螺栓的有效截面面积通过计算确定，一个拉力螺栓的有效截面面积 应按下式计算。应按下式计算。 单面弧形制作设计（图单面弧形制作设计（图 3.

19、523.52） 弧形支座置于底板之上弧形支座置于底板之上 其平面尺寸为其平面尺寸为 a1a1b1R/fb1R/f R R-支座反力支座反力 f-f-钢材（或铸钢）抗压强度钢材（或铸钢）抗压强度 设计值设计值 a a1 1，b b1 1-弧形支座宽度、长度弧形支座宽度、长度 图图3.523.52弧形支座尺寸弧形支座尺寸 弧形支座板厚度弧形支座板厚度 （图（图3.523.52） 弧形板受力类似一倒置的双悬的挑板，上部支座弧形板受力类似一倒置的双悬的挑板，上部支座 在弧面顶点提供支承，荷载为底部支座反力在弧面顶点提供支承，荷载为底部支座反力R R (a(a1 1.b.b1 1) ) 弧形板中央截面最

20、大弯距为弧形板中央截面最大弯距为 由强度条件得出由强度条件得出 f-f-钢材（或铸钢）抗弯强度设计值钢材（或铸钢）抗弯强度设计值 弧形板的半径由下式确定弧形板的半径由下式确定 r r-弧面半径弧面半径 f f-钢材（或铸钢）抗压设计强度钢材（或铸钢）抗压设计强度 E E-钢材的弹性模量钢材的弹性模量 橡胶制作设计橡胶制作设计 橡胶制作设计橡胶制作设计 橡胶垫板由氯丁橡胶或天然橡胶制成，胶料和橡胶垫板由氯丁橡胶或天然橡胶制成，胶料和 制成板的性能应符合表制成板的性能应符合表3-63-6表表3-83-8的要求的要求 胶料胶料 类型类型 硬度硬度 （邵氏（邵氏 ） 拉断拉断 应力应力 （MpaMpa

21、） 伸长率伸长率 （）（） 300300定定 伸长度（伸长度（ MpaMpa） 拉断永拉断永 久变形久变形 适用温适用温 度不低度不低 于于 氯丁氯丁 橡胶橡胶 60605 58.6318.6314504507.847.842525-25-25 天然天然 橡胶橡胶 60605 518.6318.635005008.828.822020-40-40 胶料的物理机械性能胶料的物理机械性能 表表3-63-6 橡胶垫板的力学性能橡胶垫板的力学性能 表表3-73-7 E-E-关系关系 表表3-83-8 允许抗压强允许抗压强 度度 ( (MpaMpa) ) 极限破坏强极限破坏强 度度 （MpaMpa） 抗

22、压弹性模抗压弹性模 量量E E（MpaMpa） 抗剪弹性模抗剪弹性模 量量G G （MpaMpa） 摩擦系数摩擦系数 7.849.807.849.80 58.8258.82 由形状系数由形状系数 按表按表3-8 3-8 查得查得 0.981.470.981.47 与（钢）与（钢）0.20.2 （与混凝土（与混凝土 ）0.30.3 456789101112 E（Mpa ） 196265333412490579657745843 1314151617181920 E（Mpa ） 9321040115712851422155917061863 橡胶垫板的计算橡胶垫板的计算 橡胶垫板的底面积橡胶垫板的

23、底面积A A可根据承压条件按下式计算可根据承压条件按下式计算 AR ARmax max/ / A-A-垫板承压面积垫板承压面积 a,b- a,b-分别为橡胶垫板短边与长边分别为橡胶垫板短边与长边 R Rmax max- -荷载标准值在支座引起的反力荷载标准值在支座引起的反力 -橡胶垫板的允许抗压强度橡胶垫板的允许抗压强度 橡胶垫板厚度应根据橡胶垫板厚度应根据 橡胶厚度与中间各层橡胶厚度与中间各层 钢板厚度确定钢板厚度确定（图（图3.533.53）。）。 橡胶层厚度可由橡胶层厚度可由 上下表层及各钢板间的上下表层及各钢板间的 橡胶片厚度之和确定。橡胶片厚度之和确定。 d0=2dt+ndi d0=

24、2dt+ndi d0d0-橡胶层厚度橡胶层厚度 dtdt，didi-分别为上下表层及中间各层橡胶片厚度分别为上下表层及中间各层橡胶片厚度 n-n-中间橡胶片的层数中间橡胶片的层数 图3.53 橡胶垫板构造 根据橡胶剪切变形条件中根据橡胶剪切变形条件中 d0tana u d0tana u 及构造及构造 要求，并取要求，并取 tana=0.7tana=0.7，橡胶层厚度应满足下，橡胶层厚度应满足下 式要求：式要求： 0.2ad01.430.2ad01.43 -由于温度变化等原因在网架支座处引由于温度变化等原因在网架支座处引 起的水平位移起的水平位移 1.43-1.43-为为tanatana的倒数，的倒数，tanatana为橡胶层最为橡胶层最 大容许剪切角的正切大容许剪切角的正切 橡胶垫板的压缩变形不能过大，为防止支座转动橡胶垫板的压缩变形不能过大，为防止支座转动 引起橡胶垫板与支座底板部分脱开而形成局部承引起橡胶垫板与支座底板部分脱开而形成局部承 压，也不能过小。压，也不能过小。 橡胶垫板的平均压缩变形应满足下列条件橡胶垫板的平均压缩变形应满足下列条件 0.05d0ma 0.05d0ma -结构在支座处的最大转角结构在支座处的最大转角(rad)(