煤化工气化工艺系统知识

1、 气化工艺的介绍 煤气化工艺的发展 以煤炭为原料经化学方法将煤炭转化为气体、液体和固体 产品或半产品，而后再进一步加工成一系列化工产品或石 油燃料的工业，称之为煤化工。煤的焦化是应用最早的煤 化工，至今仍然是重要的方法。 煤气化在煤化工中占有特别重要的地位，煤气化主要用于 生产城市煤气、各种工业用燃料气和合成气，在中国合成 气主要用于制取合成氨、甲醇、二甲醚等重要化工产品。 通过煤炭加氢液化和气化生产各种液体燃料和气体燃料， 利用碳一化学技术合成各种化工产品。随着世界石油和天 然气资源的不断减少、煤化工技术的改进、新技术和新型 催化剂的开发成功、新一代煤化工技术的涌现，21 世纪 现代煤化工将

2、会有广阔的发展前景。 煤气化的应用 大型加压煤气化技术、煤基合成液体燃料 技术、大型流化床电站锅炉、煤气化联合 循环发电技术（IGCC），煤、电、热与化 工产品多联产技术，煤中硫、氮等污染物 的脱除和控制技术、大型燃气轮机技术、 燃料电池技术等。 加压煤气化工艺的简要介绍 煤气化工艺分为固定床加压气化技术、湿法气 流床加压气化技术、干法气流床加压气化技术。 固定床加压气化技术的主要代表有：德国鲁奇 碎煤加压气化技术、BGL加压气化技术 湿法气流床加压气化技术的典型代表有：GE 的TEXACO、华东理工大学的四喷嘴、多元料 浆。 干法气流床加压气化技术的主要代表有：shell、 西门子GSP、科

3、林、北京航天、五环、华东理 工也在水煤浆四喷嘴的基础上研究粉煤气化工 艺。 碎煤加压气化工艺 早在1927 1928 年间，德国鲁奇公司在德国东 易河矿区利用褐煤在常压下用氧气作气化剂来制 取煤气。煤气经加压净化后分离出二氧化碳可以 使煤气热值提高。但在常压下气化炉产气量有限， 而且煤气输送的压缩费用较高，从而促使人们进 行加压气化工艺的研究。通过理论计算，在压力 为2.0MPa 和温度为1000 K 的平衡气中，甲烷含 量可达20 以上，这将大大提高煤气的热值。随 后的小型试验结果也证实了加压气化理论的正确 性。由于这一切都是在鲁奇公司进行的，故将这 种方法称为鲁奇式加压气化法。 鲁奇炉对气

4、化的煤质要求 水分 鲁奇炉入炉煤的水分可以较高，但有些褐煤水分 过高时，会促使褐煤块受热碎裂，造成氧耗增加， 增加后系统的负荷及污水处理的投资，给原料预 处理带来困难。 根据使用经验，当煤中水分高于20%时，水分含 量每增加1%，氧耗增加1.5%，煤气出炉温度降 低5，水汽含量增加3%。当水分含量上升到 30%时，气化炉的生产能力下降10%。 灰分 原则上对煤的灰分无严格要求。但煤中灰 分含量增加，将导致消耗定额增加；气化 强度低，煤气产率降低，灰渣含碳量增加， 煤气的热值降低。 从经济上考虑，控制煤灰分含量20%。 煤的粒度 褐煤640mm，烟煤525mm，焦炭和无烟 煤520mm；要求最大

5、粒径与最小粒径比为 58；最小粒径要在6mm以上，小于2mm 的粉煤量控制在1.5%以内，小于6mm的细 粒煤控制在5%以内。 黏结性 能气化坩埚膨胀序数7以下的强黏结性煤。但与褐 煤相比，消耗指标增加1015%，气化炉的处理 能力降低1520%，气化效率下降5%。 反应活性 反应活性越高越好。 灰熔融温度与结渣性 这是影响汽氧比和气化强度的关键，通常要求ST 1200，最好高于1400。 结渣性也影响操作温度，结渣性强的煤操作温度 不宜过高。 鲁奇加压气化技术的发展 鲁奇碎煤加压气化技术的发展根据炉型的变化大 致可划分为三个发展阶段。 第一阶段（1930 1954 年）。1930 年在德国希

6、 尔士斐尔德建立了第一套加压气化试验装置， 1936 年设计了第一代工业化的鲁奇炉，以褐煤为 原料生产城市煤气，气化剂为氧气和水蒸气，气 化剂通过炉箅的中空转轴由炉底中心送入炉内， 出灰口设在炉底侧面，炉内壁有耐火衬里，只能 气化非黏结性煤，气化强度较低。 第一代鲁奇气化炉， 内径2600mm 1 烘箱 2 上部刮刀传动机 构 3 煤气出口管刮刀 4 喷冷器 5 炉体 6 炉箅 7 炉箅传动机构 8 刮灰刀 9 下灰颈管 10 灰箱 11 裙板 A 带有内部液压传 动装置的煤箱上阀 B 外部液压传动装 置 C煤箱下阀的液压 传动装置 第二阶段（1954 1965 年）。为了能够气化 弱黏结性的

7、烟煤，提高气化强度， 联邦德国鲁 尔煤气公司与鲁奇公司合作建立了一套试验装 置，对泥煤、褐煤、次烟煤、长焰煤、贫煤和 无烟煤进行了气化试验，根据试验结果设计了 第二代鲁奇炉。该炉型在炉内设置了搅拌装置， 起到了破黏作用，从而可以气化弱黏结性煤， 同时取消了炉内的耐火衬里，设置了水夹套， 排灰改为炉底中心排灰，气化剂由炉底侧向进 入炉箅下部。 第二代直径2600 mm 中间除灰炉型 1 煤箱 2 上部传动装置 3 布煤器 4 搅拌装置 5 炉体 6 炉算 7 炉箅传动轴 8 气化剂进口管 9 灰箱 第三阶段（1969 1980）。为了进一步提 高鲁奇炉的生产能力， 扩大煤种的应用范 围，满足现代

8、化大型工厂的生产需要， 经 对第二代炉改进， 开发了第三代鲁奇炉， 其内径增大到3.8 m ，采用双层夹套外壳， 炉内装有搅拌器和煤分布器， 转动炉算采 用宝塔型结构，多层布气，单炉产气量提 高到3500055000 m 3/h（干气）， 同时 第三代炉的结构材料、制造方法、操作控 制等均采用了现代技术， 自动化程度较高。 第三代加压气化炉， 内径3800mm 1煤箱 2上部传动装置 3喷冷器 4裙板 5布煤器 6搅拌器 7炉体 8炉箅 9炉箅传动装置 10灰箱 11刮刀 12保护板 1974 年，鲁奇公司与南非萨索尔合作开发出直径 为5 m 的第四代加压气化炉， 该气化炉几乎能适 应各种煤种

9、，其单炉产气量可75000m3/h 比第三 代炉能力提高50 。 此外，鲁奇公司还开发研制了液态排渣气化炉。 可以大幅提高气化炉内燃烧区的反应温度，这样 不但减少了蒸汽消耗量，提高了蒸汽分解率，而 且气化炉出口煤气有效成分增加，从而使煤气质 量提高，单炉生产能力比固态排渣气化炉提高 3 4 倍。 鲁奇公司还进行了“鲁尔100” 气化炉的研究开 发,该气化炉将气化压力提高到10MPa，随着操作 压力的提高，氧耗量降低， 煤气中甲烷含量提高， 以替代天然气。 鲁奇加压气化介绍 在实际的加压气化过程中，原料煤从气化炉的上部加入， 在炉内从上至下依次经过干燥、干馏、半焦气化、残焦燃 烧、灰渣排出等物理

10、化学过程。 加压气化炉是一种自热式反应炉，通过在燃烧层中的 CO2 CO2 这个主要反应，产生大量热量，这些热量 提供给： 气化层生成煤气的各还原反应所需的热量； 煤的干馏与干燥所需热量； 生成煤气与排出灰渣带出的显热； 煤气带出物显热及气化炉设备散失的热量。 燃料床层的结构及特性燃料床层的结构及特性 在加压气化炉中，一般将床层按其反应特 性由下至上划分为以下几层： 灰渣层 燃烧层（氧化层） 气化层（还原层） 干馏层 干燥层 灰渣层的主要功能是燃烧完毕的灰渣将气 化剂加热，以回收灰渣的热量，降低灰渣 温度。 燃烧层主要是焦渣与氧气的反应即 CO2 CO2 ，它为其他各层的反应提供 了热量。 气

11、化层（也称还原层） 是煤气产生的主要 来源。 干馏层及干燥层是燃料的准备阶段，煤中 的吸附气体及有机物在干馏层析出。 加压气化的过程 煤的干燥与部分燃烧阶段 煤的主要干燥阶段发生在150以前，在此 阶段，煤失去大部分水分。 之后，煤发生挥发反应，开始释放出挥发 性物质，它们主要是煤中可燃物热解生成 的气体、焦油蒸汽和有机化合物，以及热 分解水所生成的水蒸汽。 随温度的升高，煤的干燥和气化产物的释放过程 如下： 100200 放出水分及吸附的CO2 200300 放出CO2、CO和热分解水 300400 放出焦油蒸汽、CO、气态 碳氢化合物 400500 焦油蒸汽产生达到最多，CO逸出减 少直到

12、终止 500600 放出H2、CH4和碳氢化合物 600以上 碳氢化合物分解为甲烷和氢 煤的气化阶段及基本反应过程 在煤的气化阶段，发生了下列反应： 碳的氧化燃烧反应： C+O2 CO2+394.55kJ/mol 2H2+O2 2H2O+21.8kJ/mol 气化反应： CO2+C 2CO-73.1kJ/mol C+H2O CO+H2-131.0kJ/mol C+2H2O CO2+2H2-88.9kJ/mol 甲烷化反应： 炉内温度为700800时 CO+H2 CH4+H2O+247.02kJ/mol 一般情况下，煤的气化过程均设计成使氧 化和挥发裂解过程放出的热量与气化反应、 还原反应所需的

13、热量加上反应物的显热相 抵消。总的热量平衡采用调整输入反应器 中的氧气量和蒸汽量来控制。 加压气化原理 压力下煤的气化在高温下受氧、水蒸气、 二氧化碳的作用，各种反应如下： 碳与氧的反应： C O2 CO2408.8 MJ 2CO2 2CO 246.4 MJ CO2C 2CO162.4 MJ 2COO2 2CO257024 MJ 碳与水蒸气的反应： CH2O COH2118.8 MJ C 2H2O CO22H275.2 MJ COH2O CO2H242.9 MJ 甲烷生成反应： C2H2 CH487.38 MJ CO3H2 CH4 H2O206.2 MJ 2CO2H2 CH4CO2247.4

14、MJ CO24H2 CH42H2O162.9 MJ 2C2H2O CH4CO2125.6 MJ 根据化学反应速度与化学反应平衡原则，提高反 应压力有利于化学反应向体积缩小的反应方向移 动，提高反应温度，化学反应则向吸热的方向移 动，对加压气化可以得出以下结论： 提高压力，有利于煤气中甲烷的生成，可提高 煤气的热值； 提高气化反应温度，有利于CO2C 2CO 向 生成一氧化碳的方向进行，也有利于 CH2O COH2 反应，从而可提高煤气中 的有效成分。但提高温度不利于生成甲烷的放热 反应。 鲁奇加压气化工艺的技术特点 气化温度10001250 气化压力2.54MPa，固态排渣 气化炉结构复杂，炉

15、内设有搅拌装置、煤分布器、炉篦等 转动设备，设备的损坏与检修较为频繁，运行开工率较低， 约为7580%，需设置备炉。 煤气中含有焦油、酚等，煤气的净化、污水的处理、副产 品回收工艺复杂，流程长 蒸汽消耗量大，分解率低。 入炉煤为碎煤 煤气中含有712%的甲烷及不饱和烃，单独用于煤气及多 联产还可以，如若用于合成其它产品还需将甲烷分离或转 化 鲁奇加压气化操作条件 压力对煤气组成的影响 随着气化压力的提高，有利于体积缩小的 反应进行，煤气中的CH4和CO2 含量增加， 煤气的热量提高。粗煤气组成随气化压力 的变化如下图所示。 提高气化压力，可以提高煤气热值，这对 生产城市煤气是有利的，而对于生产

16、合成 原料气则是不利的，故而气化压力的选择 要综合考虑。 压力对煤气产率的影响随着压力升高， 煤气产率下降。下图给出了褐煤气化时煤 气产率与气化压力的关系，煤气产率随压 力升高而下降是由于生成气中甲烷增多， 从而使煤气总体积减少。 粗煤气组成与气化压力关系 煤气产率与气化压力关系 1 粗煤气；2 净煤气 压力对氧气和水蒸气消耗量的影响 随着压力升高，生成甲烷反应速度加快， 反应释放出的热量增加，从而减少了碳燃 烧反应的耗氧量。氧气消耗量、利用率与 气化压力的关系如图所示。氧气利用率是 指消耗1m3氧所制得煤气的化学热。 气化压力与氧气耗量、氧气利用率的关系 1 氧气消耗量；2 氧气利用率 水蒸

17、气消耗量与气化压力的关系如下图所示。随 着压力升高水蒸气消耗量增多。因压力升高，生 成甲烷所耗氢量增加，则气化系统需要水蒸气分 解的绝对量增加，而压力增高却使水蒸气分解反 应向左进行的速度增大，即水蒸气分解率下降。 如在常压下水蒸气的分解率约为65，而在2.0 MPa 下水蒸气分解率降至36 左右。由于上述 原因，加压气化比常压气化的水蒸气耗量大大增 加，如图所示，20 大气压比常压下水蒸气耗量高 一倍以上，由干水蒸气分解率下降，使加压气化 的热效率有所降低。 水蒸气耗量与气化压力关系 1 氢量；2 水蒸气绝对分解量； 3 水蒸气分解率 气化层温度与气化剂温度对气化的影响气化层温度与气化剂温度

18、对气化的影响 气化层温度对气化的影响 气化层温度降低，有利于放热反应的行， 也就是有利于甲烷的生成反应，使煤气热 值提高。但温度降的太多，如在650 700 时，无论是甲烷生成反应或其他气化反 应的反应速度都非常缓慢，在压力为2.0 MPa 气化褐煤时，气化层温度对粗煤气组 成的影响如下图所示。 气化层温度对煤气组成的影响 通常，生产城市煤气时，气化层温度一般在950 1050 ，生产合成原料气时可以提高到1200 1300 ，气化 层温度的提高主要受灰熔点的限制，当温度过高超过灰的 软化点时，灰将变为熔融态，这在固态排渣炉是不允许的。 气化层温度过低不但降低反应速度，也会使灰中残余碳量 增加

19、，增大了原料损失，同时低温还会使灰变细，增大了 床层阻力，降低气化炉的生产负荷。一般情况下在气化原 料煤种确定后，根据灰熔点来确定气化层温度。 气化剂温度是指气化剂人炉前的温度，提高气化剂温度可 以减少用于预热气化剂的热量消耗，从而减少氧气消耗量， 较高的气化剂温度有利于碳的燃烧反应的进行，使氧的利 用率提高。氧气消耗量及其利用率与气化剂温度的关系如 下图所示。 气化剂温度与氧气利用率的关系 1 氧气利用率；2 ，3 分别为粗煤气和净煤气产率；4 净煤气发热值 汽氧比的选择汽氧比的选择 汽氧比是指气化剂中水蒸气与氧气的组成比例， 即水蒸 气氧气的比值kg/m3（标）。在加压气化煤气生产 中，汽

20、氧比是一个非常重要的操作条件，是影响气化过程 最活泼的因素。在一定的气化温度和煤气组成变化条件下， 同一煤种汽氧比有一个变动的范围。不同煤种的变动范围 也不同。 随着煤的碳化度加深，反应活性变差，为提高生产能力， 汽氧比应适当降低。在加压气化生中，各种煤种的汽氧比 变动范围一般为：褐煤6 8 烟煤5 7， 无烟煤45 6 。 改变汽氧比，实际上是调整与控制气化过程的温度，在固 态排渣炉中，首先应保证在燃烧过程中灰不熔融成渣，在 此基础上维持足够高的温度以保证煤完全气化。 在加压气化生产中，采用不同汽氧比，对煤气生产的影响主 要有以下几个方面： 在一定热负荷条件下，水蒸气的消耗量随汽氧比的提高而

21、增 加，氧气的消耗量随汽氧比提高而相对减少。如下图所示 汽氧比与蒸汽、氧气消耗量的关系 1 水蒸气消耗量；2 氧气消耗量 由图可看出水蒸气量的变化幅度远远大于 氧气量的变化幅度。因此在实际生产中， 要兼顾气化过程和消耗指标来考虑，在不 引起气化炉产生结渣和气质变坏的情况下， 尽可能采用较低的汽氧比。 汽氧比的提高，使水蒸气的分解率显著下 降，这将加大煤气废水量。不但浪费了水 蒸气，同时还加大了煤气冷却系统的热负 荷，会使煤气水废水处理系统的负荷增加。 汽氧比的改变对煤气组成影响较大。随着 汽氧比的增加，气化炉内反应温度降低， 煤气组成中一氧化碳含量减少，二氧化碳 还原减少使煤气中二氧化碳与氢含

22、量高， 粗煤气组成与汽氧比的关系如下图所示 粗煤气组成与汽氧比的关系 汽氧比改变和炉内温度的变化对副产品焦油的性 质也有所影响。提高汽氧比以后，焦油中碱性组 分下降，芳烃组分则显著增加。 汽氧比与最高燃烧温度的关系由上述汽氧比对气 化过程的影响可知，降低汽氧比，有利于气化生 产，但汽氧比的降低也是有限度的，一般汽氧比 的选择条件是：在保证燃烧层最高温度低于灰熔 点的前提下，尽可能维持较低的汽氧比。汽氧比 与最高燃烧温度的关系如下图 汽氧比与最高燃烧温度的关系 BGL液态排渣气化炉 鲁奇液态排渣气化炉是传统固态排渣气化 炉的进一步发展，其特点是气化温度高， 气化后灰渣呈溶融态排出，因而使气化炉

23、的热效率与单炉生产能力提高，煤气的成 本降低。液态排渣鲁奇炉如下图所示。 1 煤箱 2 上部传动装置 3喷冷器 4布煤器 5 搅拌器 6 炉体 7 喷嘴 8 排渣口 9 熔渣急冷箱 10灰箱 该炉气化压力为2.0 3.0 M Pa ，气化炉上 部设有布煤搅拌器，可气化较强黏结性的 烟煤。气化剂（水蒸气十氧气） 由气化炉 下部喷嘴喷入，气化时，灰渣在高于煤灰 融点（T2） 温度下呈熔融状态排出，熔渣 快速通过气化炉底部出渣口流人急冷器， 在此被水急冷而成固态炉渣，然后通过灰 锁排出。 BGL液态排渣气化炉技术特点 由于液态排渣气化剂的汽氧比远低于固态 排渣，所以气化层的反应温度高，碳的转 化率增

24、大，煤气中的可燃成分增加，气化 效率高。煤气中CO 含量较高，有利于生成 合成气。 水蒸气耗量大为降低，且配入的水蒸汽仅 满足于气化反应，蒸汽分解率高，煤气中 的剩余水蒸汽很少，故而产生的废水远小 于固态排渣。 气化强度大。由于液态排渣气化煤气中的 水蒸汽量很少，气化单位质量的煤所生成 的湿粗煤气体积远小于固态排渣，因而煤 气气流速度低，带出物减少，因此在相同 带出物条件下，液态排渣气化强度可以有 较大提高。 液态排渣的氧气消耗较固态排渣要高，生 成煤气中的甲烷含量少，不利于生产城市 煤气，但有利于生产化工原料气。 液态排渣气化炉体材料在高温下的耐磨、 耐腐蚀性能要求高。在高温、高压下如何 有

25、效地控制熔渣的排出等问题是液态排渣 的技术关键，尚需进一步研究。 湿法气流床加压气化技术 湿法气流床气化是指煤或石油焦等固体碳氢化合 物以水煤浆或水炭浆的形式与气化剂一起通过喷 嘴，气化剂高速喷出与料浆并流混合雾化，在气 化炉内进行火焰型非催化部分氧化反应的工艺过 程。具有代表性的工艺技术有美国德士古发展公 司开发的水煤浆加压气化技术、道化学公司开发 的两段式水煤浆气化技术、中国自主开发的多喷 嘴煤浆气化技术，它们当中以德士古发展公司水 煤浆加压气化技术开发最早、在世界范围内的工 业化应用最为广泛。 水煤浆气化的煤质要求 总水分 总水包括外水和内水。外水是煤粒表面附着的水 分，来源于人为喷洒和

26、露天放置中的雨水，通过 自然风干即可失去。外水对德士古煤气化没有影 响，但如果波动太大对煤浆浓度有一定影响，而 且会增加运输成本，应尽量降低。 煤的内水是煤的结合水，以吸附态或化合态形式 存在于煤中，煤的内水高同样会增加运输费用， 但更重要的是内水是影响成浆性能的关键因素， 内水越高成浆性能越差，制备的煤浆浓度越低， 对气化有效气体含量、氧气消耗和高负荷运行不 利。 挥发分及固定碳 煤化程度增加，则可挥发物减少，固定碳 增加。固定碳与可挥发物之比称为燃料比， 当煤化程度增加时，它也显著增加，因而 成为显示煤炭分类及特性的一个参数。煤 中挥发分高有利于煤的气化和碳转化率的 提高，但是挥发分太高的

27、煤种容易自燃， 给储煤带来一定麻烦。 灰分 灰分是指煤中所有可燃物质完全反应后其中的矿 物质在高温下分解、化合所形成的惰性残渣，是 金属和非金属的氧化物和盐类（碳酸盐、硅铝酸 盐、硅酸盐、硫酸盐等） 的混合体。 灰分含有率越高，煤的总发热量就越低，浆化特 性也多半较差。根据资料介绍，同样反应条件下， 灰分含量每增加1 ，氧耗约增加0.70.8 煤 耗约增加1.31.5 。 灰分含量的增高，不仅会增加废渣的外运量，而 且会增加渣对耐火砖的侵蚀和磨损，还会使运行 黑水中固含量增高，加重黑水对管道、阀门、设 备的磨损，也容易造成结垢堵塞现象，因此应尽 量选用低灰分的煤种，以保证气化运行的经济性。 灰

28、熔点 煤灰的熔融性习惯上用四个温度来衡量，即煤灰 的初始变性温度、软化温度、半球温度、流动温 度。煤的灰熔点一般是指流动温度，它的高低与 灰的化学组成密切相关。 一般认为，灰分中氧化铁、氧化钙、氧化镁的含 量越多，灰熔点越低；氧化硅、氧化铝含量越高， 灰熔点愈高。但灰分不是以单独的物理混合物形 式存在，而是结晶成不同结构的混合物，结晶结 构不同灰熔点差异很大，不能以此作为惟一的判 别标准。通常用下 来粗略判断煤种灰分熔融的难 易程度： 酸碱比SiO2Al2O3/Fe2O3CaOMgO 当比值处于1 5 之间时易熔，大于5 时难熔。 灰渣黏温特性 灰渣黏温特性是指熔融灰渣的黏度与温度的关系。熔融

29、灰渣 的黏度是熔渣的物理特性，一旦煤种（灰分组成） 确定，它 只与实际操作温度有关。 水煤浆气化采用液态排渣，操作温度升高，灰渣黏度降低， 有利于灰渣的流动，但灰渣黏度太低，炉砖侵蚀剥落较快。 根据有些厂家的经验，当操作温度在1400 以上每增加20 ，耐火砖熔蚀速率将增加一倍。温度偏低，灰渣黏度升高， 渣流动不畅，容易堵塞渣口。只有在最佳黏度范围内操作才 能在炉砖表面形成一定厚度的灰渣保护层，既延长了炉砖寿 命又不致堵塞渣口。液态排渣炉气化最佳操作温度视灰渣的 黏温特性而定，一般推荐高于煤灰熔点3050 。最佳灰 渣流动黏度对应的温度为最佳操作温度，大多研究机构认为 最佳黏度应控制在15 4

30、0Pas 之间。 助熔剂 由于材料耐热能力的限制，对灰熔点高于1400 的煤如果还要 采用熔渣炉气化，建议使用助熔剂，以降低煤的灰熔点。根据 煤质中矿物质对灰熔点影响的有关研究表明，添加适当助熔剂 降低灰分组成的酸碱比，可有效降低灰熔点。 助熔剂的种类及用量要根据煤种的特性确定，一般选用石灰石 或氧化铁作为助熔剂。石灰石及氧化铁特别适宜作助熔剂的原 因在于，它们是煤的常规矿物成分，几乎对系统没有影响，流 动性与一般的水煤浆相同，加入后又能有效地改变熔渣的矿物 组成，降低灰熔点和黏度。视煤种的不同，氧化钙的最佳加入 量约为灰分总量的2025左右，氧化铁为15 左右即可对 灰熔点降低起到明显作用。

31、但助熔剂的加入量过大也会适得其 反，另外灰渣成分不同对砖的侵蚀速率也会不同，因此还应根 据灰渣的组成和向火面耐火材料的构成合理选择助熔剂。 加入助熔剂后气化温度的降低将使单位产气量和冷煤气效率提 高、氧耗明显降低，但同时也会使碳转化率稍有降低、排渣量 加大，过量加入石灰石还会使系统结垢加剧。 在筛选煤种时，宜选择灰熔点较低的煤种，这可有效地降低操 作温度，延长炉砖的使用寿命，同时可以降低氧耗、煤耗和助 熔剂消耗。 发热量 发热量即热值，是煤的主要性能指一，其 值与煤的可燃组分有关，热值越高每千克 煤产有效气量就越大，要产相同数量的有 效气煤耗量就越低。 元素分析煤中有机质主要由碳、氢、氧、氮、

32、 硫五种元素构成，碳是其中的主要元素。煤中的 含碳量随煤化程度增加而增加。年轻的褐煤含碳 量低，烟煤次之，无烟煤最高。氢和氧含量随煤 化学程度加深而减少，褐煤最高，无烟煤最低。 氮在煤中的含量变化不大，硫则随成煤植物的品 种和成煤条件的不同而有较大的变化，与煤化程 度关系不大。 气化用煤希望有效元素碳和氢的含量越高越好， 其他元素含量越低越好。 氧含量。一般在10 左右，对气化过程没有副作 用。 硫含量。煤中硫组分除少量不可燃硫随渣排出外， 大部分在气化反应中生成硫化氢和微量硫氧化碳， 其中硫化氢会对设备和管道产生腐蚀。已有用户 使用过含硫量达5 的煤种，发现对气化装置影 响不大。煤中含硫量的

33、多少对后续的酸性气体脱 除和硫回收装置影响也较大，因此要求煤中的可 燃硫含量要相对稳定，以便选择正确的脱硫方法。 氮含量。煤中的氮含量决定着煤气中氨含量和冷 凝液的pH 值，冷凝液中氨含量高，pH 值高可减 轻腐蚀作用。但生成过多的氨在低温下会与二氧 化碳反应而形成堵塞引起故障，同时pH 值的升高， 极易引起碳酸钙结垢，因此应正确考虑氮含量的 影响，以利于合理选择设备材质、平衡系统水量。 煤中氮含量达到10 时生产中已证实不是大问 题。 氯含量。气化反应后氯有一部分随固体渣排出装 置，另一部分溶滞于工艺循环水中。当氯含量过 高时会对设备和管道造成腐蚀，特别是对于不锈 钢材质，工艺运行中应予以适

34、当控制。一般气化 循环灰水中氯离子浓度控制在120 106 150 106 之间。 砷含量。我国对188 个煤样抽查结果显示煤中砷 含量在0.5 106 176106 之间，虽然含量 不高，随煤种变化差异很大，但砷可以以挥发态 单质转化到粗煤气中，进入催化剂床层后与活性 组分Co 、Mo 形成比较稳定的化合物，从而使催 化剂失去活性，造成不可恢复的慢性中毒。研究 表明当变换催化剂中砷含量达到006 时，其 反应活性即开始下降，达到01 时基本失去全 部反应活性。因此煤中的砷含量越低越好。 可磨指数 一般多用哈氏可磨指数（Hardgrove Index ，简写 HGI） 表达煤的可磨性，它是指煤

35、样与美国一种 粉碎性为100 的标准煤进行比较而得到的相对粉 碎性数值，指数越高越容易粉碎。煤的可磨指数 决定于煤的岩相组成、矿质含量、矿质分布及煤 的变质程度。易于破碎的煤容易制成浆，节省磨 机功耗，一般要求煤种的哈氏可磨指数在50 60 以上。 综上所述，从技术角度来看，水煤浆加压气化技 术可以适用于大多数褐煤、烟煤及无烟煤的气化， 但从经济运行角度来看，在筛选煤种时可将以下 指标作为参照进行比较：煤种的内水以不大于8 为宜、灰分宜小于13 ；灰熔点以小于1300 的煤种为佳，但灰熔点太低对气化采用废锅流 程的不利，易使废锅结焦或积灰；发热量参考指 标为25MJkg ，越高越好；尽可能选择

36、煤中有 害物质少、可磨性好、灰渣黏温特性好的煤种； 尽可能选择服务年限长、储量大、地质条件相对 好、煤层厚的矿点，以保证供煤质量的稳定。 水煤浆的特性 流变特性 流体的流变特性是指流体受外力作用发生流动与 变形的特性。 煤浆黏度低是输送的要求，也是煤浆通过喷嘴能 充分雾化的需要。水煤浆能够自由流动或泵送的 最高黏度约为2 3Pas 左右。 水煤浆在搅拌、泵送与管道输送过程中受到了不 同程度的剪切作用，这些都会或多或少地改变煤 浆的流变特性及其稳定性，实际生产中应加以注 意。 粒度分布 煤粉悬浮体系的特性除与原煤本身性质有关外，其粒度组 成即分布程度也将直接影响煤浆的物理和工艺特性。纯粹 的细粒

37、子并不能制成高浓度的水煤浆，必须将粗细粒子适 当搭配，使体系具有足够宽的粒度分布和适宜的分布结构， 造成溶液中不同粒子间的相互镶嵌才有利于制备高浓度煤 浆。 粒度分布状况影响水煤浆的黏度和稳定性，也影响水煤浆 的燃烧反应。从气化反应考虑，煤粉粒度越细越好，这有 利于获得较高的碳转化率。但是， 细粒所占比率增加时， 获得同样浓度的煤浆其制浆工艺要求将更高、粒级配比要 求将更严，制浆成本相应加大，这里需要综合考虑。 目前气化用水煤浆粒度分布状况是：通过40（420m ） 的粒子为99 ，通过200目（74m） 的微粒粒子为30 50 ，到底粒度分布范围多少合适，这要取决于原 煤特性及成浆实验。 煤

38、浆浓度 煤浆浓度高有利于提高气化强度，并获得 较高的热值。从经济运行考虑，般应达到 60 70 ，但浓度又受到黏度的限制， 煤浆浓度越大黏度就越易升高，对泵送和 雾化都不利。优质煤比劣质煤黏度增加的 快，当浓度超过50 时其黏度猛增。 煤浆浓度下降会使送入气化炉的水量提高， 蒸发水分所需消耗的热量增多，有效气体 成分减少，降低了冷煤气效率，增加了氧 耗，对气化运行不利。 煤浆的稳定性 稳定性是表示煤粉在水中的悬浮能力，是 指煤浆在储存与运输期间保持均匀的特性。 稳定性与煤炭的性质、颗粒的粒度分布、 添加剂及水煤浆的流变特性等诸多因素有 关。稳定性越好越有利于煤浆的长时间储 存与远距离输送。 水

39、煤浆气化反应是一个很复杂的物理和化 学反应过程，水煤浆和氧气喷入气化炉后 瞬间经历煤浆升温及水分蒸发、煤热解挥发、 残碳气化和气体间的化学反应等过程，最 终生成以CO、H2 为主要组分的粗煤气（或 称合成气、工艺气）， 灰渣采用液态排渣。 水煤浆气化工艺流程介绍 水煤浆气化工艺过程包括水煤浆制备、水 煤浆加压气化和灰水处理三部分。水煤浆 的制备一般采用湿法棒磨或球磨，气化流 程可选择激冷式或废锅式流程，灰水处理 一般采用高压闪蒸、真空闪蒸、灰水沉淀 配细灰压滤的流程。水煤浆的制备和灰水 处理工艺比较简单，下面着重讨论德士古 水煤浆气化的两种典型流程。 激冷流程激冷流程 从煤输送系统送来原料煤，

40、 经过称重后加入磨机，在磨机中 与定量的水和添加剂混合制成一定浓度的煤浆。煤浆经滚筒 筛筛去大颗粒后流入磨机出口槽，然后用低压煤浆泵送入煤 浆槽，再经高压煤浆泵送入气化喷嘴。通过喷嘴煤浆与空分 装置送来的氧气一起混合雾化喷入气化炉，在燃烧室中发生 气化反应。 气化炉燃烧室排出的高温气体和熔渣经激冷环被水激冷后， 沿下降管导人激冷室进行水浴，熔渣迅速固化，粗煤气被水 饱和。出气化炉的粗煤气再经文丘里喷射器和炭黑洗涤塔用 水进一步润湿洗涤，除去残余的飞灰。根据需要，将所产粗 煤气经变换制氢或做它用。生成的灰渣留在水中，绝大部分 迅速沉淀并通过锁渣罐系统定期排出界外。激冷室和炭黑洗 涤塔排出黑水中的

41、细灰（包括未转换的炭黑） 通过灰水处理 系统经沉降槽沉降除去，澄清的灰水返回工艺系统循环使用。 为了保证系统水中的离子平衡，抽出小部分水送入生化处理 装置处理排放。 废锅流程废锅流程 废锅流程气化炉燃烧室排出物经过紧连其下 的辐射废锅间接换热副产高压蒸汽，高温粗 煤气被冷却，熔渣开始凝固；含有少量飞灰 的粗煤气再经过对流废锅进一步冷却回收热 量，绝大部分灰渣（约占95 ） 留在辐射废 锅的底部水浴中。出对流废锅的粗煤气用水 进行洗涤，除去残余的飞灰，然后可送往下 游工序进一步处理；粗渣、细灰及灰水的处 理方式与激冷流程的方法相同。 水煤浆加压气化原理 反应基本原理反应基本原理 煤是一种复杂的有

42、机化合物，可用通式C mH nO 来表示它的分子式。水煤浆喷入炉 膛后在短短的5 7 秒内就完成了煤浆水分 的蒸发、煤的热解挥发、燃烧和一系列转 化反应。炉膛内可能发生的化学反应有 （式中Q 为反应热，放热为正吸热为负）： CmHnO+(m-1)/2+n/4O2完全氧化 mCO2+n/2H2O+Q CO2完全氧化 CO2Q H2 1/2O2完全氧化 H2O Q CO 1/2O2完全氧化CO2 Q CmHnO(m-1)/2O2部分氧化 mCOn2H2Q C1/2O2部分氧化 CO Q C mHnO(煤) 煤热解 低链烃类（气态）+焦炭 CmHnO (m-1)H2O 煤转化 mCO (m 1 n2

43、)H2 Q CmHnO (2 m 1)H2O 煤转化mCO2 (2m-1n2)H2 Q C mH nO (m 1)CO2煤转化 (2 m 1) COn2H2 Q CH42H2O甲烷转化CO24H2 Q CH4H2O甲烷转化CO 3H2 Q CH4CO2甲烷转化2CO2H2 Q CH2O碳气化 CO H2 Q CCO2碳气化 2CO Q COH2O变换反应CO2H2Q 3H2N2氨生成反应2NH3 Q H2S硫化氢生成H 2S Q H2SCOCOS生成H2 COS CO H2O甲酸生成HCOOH 上述反应最终生成了以CO 、H2 、CO2 、H2O 为主要成分，以CH4 、H2S 、N2 为次要

44、成分， 以 COS 、NH3 、HCOOH 、HCN 为微量成分 的产品气。 对水煤浆在气化炉中反应的几种认知 燃烧反应在先 气化反应过程分为两步完成： 第一步主要进行的是碳及其化合物被完全氧化的 放热反应。 第二步进行的是上述反应产物、水蒸气与煤的热 解产物、碳发生的转化反应 ，认为出气化炉的气 体组成主要由变换反应决定，并同反应甲烷化反 应和硫化氢还原反应一起达到反应平衡。 该模型简单实用，给计算带来了许多方便，但却 无法圆满解释生产中出现的许多现象，例如渣口 堵塞有效气含量反而上升等现象。 二、部分氧化反应在先 水煤浆部分氧化反应生成的干气中CO、CO2 和H2 三组分总量占96 98

45、左右，基于这种状况该模 型将气化反应过程简化为三个主要反应，即CO的氧 化反应、C的部分氧化反应和变换反应。认为煤中 的碳首先与氧气发生部分氧化反应全部生成CO ； CO2 产物则是由过量的氧与CO 发生进一步的氧化 反应以及由CO和H2O 发生变换反应形成的；H2O 量的增减则完全取决于变换反应；H2 量则为水蒸气 的增减量加上煤中带入的氢量再扣除掉转化为硫化 氢时消耗掉的氢量，并认为变换反应在出口处达到 了平衡。 根据以上假设对系统进行物料和热量平衡，列出过 程模型进行计算。同第一个模型一样，这种简化给 计算带来方便，但同时又掩盖了气化过程中发生的 许多现象。 三、区域反应模型 华东理工大

46、学对德士古气化过程进行了大量的冷模试验，并 结合国内气化装置运行的实际经验，提出了气化反应区域模 型。根据对流动冷模试验结果进行分析认为气化炉燃烧室内 存在三个流动特征各异的区域，即射流区、回流区与管流区 （见下图）。射流区、回流区的存在使得气化炉内各物质的 停留时间出现差异，一般在02 30s 之间，分布较宽，而 炉膛的平均停留时间为5 7s 。 水煤浆在这些不同的区域中分别完成极为复杂的物理过程和 化学过程。化学反应按照特征可分为燃烧反应，又称一次反 应，主要反应产物为CO2和H2O ；以及二次反应，又称转化 反应，主要反应产物为CO和H2 。 蒸发干燥等物理过程和燃烧反应基本 上在射流区

47、中进行主要是煤、C、H2 的完全氧化反应。 二次反应主要发生在回流区与管流 区，其中CO、H2 大都来自回流流股， 主要是煤的热解、煤的转化反应、甲 烷转化反应、变换反应。 二次反应也会在射流区内发生；同样， 在回流区由于湍流的随机性也会有 H2、CO的燃烧反应发生，可见图中 流体流动区域与气化反应区域并不完 全重合。炉膛内流动区域的存在以及 各区内发生的反应各不相同，导致炉 膛内存在着一定的温度分布，火焰区 温度最高，管流区次之，回流区最低。 水煤浆气化技术的技术优点 可用于气化的原料范围比较宽。几乎从褐煤 到无烟煤的大部分煤种都可采用该项技术进 行气化，还可气化石油焦、煤液化残渣、半 焦、

48、沥青等原料，1987 年以后又开发了气化 可燃垃圾、可燃废料（如废轮胎） 的技术。 工艺技术成熟，流程简单，过程控制安全可 靠，设备布置紧凑，运转率高。气化炉内结 构设计简单，炉内没有机械传动装置，操作 性能好，可靠程度高。 操作弹性大，气化过程碳转化率比较高。碳转化 率一般可达95 99 ，负荷调整范围为50105 。 粗煤气质量好，用途广。由于采用高纯氧气进行 部分氧化反应，粗煤气中有效成分（COH2）可 达80 左右，除含少量甲烷外不含其他烃类、酚 类和焦油等物质，粗煤气后续过程无须特殊处理 而可采用传统气体净化技术。产生的粗煤气可用 于生产合成氨、甲醇、羰基化学品、醋酸、醋酐 及其他相

49、关化学品，还可用于供应城市煤气，也 可用于联合循环发电（IGCC） 装置。 可供选择的气化压力范围宽。气化压力可根据工 艺需要进行选择，目前商业化装置的操作压力等 级在2.6 6.5 MPa 之间，中试装置的操作压力 最高已达8.5 M Pa ，这为满足多种下游工艺气体 压力的需求提供了基础。6.5Mpa高压气化为等压 合成其他碳一类化工产品如甲醇、醋酸等提供了 条件，既节省了中间压缩工序，也降低了能耗。 单台气化炉的投煤量选择范围大。根据气化压力 等级及炉径的不同，单炉投煤量一般在400 1000td （干煤） 左右，但在美国Tampa 气化 装置最大气化能力达2200td（干煤）。 气化过

50、程污染少，环保性能好。高温高压 气化产生的废水所含有害物极少，少量废 水经简单生化处理后可直接排放；排出的 粗、细渣既可做水泥掺料或建筑材料的原 料也可深埋于地下，对环境没有其他污染。 干法气流床加压气化技术 气流床气化是煤炭气化的一种重要形式。 原料煤是以粉状入炉，粉煤和气化剂经 由烧嘴或燃烧器一起夹带、并流送入气 化炉，在气化炉内进行充分的混合、燃 烧和气化反应。由于在气化炉内气固相 对速度很低，气体夹带固体几乎是以相 同的速度向相同的方向运动，因此称为 气流床气化或夹带床气化。 粉煤气化的特点 粉煤进料 煤的气化反应是非均相反应，又是剧烈的热 交换反应，影响煤气化反应的主要因素除气 化温

51、度外，气固间的热量传递、固体内部的 热传导速率及气化剂向固体内部的扩散速率 是控制气化反应的主要因素。气流床气化是 气固并流，气体与固体在炉内的停留时间几 乎相同，都比较短，一般在1 10s 。煤粉 气化的目的是想通过增大煤的比表面积来提 高气化反应速度，从而提高气化炉的生产能 力和碳的转化率。 在流化床气化过程中，气体和固体的流动是 并流和逆流共存，要保证气化炉的正常操作， 对入炉原料中粉煤的含量也要求控制在一定 的比例。而气流床气化入炉原料的粒度越细 对气化反应越有利。煤的颗粒直径从10cm 降到0.01 m m（10m），煤的比表面积约扩 大104 倍，这样可以有效地提高气化反应速 率，

52、从而提高气化炉的生产能力和碳的转化 率。因此，粉煤气化通过降低入炉原料粒度 来提高固体原料的比表面对气化反应就更有 其特殊意义。随着采煤技术自动化程度的提 高，商品煤中粉煤含量越来越多，因此采用 粉煤气化就显得日趋重要。 高温气化 气流床煤气化反应温度比较高，气化炉内火焰中心 温度一般可高达2000 以上，出气化炉气固夹带流 的温度也高达1400 1700，参加反应的各种物 质的高温化学活性充分显示出来，因而碳转化率特 别高。高温下煤中的挥发分如焦油、氮、硫化物、 氰化物也可得到充分的转化。其他组分也通过彻底 的“内部燃烧” 得到钝化。因此，得到的产品煤气 比较纯净，煤气洗涤污水比较容易处理。

53、对非燃料 用气如合成氨或甲醇的原料气来说，甲烷是不受欢 迎的，随着气化温度的升高其所产生的气体中甲烷 含量显著降低，因此气流床煤气化特别适合于生产 高CO H 2 含量的合成气。高温气化生产合成气 的显热可通过废热锅炉回收，生产蒸汽。在某些情 况下，所生产的蒸汽除自身生产应用外，还可以和 其他的化工企业或发电企业联合一起利用。 液态排渣 在气流床气化过程中，夹带大量灰分的气流，通过 熔融灰分颗粒间的相互碰撞，逐渐结团、长大，从 气流中得到分离或黏结在气化炉壁上，并沿炉壁向 下流动，以熔融状态排出气化炉。经过高温的炉渣， 大多为惰性物质，无毒、无害。由于是液态排渣， 要保证气化炉的稳定操作，气化

54、炉的操作温度一般 在灰的流动温度（FT）以上，原料煤的灰熔点越高， 要求气化操作温度也就越高，这样势必会造成气化 氧气的消耗量增加，影响气化运行的经济性，因此， 使用低灰熔点煤是有利的。对于高灰熔点煤，可以 通过添加助熔剂，降低灰熔点和灰的黏度，从而提 高气化的可操作性。 几种气化炉的结构 航 天 炉 GSP 粉 煤 气 化 炉 Shell 粉 煤 气 化 炉 科 林 炉 粉煤气化对煤质的要求 通过与各设计院交流及实际考察航天炉在临 泉的应用，粉煤气化并不是所有的煤都能够 气化，煤的组成、灰的组成、灰分的粘温特 性决定煤能否适用于粉煤气化。 水分 煤中水分为内水与外水，外在水分是在采煤过程中加

55、入的 水或空气状态下煤吸收空气中的水分，内水是水以络合态 存在于煤中。外在水通过干燥可以去除，内水则只能在高 温气化过程中通过水的热解将水转变为H2。 内水含量的高低直接影响粉煤的输送。目前为止无论Shell、 GSP、航天炉的气化用煤，其内水含量均未超过8%。 选用粉煤气化考虑煤粉输送以水分保证粉煤在输送过程中 不结团，保证粉煤能够连续输送。高于8%内水的煤的输 送要通过煤输送实验确定。 灰分灰分 灰分是煤中的惰性物质，其含量的高低对气化 反应影响不大，但对输煤，气化炉及灰处理系 统影响较大。灰分越高，气化煤耗、氧耗越高， 气化炉及灰渣处理系统负担也就越重，严重时 会影响气化炉的正常运行。由

56、于粉煤气化炉是 采用冷壁结构，以渣抗渣，如果灰分含量太低， 气化炉的热损大，且不利于炉壁的抗渣保护， 影响气化炉的使用寿命。 煤粉粒度、挥发分及反应活性煤粉粒度、挥发分及反应活性 挥发分是煤加热后挥发出的有机质（如焦油） 及其分 解产物。它是反映煤的变质程度的重要标志，能够大 致地代表煤的变质程度。一般而言， 挥发分越高，煤 化程度越浅，煤质越年轻，反应活性越好，对气化反 应越有利。由于粉煤气化炉采用的是高温气化，气体 在炉内的停留时间比较短，这时气固之间的扩散反应 是控制碳的转化的重要因素，因此对煤粉粒度要求比 较细，而对挥发分及反应活性的要求不像固定床那样 严格。由于煤粉粒度的粗细直接影响

57、了制粉的电耗和 成本，因此在保证碳的转化前提下，对挥发分含量高、 反应活性好的煤可适当放宽煤粉粒度，对于低挥发分、 反应活性差的煤（如：无烟煤） 煤粉粒度应越细越好。 总硫总硫 煤中硫的存在，在气化环境中形成H2S 和COS 。硫含量过高，会给后系统煤气 的净化及脱硫带来负担，并直接影响煤 气净化系统的投资及运行成本。对煤中 硫含量的选择，应结合净化装置的设计 及投资综合考虑。 灰熔点及灰组成灰熔点及灰组成 粉煤气化属熔渣、气流床气化，为保证 气化炉能顺利排渣，气化操作温度要高 于灰熔点FT （流动温度） 约100 150 。如灰熔点过高，势必要求提高气化 操作温度，从而影响气化炉运行的经济

58、性。因此FT 温度低对气化排渣有利。对 高灰熔点煤，一般可以通过添加助熔剂 来改变煤灰的熔融特性，以保证气化炉 的正常运转。 煤灰主要是由SiO2 、Al2O3 、Fe2O3 、CaO 、 MgO 、TiO2 及Na2O 、K2O 等组成。一般而 言，煤灰中酸性组分SiO2 、Al2O3 、TiO2 和碱 性组分Fe2O3 、CaO 、MgO 、Na2O 等的比 值越大，灰熔点越高。煤灰组成一般对气化反 应无多大影响，但其中某些组分含量过高会影 响煤灰的熔融特性，造成气化炉渣口排渣不畅 或渣口堵塞（主要是Fe2O3 和CaO ）。对助熔 剂及加入量的选择，应结合煤灰组成，通过添 加某些组分（一

59、般选用碱性组分），调整煤灰 的相对组成，以改善灰的熔融特性。添加助熔 剂将或多或少地增加运行成本和建设投资。这 些费用的增加可以通过降低气化操作温度，节 约氧耗和煤耗来补偿。 综合来看，粉煤气化适应相对低的灰熔点 （13001400）；灰分10%，以保证灰渣 的形成与流动有一个平衡，能够保证气化炉内 壁的灰渣层均匀，减少热损失，主要的是能真 正做到“以渣抗渣”和灰渣的粘温特性能够保 证气化操作的稳定 。如果灰分含量低，可通过 添加适当的灰或通过配煤方式来改变灰含量， 但同时要兼顾气化温度、灰渣的形成与流动平 衡来保证气化炉的稳定运行。 粉煤气化工艺流程的描述 Shell粉煤气化工艺流程 来自制

60、粉系统的干燥粉煤由氮气或二氧化碳 气经浓相输送至炉前煤粉储仓及煤锁斗，再 经由加压氮气或二氧化碳气加压将细煤粒由 煤锁斗送入周向相对布置的气化烧嘴。气化 需要的氧气和水蒸气也送入烧嘴。通过控制 加煤量，调节氧量和蒸汽量，使气化炉在 1400 1700 范围内运行。气化炉操作 压力为2 4 MPa 。在气化炉内煤中的灰分 以熔渣形式排出。绝大部分熔渣从炉底离开 气化炉，用水激冷，再经破渣机进入渣锁系 统，最终泄压排出系统。熔渣为一种惰性玻 璃状物质。 出气化炉的粗煤气挟带着飞散的熔渣粒子被循 环冷却煤气激冷，使熔渣固化而不致粘在合成 气冷却器壁上，然后再从煤气中脱除。合成气 冷却器采用水管式废热