260吨转炉设计课程设计论文

1、课程设计说明书graduate design (thesis)课程设计题目：260吨转炉设计学生姓名：专业班级：学 院：指导教师： 2012年12月26日1转炉计算1.1炉型设计1. 原始条件 炉子平均出钢量为260吨，钢水收得率取92%，最大废钢比取10%，采用废钢矿石法冷却。铁水采用p08低磷生铁w(si)0.85% w(p)0.2% w(s)0.05%；氧枪采用三孔拉瓦尔型喷头，设计氧压为1.0mpa2. 炉型选择根据原始条件采锥球型作为本设计炉型。3. 炉容比 取v/t=0.94. 熔池尺寸的计算1) 熔池直径的计算公式 (1) 确定初期金属装入量g：取b=15%则g=（2）确定吹氧时

2、间：根据生产实践，吨钢耗氧量，一般低磷铁水约为5057，高磷铁水约为6269，本设计采用低磷铁水，取吨钢耗氧量为50。并取吹氧时间为14min，则 供氧强度= d=0.692600.4=6380mm=6.380m2) 熔池深度计算 筒球型熔池深度的计算公式为 确定=6.380m, =5.010m3) 熔池其他尺寸确定(1) 球冠的弓形高度: (2) 炉底球冠曲率半径： (3) 锥台高度 h2=h-h1=5.0100.574=4.436m d1=2=2=6.740m5. 炉帽尺寸的确定1) 炉口直径 :2) 炉帽倾角：取3) 炉帽高度 本设计取h直=400mm，则整个炉帽高度为： 在炉口处设置水

3、箱式水冷炉口炉帽部分容积为： m36. 炉身尺寸确定1) 炉膛直径=6.380m（无加厚段）2) 根据选定的炉容比为0.90，可求出炉子总容积为 3) 炉身高度4) 炉型内高7. 出钢口尺寸的确定1) 出钢口直径2) 出钢口衬砖外径3) 出钢口长度4) 出钢口倾角：取8. 炉衬厚度确定炉身工作层选700mm,永久层115mm,填充层100mm,总厚度为700+115+100=915（mm）炉壳内径为炉帽和炉底工作层均选600mm,炉帽永久层为150mm,炉底永久层用标准镁砖立砌，一层230mm,粘土砖平砌三层653=195（mm）,则炉底衬砖总厚度为600+230+195=1025（mm）,故

4、炉壳内形高度为，工作层材质全部采用镁碳砖。9. 炉壳厚度确定炉身部分选70mm厚的钢板，炉帽和炉底部分选用50mm厚的钢板。则 炉壳转角半径 10. 验算高宽比可见， ，符合高宽比的推荐值。因此所设计的炉子尺寸基本上是合适的。能够保证转炉的正常冶炼进行。转炉砖称(砌砖)1 炉身砖称 炉身永久层选用m-28型(镁砖)。外圈砖数=（块）内圈砖数=（块）故，每层选用114块。层数=（层），根据实际炉型，选用66层，除去出钢口处的影响要减掉30块砖，共计7362块砖。 炉身填充层该层厚100mm，用焦油镁砂捣打而成。 炉身工作层选用氧气炼钢转炉用碱性砖，80/36。外圈砖数=（块）内圈砖数=（块）故，

5、每层选用146块。层数=（层），根据实际炉型，选用42层，除去出钢口处的影响要减掉36块砖，共计6096块砖。炉帽砖称 炉帽永久层选用m-21型(镁砖)。估算层数=（层）第一层：外圈砖数=块 内圈砖数=块 故，该层选用198块第二层：外圈砖数=块 内圈砖数=块 故，该层选用205块第三层：外圈砖数=块 内圈砖数=块 故，该层选用212块第四层：外圈砖数=块 内圈砖数=块 故，该层选用218块第五层：外圈砖数=块 内圈砖数=块 故，该层选用225块第六层：外圈砖数=块 内圈砖数=块 故，该层选用232块第七层：外圈砖数=块 内圈砖数=块 故，该层选用239块第八层：外圈砖数=块 内圈砖数=块 故

6、，该层选用245块第九层：外圈砖数=块 内圈砖数=块 故，该层选用252块第十层：外圈砖数=块 内圈砖数=块 故，该层选用259块第十一层：外圈砖数=块 内圈砖数=块 故，该层选用266块第十二层：外圈砖数=块 内圈砖数=块 故，该层选用273块第十三层：外圈砖数=块 内圈砖数=块 故，该层选用27+块第十四层：外圈砖数=块 内圈砖数=块 故，该层选用286块第十五层：外圈砖数=块 内圈砖数=块 故，该层选用293块第十六层：外圈砖数=块 内圈砖数=块 故，该层选用300块第十七层：外圈砖数=块 内圈砖数=块 故，该层选用306块第十八层：外圈砖数=块 内圈砖数=块 故，该层选用313块第十九

7、层：外圈砖数=块 内圈砖数=块 故，该层选用320块第二十层：外圈砖数=块 内圈砖数=块 故，该层选用327块第二十一层：外圈砖数=块 内圈砖数=块 故，该层选用333块第二十二层：外圈砖数=块 内圈砖数=块 故，该层选用340块 根据实际炉型，选用22层，除去出钢口处的影响要减掉70块砖，共计5653块砖。 炉帽工作层估算层数=由上至下，每俩层砖为一组，前四层选用氧气炼钢转炉用碱性砖60/60（600*180/120*100）第1、2层：外圈砖数= 内圈砖数= 故，该层选用75块第3、4层：外圈砖数= 内圈砖数= 故，该层选用81块 由第5层开始，选用氧气炼钢转炉用碱性砖，60*36（600

8、*168/132*100）第5、6层：外圈砖数= 内圈砖数= 故，该层选用85块第7、8层：外圈砖数= 内圈砖数= 故，该层选用89块第9、10层：外圈砖数= 内圈砖数= 故，该层选用93块第11、12层：外圈砖数= 内圈砖数= 故，该层选用98块第13、14层：外圈砖数= 内圈砖数= 故，该层选用102块第15、16层：外圈砖数= 内圈砖数= 故，该层选用107块第17、18层：外圈砖数= 内圈砖数= 故，该层选用112块第19、20层：外圈砖数= 内圈砖数= 故，该层选用118块第21、22层：外圈砖数= 内圈砖数= 故，该层选用123块第23、24层：外圈砖数= 内圈砖数= 故，该层选用

9、128块第25、26层：外圈砖数= 内圈砖数= 故，该层选用134块第27、28层：外圈砖数= 内圈砖数= 故，该层选用139块第29、30层：外圈砖数= 内圈砖数= 故，该层选用145块第31、32层：外圈砖数= 内圈砖数= 故，该层选用150块根据实际炉型，选用32层，出去出钢口处的影响要减掉42块砖，共计1737块。出钢口砖称 此处定做外径1020，内径，长1190的氧气炼钢转炉用碱性砖一块。转炉内型与炉壳之间没有砖称填充的地方均用焦油镁砂捣打而成的填充料填充。2氧枪设计2.1喷头设计1. 原始数据转炉公称容量260吨，低磷铁水，冶炼钢种以低碳钢为主。转炉参数，炉容比v/t0.9,熔池直

10、径d6380mm,有效高度h内12703mm, 熔池深度h5010mm。2. 计算氧流量取吨钢耗氧量57m3,吹氧时间14min,则氧流量 3. 选用喷孔出口马赫数为m2.0 ,采用三孔喷头,喷孔夹角为10。4. 设计工况氧压查等熵流表，当m2.0时0，则 5. 计算喉口直径每孔氧流量 利用公式则求得，取喉口长度。6. 计算d出依据2.0，查等熵流表 7. 计算扩张段长度取半锥角为50，则扩张段长度 8. 收缩段长度取2.2氧枪枪身设计1. 原始数据冷却水流量冷却水进水速度，冷却水回水速度，冷却水喷头处流速，中心氧管内氧气流速，吹炼过程中水温升，其中回水温度，进水温度；枪身外管长枪身中层管长中

11、心氧管长1800局部阻损系数。2. 中心氧管管颈的确定1) 中心氧管管颈的公式为:2) 管内氧气的工矿体积流量:3) 中心氧管的内截面积:4) 中心氧管的内径:5) 根据热轧无缝钢管产品目录，选择标准系列产品规格为的钢管验算氧气在钢管内的实际流速: 符合要求。3. 中层套管管径的确定1) 环缝间隙的流通面积: 2) 中层管的内径为:根据热轧无缝钢管产品目录，选择标准系列产品规格为的钢管。3) 验算实际水速 : 符合要求。4. 外层套管管径的确定1) 出水通道的面积:ap=0.007942) 外管内径为： =根据热轧无缝钢管产品目录，选择标准系列产品规格为 的钢管。3) 验算实际水速:符合要求。

12、5. 中层套管下沿至喷头面间隙h的计算该处的间隙面积为: =又知 ，故 =6. 氧枪总长度和行程确定1) 根据公式氧枪总长为：式中：氧枪最低位置至炉口距离；炉口至烟罩下沿的距离，取1.212m；烟罩下沿至烟道拐点的距离，取4.403m；烟道拐点至氧枪孔的距离；为清理结渣和换枪需要的距离，取0.800m；根据把持器下段要求决定的距离；把持器的两个卡座中心线间的距离；根据把持器上段要求决定的距离。2) 氧枪行程为: 7. 氧枪热平衡计算冷却水消耗量的计算: ，证明前面设计中选择的耗水量是足够的,且也是合适的.8. 氧枪冷却水阻力计算氧枪冷却水系统是由输水管路、软管和氧枪三部分串联而成的。冷却水系统

13、最大阻力损失部分是氧枪，大约占总阻力损失的80以上。利用氧枪进水管入口和回水管出口两个平面的实际气体的柏努力方程式，即其能量平衡关系来确定氧枪冷却水的进水压力。 设进水管入口为面，回水管出口为面，则:式中: 进、出口压力，pa;-面高度，m;进、出水速度，m/s;水的密度，（1000/m3）;重力加速度，m/s2.因为zz0,vjvp,p00，所以ph失1-2，即氧枪冷却水的进水压力近似等于氧枪冷却水的阻力损失。其阻力损失为:h失1-2= =0.036*+0.038*=792614.16+306392.5+4800=1103806.7papa式中、-进、回水管的长度（m） 、-进、回水管的摩擦

14、阻力系数（=0.036，=0.038） 、-进、回水管内和底部的水速（m/s） -局部阻力损系数（=1.5） -水的密度（1000kg/m） 、-进、回水管的有效直径，也叫当量直径 冷却水进水压力3烟气净化系统设备设计及计算3.1.吹炼条件转炉公称容量为260吨，2吹2，金属最大装入量为g=263吨，铁水含碳量w1（c）4，钢水含碳量w2（c）0.1，冶炼周期为35min，吹氧时间为14min。1. 烟气及烟尘有关参数炉气成分：co=86% , co2=10% , n2=3.5% ,o2=0.5%烟气进口尘浓为 co=0.109 kg/m3供氧强度 b=4.07m3/(tmin)燃烧系数 0.

15、08进入净化系统的气温 tgj=9002. 供水温度一文用不经冷却循环水为40，二文用循环水经冷却为30，供水压力为pw=0.3mpa（送至用户最高点） 1) 炉气量qvo的计算2) 烟气量计算采用未然法，空气燃烧系数=0.08，燃烧后的干烟气量= （1+1.88co%） = (1+1.880.0886%)148000 =167143假定燃烧后烟气仍残留有氧气，则烟气成分为： 3. 烟气浓度的修正根据回收中期，烟气量为炉气量的167143/148000=1.1293倍，故进口烟尘浓度应作修正，即：=0.109/1.1293=0.09654. 回收煤气量的计算每吨钢产生的炉气量等于1000（40

16、.1）22.4121（0.86+0.1）75.8按烟气生成倍率为1.1293倍，则每吨钢产生的煤气量等于1.129375.8=85.6m3,考虑到前后期不回收煤气，定回收率为95，即每吨钢可以回收的煤气量为0.9585.681.325. 烟气的物理数据的计算1) 重度0先求烟气相对分子量m =0.700628+0.149544+0.145528+0.004432=19.6168+6.578+4.074+0.1408=30.5504=30.5504/22.4=1.364 2) 定压比热容气温为900时， = 0.70060.3350.14950.5210.14550.3310.00440.350

17、= 0.2347+0.0778+0.0482+0.0015= 0.36224.186= 1.516 气温小于100时： 0.70060.3110.14950.4100.14550.3100.00440.315 0.32574.186 1.363 4流程简介如下采用全湿法未燃法净化回收系统，在抽风机上装配液力耦合器，以降低非吹炼期的电耗，并使用抽风机在低转速下得以进行冲水。调速比为2900/750=3.87。流程：氧气转炉活动烟罩固定烟罩汽化冷却烟道连接管溢流定径文氏管重力挡板脱水器矩形滑板调径文氏管1800弯头脱水器复挡脱水流量孔板风机前切断阀抽风机三通切断阀水封逆止阀煤气主管道煤气贮气柜 放

18、散阀点火器4.1主要设备的设计和选择如下：1. 溢流定径文氏管（一级文氏管） 一级文氏管主要设计参数定为：喉口气速vt=58m/s,水气比lt=0.55l/m3,（按进口气温900时的烟气量），收缩角1=240，扩散角，喉口长度，溢流水量，排水温度=排气温度。进口气温下烟气量供水量，一级文氏管用水不经冷却水温，取一级文氏管前管道阻力损失为195pa,一级文氏管出口负压。1) 热平衡计算:进口一级文氏管的总热量为： = =(1) 试用出口温度，做热平衡计算：时，水汽分压，含湿量限度: =蒸发水量:排水量:水汽热焓:则出一级文氏管总热量为： = =，即小于进口热量。(2) 试用75为排气温度，做计

19、算： 出一级文氏管的总热量为： =根据以上两次计算，用插入法求： 求得：。 出一级文氏管的饱和烟气量为： 饱和烟气密度2) 结构尺寸(1) 收缩管入口管径：一级文氏管入口前负压为0.195kpa 入口处工矿烟气量 = =入口气速取，则入口直径: (2) 喉口直径和喉口长度:一级文氏管出口负压在喉口的气量取饱和至时的气量即 设；喉口直径:喉口实际气速:喉口长度:(3) 收缩段长度：取收缩角 (4) 扩散管出口管径：出口气速取 取外径为即内径为。(5) 扩散管长度：取扩散角 3) 喷水装置(1) 溢流水量:，总溢流水量为取。(2) 喷嘴喷水量:，水压，选用碗形喷嘴，喷口口径流量系数，外径每个喷水量

20、为：共用喷嘴数为，取6个。图8溢流定径文氏管1溢流水箱, 2手孔,3喷嘴,4文氏管4) 阻力计算。图9按求出，连同，得出待添加的隐藏文字内容3则干阻力系数 溢流阻力系数 =已知，得湿阻系数。文氏管阻力图10 = =5)除尘效率和尘浓计算一级文氏管的除尘效率为95%，出一级文氏管的游离尘浓度为： 出一级文氏管的水中尘浓度为 2. 重力挡板脱水器1)结构尺寸。(1) 取入口气速为一级文氏管扩散管出口气速为。(2) 筒体内气速取，筒体直径为： ，取。(3) 出口管径取，其气速等于入口气速。(4) 为降低除尘设备的高度，将一级文氏管扩散管直接插入重力脱水器内部。2)脱水效率与尘浓度(1) 筒体上升气速

21、为： (2) 被沉降的最小水滴直径： 在文氏管喉口雾化的水滴直径为96，出喉管后将逐步凝聚增粒，因缺乏实测数据，不能与上式的做比较，现按一般实测数据的脱水情况，取脱水率为85%。(3) 按脱水效率为85%，计算重力脱水器后尘浓度：水中尘浓度为进入烟气中的污水量（重力脱水器出口）为： 烟气中的尘浓为： 即为进入二级文氏管的烟气中包括污水的尘浓。一级文氏管与重力脱水器的总除尘效率为： 3) 阻力计算。取，则阻力： 3. 矩形滑板调径文氏管（二级文氏管）二级文氏管主要设计参数定为如下。喉口气速：最小截面处取，水气比（出口饱和状态），收缩角，扩散角，烟气在二级文氏管内降温，即，排水温度，循环水经过冷却，设喷水量为。先将二级文氏管阻力调至，二级文氏管后负压为，即。1) 热平衡计算进二级文氏管的总热量为：= =，对应水气分压 含湿量限度水气热焓排水量 =出二级文氏管热量： = =由热平衡式即=求得供水量出二级文氏管饱和烟气量： =水气比 2) 结构尺寸(1) 空喉口直径采用无喉径，空喉口截面积为 (2) 收缩管管径取收缩段长度 (3) 扩散管：取，扩散管管径 取扩散管长度 3) 阻力选用二级文氏管系调径，故阻力值可以随意在一定范围内调节，设计中在回收期阻力为，放散